人工填石區(qū)地鐵深基坑地下連續(xù)墻施工局部鼓包侵限處理方案

第頁目錄HYPERLINK\l"_Toc374138961"一工程概況 2HYPERLINK\l"_Toc374138962"二施工情況 2HYPERLINK\l"_Toc374138965"三鑿除前連續(xù)墻鼓包實測情況 3HYPERLINK\l"_Toc374138966"四、原因分析 14HYPERLINK\l"_Toc374138967"五、處理措施 14

A站北側連續(xù)墻局部鼓包侵限處理方案一工程概況A站車站起點里程YDK1+502.750，終點里程YDK1+713.100，有效站臺中心里程YDK1+585.000，為地下兩層島式車站，車站總長度為210.35m，寬度為19.6m，車站側墻厚700mm，底板厚900mm，中板厚400mm，頂板厚800mm，車站負一層凈空為5.15m，負二層凈空為7.13m。A站地質情況如下：從上至下依次為素填土<1-1>、雜填土<1-2>、人工填石<1-3>、淤泥<2-1>、粘土層<3-2>、礫砂層<3-5>、可塑狀礫質粘性土<6-1>、硬塑狀礫質粘性土<6-2>，車站底板主要位于<6-1>、<6-2>上，車站地質斷面圖如下：A站車站地質斷面圖二施工情況1、施工狀況及目前進度A站位于濱海拋石區(qū)，自地面至以下5-6m范圍內存在大量的人工填石，地連墻施工難度大，使用普通的連續(xù)墻液壓抓斗不能完成施工任務，我單位在遇到以上拋石區(qū)先采用沖擊鉆完成拋石區(qū)部分成槽任務，然后再使用液壓抓斗成槽。由于成槽時間過長，再加拋石區(qū)影響，極易造成連續(xù)墻孔塌槽、擴槽等問題，導致澆筑混凝土后出現(xiàn)連續(xù)墻鼓包現(xiàn)象，對后期基坑防水及主體結構施工都有很大的影響。目前A站主體結構已完成東端頭25-18軸中板及頂板施工，25-16軸底板施工。2、地連墻施工狀況地連墻編號設計方量（mm3）實際澆筑方量量（m3）充盈系數(shù)折算超灌量（m3）備注N-3266.9721.076.38沒考慮縮孔只只考慮了鋼鋼筋體積N-3366.9701.054.38沒考慮縮孔只只考慮了鋼鋼筋體積N-3466.9691.033.38沒考慮縮孔只只考慮了鋼鋼筋體積N-3566.9701.054.38沒考慮縮孔只只考慮了鋼鋼筋體積N-36666.9721.086.38沒考慮縮孔只只考慮了鋼鋼筋體積N-3766.9741.118.38沒考慮縮孔只只考慮了鋼鋼筋體積結論：平均超灌量為5.54方，超灌量偏大。三鑿除前連續(xù)墻鼓包實測情況1、A站目前已施工的16-18軸北側墻，經過11月15日實測，連續(xù)墻侵限最大值為250mm，最小侵限值為10mm，具體數(shù)據(jù)見下表所示：斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為為侵限)(mmm)備注K1+6555.84000.013.03330工字鋼接頭位位置-2.693.113110-3.173.113110-3.913.113110-4.693.113110-5.993.113110-6.93.09390-7.572.9833-17-8.263.01310-10.00082.933-70-10.6552.933-70-11.5113.035335-12.13.045345-12.72.943-60-13.12.9733-27斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為侵侵限)(mmm)備注K1+6533.120003.03330-0.95113.03330-1.59663.03330-2.99330-3.92.983-20-4.612.953-50-5.712.963-40-6.232.923-80-6.722.873-130-7.242.843-160-7.712.93-100-8.312.893-110-9.49992.783-220-10.1552.813-190-10.7772.853-150-11.1442.853-150-11.6882.853-150-12.2442.833-170-13.22.833-170斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為侵侵限)(mmm)備注K1+6511.760003.03330工字鋼接頭位位置-1.042.993-10-1.573.01310-3.192.973-30-4.042.983-20-4.572.993-10-5.772.963-40-6.262.943-60-7.442.933-70-7.922.923-80-9.572.873-130-10.0992.833-170-10.4882.883-120-10.9662.893-110-11.9772.883-120-12.4772.893-110-13.22.773-230斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為侵侵限)(mmm)備注K1+6499.98000.033.03330K1+6499.9800-1.132.983-20-1.733.07370-3.072.943-60-3.682.953-50-4.252.953-50-4.692.953-50-5.662.953-50-6.132.893-110-7.052.873-130-7.582.863-140-8.082.863-140-9.472.833-170-10.1332.823-180-10.8992.853-150-11.92.863-140-12.52.863-140-13.4882.833-170斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為侵侵限)(mmm)備注K1+6488.1600-2.66330工字鋼接頭位位置-3.072.993-10-3.522.993-10-4.162.973-30-4.662.953-50-5.742.883-120-6.322.843-160-7.052.853-150-7.412.883-120-8.422.893-110-9.592.923-80-10.2442.923-80-10.9442.883-120-12.1552.943-60-13.0222.923-80斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為侵侵限)(mmm)備注K1+6455.270003.03330K1+6455.2700-0.913.02320-1.523.02320-2.093.02320-4.452.923-80-5.332.913-90-6.152.873-130-7.72.833-170-8.232.883-120-8.662.823-180-11.9222.753-250-12.4332.783-220-13.0112.763-240斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為侵侵限)(mmm)備注K1+6444.1000-0.03330工字鋼接頭位位置-0.953.02320-1.63.02320-2.11330-4.43.06360-5.143.06360-5.683.05350-6.343.05350-7.193.04340-7.493.01310-8.183.02320-8.883.02320-12.111330-12.633330-13.088330斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為侵侵限)(mmm)備注K1+6422.8000-0.04330K1+6422.8000-1.082.983-20-1.633.02320-2.143.03330-4.28330-4.83330-5.42.963-40-6.262.963-40-7.42.973-30-7.962.943-60-8.482.953-50-12.0882.963-40-12.4882.973-30-13.1772.933-70斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為侵侵限)(mmm)備注K1+6400.0700-2.093.07370工字鋼接頭位位置-2.353.07370-4.383.03330-5.123.02320-5.78330-6.47330-7.812.983-20-8.392.973-30-9.042.963-40-12.0112.933-70-12.62.933-70-13.3332.853-150斷面里程高程(冠梁頂頂高程假定定為0)實測偏距設計偏距差值(負值為侵侵限)(mmm)備注K1+6377.5700-0.083.02320K1+6377.5700-0.08330-4.562.973-30-5.152.953-50-6.142.953-50-7.542.93-100-8.452.923-80-11.9112.873-1302、實測數(shù)據(jù)斷面圖3、實測數(shù)據(jù)平面圖4、鑿除后情況對地連墻N35鼓包位置進行鑿除處理，鑿除后發(fā)現(xiàn)鼓包傾限約20cm，鑿除后地連墻大里程側傾限2cm，小里程側傾限10cm。四、原因分析圖4-1A站現(xiàn)場地質情況從實測數(shù)據(jù)、現(xiàn)場地質情況及現(xiàn)場鑿除結果分析，基坑中部以上連續(xù)墻傾限數(shù)值較小，基本在允許范圍之內，下部傾限數(shù)值較大，而且每個斷面傾限數(shù)值沒有規(guī)律性可循。根據(jù)連續(xù)墻施工位置地質情況來看，中部屬于<1-3>拋石區(qū)（詳見地質縱斷面圖），厚度達5m以上，且拋石主要為堅硬的花崗巖質。施工時成槽機成槽困難，后改用采用沖擊鉆成槽，施工時間也較長，拋石對中下部槽段兩側壁土體造成較大擾動，導致擴孔，形成開挖后連續(xù)墻普遍鼓包的現(xiàn)象，從連續(xù)墻灌注混凝土時充盈系數(shù)普遍偏大這一點也可以得到應證，故可判定，連續(xù)墻沒有整體傾斜，而是下部局部鼓包突起，根據(jù)現(xiàn)場處理情況來看，與上述分析基本吻合，下部連續(xù)墻背土面混凝土保護層厚度最大可達到200mm（底板以上1.5m位置處）。五、處理措施為了保證主體結構尺寸和工程質量，針對連續(xù)墻鼓包所引起的問題，我單位擬采取以下處理措施：1、對未施工主體結構側墻的連續(xù)墻鼓包現(xiàn)象，在基坑開挖過程中，加強過程控制，隨挖隨測隨鑿，保證車站結構凈空尺寸。2、對已施工底板和矮邊墻段，實測主體結構側墻厚度小于700mm的，將矮邊墻及腋角混凝土鑿除到與底板頂面平齊，見圖5-2，將連續(xù)墻表面保護層鑿除至主筋位置，施工采用以下兩種方案：（1）如果連續(xù)墻表面混凝土保護層鑿除后，車站結構尺寸滿足設計要求，外側迎土面?zhèn)葔χ鹘铐槃菡{整到設計位置，底板上返鋼筋加高1500mm，在此位置水平受力鋼筋設置為Φ20@70，水平拉筋設置為Φ12@300*300，見圖5-2腋角處地連墻侵限鑿除后剖面示意圖，腋角高度抬高10cm，按照圖紙正常施工，見圖5-3腋角整改后剖面示意圖。圖5-1腋角處地連墻侵限剖面示意圖圖5-2腋角處地連墻侵限鑿除后剖面示意圖圖5-3腋角整改后剖面示意圖（2）如果連續(xù)墻表面混凝土保護層鑿除后，車站結構尺寸不能滿足設計要求，則采取水平分段、豎向分層來鑿除，分段分層逐一澆筑混凝土，水平4m一段、豎向2m一層。水平分段，見圖5-1側墻施工分段縱剖示意圖，把側墻分成Q1、Q2、Q3、………，先施工地連墻未侵限區(qū)域Q1側墻，然后分層鑿除地連墻侵限區(qū)域Q2，分層施工Q2側墻，如此循序推進。圖5-4側墻施工分段縱剖示意圖圖5-5側墻侵限橫剖示意圖=1\*GB3①地連墻主筋有侵限情況，先在底板以上2.5m處增加一道?609鋼支撐，第一次鑿除侵限混凝土及鋼筋，鑿除高度為2m，見圖5-6首次鑿除侵限地連墻橫剖示意圖，保證主體側墻厚度；施工該部位鋼筋混凝土側墻，見圖5-7首次施工侵襲區(qū)域側墻示意圖。圖5-6首次鑿除侵限地連墻橫剖示意圖圖5-7首次施工侵襲區(qū)域側墻示意圖圖5-8第一次施工侵襲區(qū)域側墻后加設剛支撐橫剖示意圖=2\*GB3②第一部分側墻施工完成后，強度達到設計強度的80%后，對增設的鋼支撐向上2m換撐（保證先撐后拆的原則）。并在澆筑完的側墻增設一道剛支撐以保證側墻受力，再鑿除第二段侵限地連墻，鑿除高度為2m，保證主體側墻厚度，見圖5-9第二次鑿除侵限地連墻橫剖示意圖；施工該部位鋼筋混凝土側墻，見圖5-10第二次施工侵襲區(qū)域側墻橫剖示意