某噸城鎮(zhèn)污水處理廠工藝本科畢業(yè)設計論文

目錄HYPERLINK\l"_Toc233525494"摘要IVHYPERLINK\l"_Toc233525496"AbstractVHYPERLINK\l"_Toc233525498"第一章前言1HYPERLINK\l"_Toc233525499"1.1設計的目的及意義1HYPERLINK\l"_Toc233525500"1.2設計指導思想1HYPERLINK\l"_Toc233525501"1.3設計的內容1HYPERLINK\l"_Toc233525502"1.4國內外發(fā)展概況2HYPERLINK\l"_Toc233525503"1.5設計依據及原則2HYPERLINK\l"_Toc233525504"1.5.1設計依據2HYPERLINK\l"_Toc233525505"1.5.2設計原則2HYPERLINK\l"_Toc233525506"1.6設計規(guī)模與水質指標3HYPERLINK\l"_Toc233525507"1.6.1設計規(guī)模3HYPERLINK\l"_Toc233525508"1.6.2水質指標3HYPERLINK\l"_Toc233525509"第二章污水處理廠工藝方案4HYPERLINK\l"_Toc233525510"2.1設計方案論證4HYPERLINK\l"_Toc233525511"2.2原污水可生化性分析5HYPERLINK\l"_Toc233525512"2.3污水處理廠工藝方案比選6HYPERLINK\l"_Toc233525513"2.3.1A2/O工藝6HYPERLINK\l"_Toc233525514"2.3.2奧貝爾（Orbal）氧化溝7HYPERLINK\l"_Toc233525515"2.3.3CASS工藝9HYPERLINK\l"_Toc233525516"2.3.4工藝方案選擇11HYPERLINK\l"_Toc233525517"2.4處理程度計算12HYPERLINK\l"_Toc233525518"2.4.1CODcr的處理程度12HYPERLINK\l"_Toc233525519"2.4.2溶解性BOD5的處理程度12HYPERLINK\l"_Toc233525520"2.4.3SS的處理程度12HYPERLINK\l"_Toc233525521"2.4.4TN的處理程度13HYPERLINK\l"_Toc233525522"2.4.5NH3-N的處理程度13HYPERLINK\l"_Toc233525523"2.4.6TP的處理程度13HYPERLINK\l"_Toc233525524"第三章設計計算14HYPERLINK\l"_Toc233525525"3.1粗格柵設計計算14HYPERLINK\l"_Toc233525526"設計說明14HYPERLINK\l"_Toc233525527"柵條的間隙數14HYPERLINK\l"_Toc233525528"柵槽寬度15HYPERLINK\l"_Toc233525529"3.1.4進水渠道漸寬部分的長度16HYPERLINK\l"_Toc233525530"3.1.5柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度16HYPERLINK\l"_Toc233525531"3.1.6過柵水頭損失16HYPERLINK\l"_Toc233525532"3.1.7柵后槽總高度17HYPERLINK\l"_Toc233525533"3.1.8柵槽總長度17HYPERLINK\l"_Toc233525534"3.1.9每日柵渣量計算W17HYPERLINK\l"_Toc233525535"3.2泵站的設計計算17HYPERLINK\l"_Toc233525536"3.2.1泵房規(guī)范要求17HYPERLINK\l"_Toc233525537"3.2.2集水池18HYPERLINK\l"_Toc233525538"3.2.3污水泵計算18HYPERLINK\l"_Toc233525539"3.3細格柵設計計算19HYPERLINK\l"_Toc233525540"3.3.1設計說明19HYPERLINK\l"_Toc233525541"3.3.2柵條的間隙數19HYPERLINK\l"_Toc233525542"3.3.3柵槽寬度19HYPERLINK\l"_Toc233525543"3.3.4過柵水頭損失20HYPERLINK\l"_Toc233525544"3.3.5柵后槽總高度21HYPERLINK\l"_Toc233525545"3.3.6柵槽總長度21HYPERLINK\l"_Toc233525546"3.3.7每日柵渣量計算W21HYPERLINK\l"_Toc233525547"3.4沉砂池的選擇計算22HYPERLINK\l"_Toc233525548"3.4.1沉砂池的選擇22HYPERLINK\l"_Toc233525549"3.4.2沉砂池設計計算一般規(guī)定22HYPERLINK\l"_Toc233525550"3.4.3設計參數23HYPERLINK\l"_Toc233525551"3.4.4設計計算23HYPERLINK\l"_Toc233525552"3.5厭氧生物池的計算24HYPERLINK\l"_Toc233525553"3.5.1設置厭氧池的目的24HYPERLINK\l"_Toc233525554"3.5.2厭氧池體積計算24HYPERLINK\l"_Toc233525555"3.5.3潛水攪拌器25HYPERLINK\l"_Toc233525556"3.6配水井的設計25HYPERLINK\l"_Toc233525557"3.6.1設計要求25HYPERLINK\l"_Toc233525558"3.6.2設計計算26HYPERLINK\l"_Toc233525559"3.7CASS池的設計計算27HYPERLINK\l"_Toc233525560"3.7.1基本設計參數27HYPERLINK\l"_Toc233525561"3.7.2曝氣時間TA28HYPERLINK\l"_Toc233525562"3.7.3沉淀時間TS28HYPERLINK\l"_Toc233525563"3.7.4排水時間TD28HYPERLINK\l"_Toc233525564"3.7.5周期數的確定28HYPERLINK\l"_Toc233525565"3.7.6進水時間TF29HYPERLINK\l"_Toc233525566"3.7.7CASS反應池容積計算29HYPERLINK\l"_Toc233525567"3.7.8CASS反應池的構造尺寸29HYPERLINK\l"_Toc233525568"3.7.9反應池液位控制30HYPERLINK\l"_Toc233525569"3.7.10需氧量30HYPERLINK\l"_Toc233525570"3.7.11曝氣器及空氣管計算31HYPERLINK\l"_Toc233525571"3.7.12產泥量及排泥系統(tǒng)34HYPERLINK\l"_Toc233525572"3.7.13回流污泥泵房36HYPERLINK\l"_Toc233525573"進出水管路計算36HYPERLINK\l"_Toc233525574"3.8加氯接觸池38HYPERLINK\l"_Toc233525575"3.8.1接觸池功能38HYPERLINK\l"_Toc233525576"3.8.2接觸池設計計算38HYPERLINK\l"_Toc233525577"3.8.3加氯量的確定38HYPERLINK\l"_Toc233525578"3.8.4加氯間38HYPERLINK\l"_Toc233525579"3.9重力濃縮池計算39HYPERLINK\l"_Toc233525580"3.9.1設計參數39HYPERLINK\l"_Toc233525581"3.9.2設計與計算39HYPERLINK\l"_Toc233525582"3.10污泥脫水設計計算41HYPERLINK\l"_Toc233525583"3.10.1壓濾機設計計算41HYPERLINK\l"_Toc233525584"3.10.2附屬設備42HYPERLINK\l"_Toc233525585"3.11其它構筑物43HYPERLINK\l"_Toc233525586"第四章污水處理廠配套工程設計44HYPERLINK\l"_Toc233525587"4.1廠區(qū)平面設計44HYPERLINK\l"_Toc233525588"4.1.1平面布置原則44HYPERLINK\l"_Toc233525589"4.1.2總平面布置44HYPERLINK\l"_Toc233525590"4.2廠區(qū)高程設計45HYPERLINK\l"_Toc233525591"4.2.1高程布置注意事項45HYPERLINK\l"_Toc233525592"4.2.2高程計算46HYPERLINK\l"_Toc233525593"第五章環(huán)境保護及勞動衛(wèi)生50HYPERLINK\l"_Toc233525594"5.1項目施工期對環(huán)境影響及對策50HYPERLINK\l"_Toc233525595"5.1.1項目施工期對環(huán)境的影響50HYPERLINK\l"_Toc233525596"5.1.2施工期對環(huán)境影響的對策51HYPERLINK\l"_Toc233525597"5.2項目運營期對環(huán)境影響及對策52HYPERLINK\l"_Toc233525598"5.2.1項目運營期對環(huán)境的影響52HYPERLINK\l"_Toc233525599"5.2.2運營期環(huán)境影響的對策53HYPERLINK\l"_Toc233525600"5.3勞動保護與安全生產54HYPERLINK\l"_Toc233525601"第六章工程投資估算及效益分析55HYPERLINK\l"_Toc233525602"6.1投資估算55HYPERLINK\l"_Toc233525603"6.1.1土建費用估算55HYPERLINK\l"_Toc233525604"6.1.2材料及設備費用估算56HYPERLINK\l"_Toc233525605"6.2運行成本估算57HYPERLINK\l"_Toc233525606"6.3效益分析57HYPERLINK\l"_Toc233525607"6.3.1環(huán)境效益57HYPERLINK\l"_Toc233525608"6.3.2社會效益58HYPERLINK\l"_Toc233525609"第七章結論59HYPERLINK\l"_Toc233525610"參考文獻60HYPERLINK\l"_Toc233525611"致謝61HYPERLINK\l"_Toc233525612"附錄6216000m3/d城鎮(zhèn)污水處理廠工藝設計摘要當今，隨著經濟的快速發(fā)展，人民生活水平的不斷提高，環(huán)境污染日趨嚴重，加大城市生活污水治理力度勢在必行?，F擬建一座某城市生活污水處理廠，處理規(guī)模為16000m3/d，設計出水水質執(zhí)行《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》GB18918-2002一級B標準。本設計采用周期循環(huán)曝氣活性污泥法（CASS）工藝，經比選，此工藝具有投資省，處理效果好，運行管理方便等優(yōu)點，適用于大中型污水處理廠使用。本設計包含污水處理工藝流程的確定，工藝流程中各單體的計算，施工圖紙的繪制等。本工程的實施將顯著改善受納水體水質，同時間接產生經濟效益，促進經濟可持續(xù)發(fā)展。關鍵字：污水處理廠，CASS工藝，設計16000m3/dMunicipalWastewaterTreatmentPlantDesignAbstractNowadays,withtherapideconomicdevelopmentandthepeople'slivingstandardimproved,environmentalpollutionismoreserious.Soitisbothinevitableandnecessarytodeveloptheurbansewagetreatment.Now,aSewagetreatmentplantwillbeplanedtobuildinXXXcity.TreatmentscaleofSewageis16000m3/d.TheeffluentqualitycarriesoutB-levelstandardsfrompollutantemissionstandardsofurbansewagetreatmentplant—GB18918-2002.Thisdesignusescyclicactivatedsludgesystem(CASS).Thoughschemecomparison,theprocesshassomeadvantageslikesavinginvestment,goodtreatmenteffect,easyoperationandmanagementandsoonandapplytobigandmedium-sizedsewagetreatmentplantsuse.Thisdesigncontainstheidentification,eachmonomerprocessofcalculation,constructiondrawingsdrawingetc.Theimplementationofthisprojectwillsignificantlyimprovethewaterqualityofreceivingwater,andindirecteconomicbenefitsandpromotesustainableeconomicdevelopment.Keywords:sewagetreatmentplant,CASStechnique,design第一章前言1.1設計的目的及意義畢業(yè)設計是總結在校期間學習成果，完成工程技術人才基本技能訓練的一個重要環(huán)節(jié)；畢業(yè)設計是我們在畢業(yè)前的綜合訓練階段，是學習、深化和拓展綜合教學的重要過程；是我們對學習、研究與實踐的全面總結，是培養(yǎng)我們綜合素質和工作實踐的重要方法。畢業(yè)設計是培養(yǎng)學生在制定設計方案、設計計算、工程繪圖、實驗方法、數據處理、文件編輯、文字表達、文獻查閱、計算機應用、工具書使用等方面的基本工作實踐能力，使學生初步掌握科學研究的基本方法；培養(yǎng)將所學理論運用于解決實際工程問題的獨立工作能力，培養(yǎng)刻苦鉆研及創(chuàng)造精神；學習和領會有關技術規(guī)定和技術規(guī)范，使學生樹立具有符合生產實際的正確設計思想和觀點；樹立嚴謹、負責、實事求是、刻苦鉆研、勇于探索、具有創(chuàng)新意識、善于與他人合作的工作作風。1.2設計指導思想決定城市污水處理廠投資和運行成本的很重要因素是污水處理工藝的選擇。目前，在城市污水處理領域，很多城市普遍存在著追求“新工藝”的傾向。一座城市污水廠處理工藝的選擇，雖然應由污水水質、水量、排放標準及受納水體性質等因素來確定，但是，忽略污水處理廠投資和運行成本，過分強調污水處理工藝的先進是不足取的。實際上，有些城市采取的高投資、高運行費的“新工藝”，由于水質不穩(wěn)定，水量波動大等緣故，并未收到理想的處理效果。CASS（cyclicactivatedsludgesystem）工藝是在SBR工藝的基礎上發(fā)展起來的，是與活性污泥法并列的一種污水生物處理技術，發(fā)展起步早，技術比較成熟，是近年來國際公認的生活污水及工業(yè)廢水先進處理工藝。1.3設計的內容本設計按照工程實際的具體要求完成一個設計規(guī)模為16000m3/d的城鎮(zhèn)污水處理廠的工藝設計，包括工藝計算和圖紙繪制兩部分工作。工藝設計要能滿足現行國家規(guī)范和標準的相關要求，污水處理廠原水水質為城鎮(zhèn)污水常用設計參數，出水水質要達到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》GB18918-2002的一級B標準。圖紙繪制要根據相關工程繪圖技術規(guī)范進行。1.4國內外發(fā)展概況隨著人類社會的不斷發(fā)展，城市規(guī)模不斷擴大，城市的用水量和排水量都在不斷增加，加劇了用水緊張和水質污染，環(huán)境問題日益突出，由此造成的水危機已經成為社會經濟發(fā)展的重要制約因素。我國污水處理事業(yè)的歷史始于1921年，但是真正是在80年代才得以發(fā)展，改革開放三十年來取得了迅速的發(fā)展，但仍然滯后于城市發(fā)展的需要，處理量的增加仍遠遠滯后于污水排放量的增長，兩者之間的差距還有進一步拉大的趨勢。我國城市污水處理相對于國外發(fā)達國家，起步較晚，到現在為止，全國還有60%的城市污水得不到妥善的處理，城市污水處理率較低，很多老城區(qū)的排水管網甚至不成系統(tǒng)。在我們大力引進國外先進技術、設備和經驗的同時，必須結合我國發(fā)展規(guī)劃，尤其是當地的實際情況，探索適合我國實際的污水處理系統(tǒng)。1.5設計依據及原則設計依據1）《室外排水設計規(guī)范》GBJ14-872）《地表水環(huán)境質量標準》GB3838-20023）《工業(yè)企業(yè)廠界噪聲標準》GB12348-904）《泵站設計規(guī)范》GB/T50265-975）《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》GB18918-20026）《給水排水設計規(guī)范》GBJ15-88設計原則污水處理工程設計過程當中應遵循下列原則：1）污水處理工藝技術方案，達到治理要求的前提下應優(yōu)先選擇投資和運行費用少、運行管理簡便的工藝；2）所用污水、污泥處理技術和其他技術不僅要求先進，更要求成熟可靠；3）和污水處理廠配套套的廠外工程程應同時建設設，以使污水水處理廠盡快快完全發(fā)揮效效益；4）污水處理廠出水應應盡可能回用用，以緩解城城市嚴重缺水水問題；5）污泥及浮渣處理應應盡量完善，消消除二次污染染；6）盡量減少工程用地地。1.6設計規(guī)模與與水質指標設計規(guī)模正常日處理量：116000噸噸/日水質指標1）進水水質本設計針對城市生生活污水設計計，所有工廠廠生產廢水必必須經處理后后達到《污水排入城城市下水道水水質標準》CJ30882-99后后才能排入本本項目污水收收集系統(tǒng)。進進水水質見下下表1.1。表1.1設設計進水水質質項目CODCrBOD5SSTNNH3-NTPpH進水水質/(mgg/L)32018020040304.06～82）出水水質根據受納水體類別別或者是否回回用選擇排放放標準，根據據項目所在地地的實際情況況，確定該污污水處理廠設設計出水水質質執(zhí)行《城鎮(zhèn)鎮(zhèn)污水處理廠廠污染物排放放標準》GB189918-20002一級B標準。污水水排放標準見見表1.2。表1.2設計出水水水質項目CODCrBOD5SSTNNH3-NTPpH出水水質/(mg//L)≤60≤20≤20≤20≤8≤1.0≤6～9第二章污水處理理廠工藝方案案2.1設計方案論論證污水生物處理技術術主要是利用用自然界中廣廣泛分布的個個體微小、代代謝營養(yǎng)類型型多、適應能能力強的微生生物的新陳代代謝作用，將將污水中的污污染物質轉化化為微生物細細胞及CO2、H2O、H2S、N2、CH4等多種物質質，從而使污污水得到凈化化的過程。污污水生物處理理技術分為好好氧生物處理理、缺氧生物物處理和厭氧氧生物處理。好氧生物處理又分分為活性污泥泥法，生物膜膜法等。目前前對于城市生生活污水的處處理多為好氧氧處理。一、活性污泥法處處理系統(tǒng)有效效運行的基本本條件是：1、有大量起吸附和和分解作用的的微生物。2、污水中含有足夠夠的可溶解性性易降解有機機物，作為微微生物生理活活動所必需的的營養(yǎng)物質。3、混合液中含有足足夠的溶解氧氧。4、活性污泥連續(xù)回回流，同時，還還要及時地排排出剩余污泥泥，使曝氣池池中保持恒定定的活性污泥泥濃度。5、活性污泥在曝氣氣池中呈懸浮浮狀態(tài)，能夠夠與污水充分分接觸。6、沒有對微生物有有毒害作用物物質進入。二、環(huán)境因素對微微生物生長的的影響1、營養(yǎng)物質微生物為合成自生生的細胞物質質，必須不斷斷地從其周圍圍環(huán)境中攝取取自身生存所所必需的營養(yǎng)養(yǎng)物質，主要要的營養(yǎng)物質質是碳、氮、磷磷等，微生物物還需要硫、鈉鈉、鉀、鈣、鎂鎂、鐵等元素素作為營養(yǎng)，但但需要量甚微微。對微生物物來講，碳、氮氮、磷營養(yǎng)有有一定的比例例，一般為BOD5：N：P=1000：5：1。生活污水中大多含含有微生物能能利用的碳源源，氮和磷的的含量也高，可可以滿足生物物法處理時微微生物的營養(yǎng)養(yǎng)需求。如果果某種營養(yǎng)元元素低于需求求可以加淀粉粉漿料補充碳碳源，投加尿尿素、硫酸銨銨等補充氮源源，投加磷酸酸鉀、磷酸鈉鈉等補充磷源源。2、溫度溫度是影響微生物物正常生理活活動的重要因因素之一。溫溫度適宜，能能夠促進、強強化微生物的的生理活動，溫溫度不適宜，能能夠減弱甚至至破壞微生物物的生理活動動?？赡苁刮⑽⑸锼劳?。一一般好氧生物物處理中的微微生物多屬于于中溫微生物物，其生長繁繁殖的最適溫溫度范圍為220～37℃。3、pH值微生物的生理活動動與環(huán)境的酸酸堿度密切相相關，只有在在適宜的酸堿堿度條件下，微微生物才能進進行正常的生生理活動。PPH值對微生生物的影響主主要作用于：：引起細胞膜膜電荷的變化化，從而影響響了微生物對對營養(yǎng)物質的的吸收，改變變生長環(huán)境中中營養(yǎng)物質的的可給性。PPH值的變化化還能改變有有害物質的毒毒性。高濃度度的氫離子還還可導致菌體體表面蛋白質質和核酸水解解而變性。4、溶解氧溶解氧是影響生物物處理效果的的重要因素。在在好氧生物處處理中，如果果溶解氧不足足，其活性將將受到影響，新新陳代謝能力力降低，同時時對溶解氧要要求較低的微微生物將逐步步成為優(yōu)勢種種屬，影響正正常的生化反反應過程，造造成處理效果果下降。5、有毒物質（抑制制物質）有毒物質對微生物物生理功能毒毒害作用的原原因，效果都都比較復雜，取取決于較多的的因素。2.2原污水可可生化性分析析污水處理廠進水營營養(yǎng)物比值見見下表2.11。表2.1進進水營養(yǎng)物比比表項目比值BOD5/COODCr0.56BOD5/TNN4.5BOD5/TPP45污水生物處理是以以污水中所含含污染物質作作為營養(yǎng)物質質，利用微生生物代謝作用用使污染物被被降解，污水水得到凈化。因因此，對污水水營養(yǎng)成分的的分析以及判判斷污水能否否采用生物處處理是設計污污水生物處理理工程的前提提。BOD5和CODD是污水處理理過程中常見見的兩個水質質指標，一般般情況下，BBOD5/CODDCr的比值越越大，說明污污水可生物處處理性越好。綜綜合國內外的的研究成果，一一般認為BOOD5/CODCr的比值＞＞0.45可生生化性較好，BOD5/CODCr的比值＜0.3較難生化，BOD5/CODCr的比值＜0.25不易生化。BOD5/TNN（即C/N）是鑒鑒別能否采用用生物脫氮的的重要指標，由由于反硝化細細菌是在分解解有機物的過過程當中進行行消化脫氮的的，在不投加加外來碳源的的條件下，污污水中必須有有足夠的有機機物，才能保保證反硝化的的順利進行。一一般認為，CC/N≥3，即可認為為污水有足夠夠的碳源供反反硝化菌利用用，才能進行行有效脫氮。BOD5/TPP（即C/P）是鑒鑒別能否采用用生物除磷的的重要指標，生生物除磷是活活性污泥中除除磷菌在厭氧氧條件下分解解細胞內的聚聚磷酸鹽同時時放出H3PO4和ATP，并利利用ATP將廢水水中的脂肪酸酸等有機物攝攝入細胞，以以PHB（聚-β-羥基丁酸）及及糖原等有機機顆粒的形式式貯存于細胞胞內，同時隨隨著聚磷酸鹽鹽的分解，釋釋放磷；一旦旦進入好氧環(huán)環(huán)境，除磷菌菌又可以利用用聚-β-羥基丁酸氧氧化分解所釋釋放的能量來來超量攝取廢廢水中的磷，并并把所攝取的的磷合成聚磷磷酸鹽而貯存存于細胞內，經經沉淀分離，把把富含磷的剩剩余污泥排除除污泥，達到到生物除磷的的目的。進水水中的BODD5是作為營養(yǎng)養(yǎng)物質供除磷磷菌活動的基基質，BODD5/TP是衡衡量能否達到到除磷的重要要指標，一般般認為該值要要大于20，比值越越大，生物除除磷效果越好好。綜上所述，該城市市污水處理廠廠進水水質不不僅適宜于采采用二級生物物工藝，而且且還適宜于采采用生物脫氮氮除磷工藝。2.3污水處理理廠工藝方案案比選城市污水處理廠設設計處理方案案時，既要考考慮有效去除除BOD5又要考慮適適當去除N、P。從表2.11原污水可生生化性分析結結果可以知道道可采用的工工藝有很多，而而相對來說處處理效果好而而且技術成熟熟的工藝有以以下幾種。1、A2/O工藝2、奧貝爾（Orbbal）氧化化溝工藝3、周期循環(huán)曝氣活活性污泥法（CASS）工藝2.3.1AA2/O工藝A-A--O工藝，亦亦稱A2/O工藝，是是英文Anaaerobiic-Anooxic-OOxic第一一個字母的簡簡稱，按實質質意義來說，本本工藝稱為厭厭氧—缺氧—好氧法。本本法是在700年代，由美美國的一些專專家在厭氧——好氧（An--O）法脫氮氮工藝的基礎礎上開發(fā)的，其其宗旨是開發(fā)發(fā)一項能夠同同步脫氮除磷磷的污水處理理工藝。A2/O工藝由厭厭氧段和好氧氧段組成，兩兩段可以分別別建也可以合合建，合建時時兩段應該以以隔板隔開。厭厭氧池中必須須嚴格控制厭厭氧條件，使使其既無分子子態(tài)氧，也無無NO3-等化合態(tài)態(tài)氧，厭氧段段水力停留時時間為1～2h。好氧段段結構型式與與普通活性污污泥法相同，且且要保證溶解解氧不低于22mg/L，水水力停留時間間2～4小時。A2/O工藝流程圖如如圖2.1所示。進水進水厭氧池缺氧池好氧池沉淀池回流污泥排放剩余污泥圖2.1A2/O工藝流程圖內循環(huán)A2/O工藝優(yōu)點：1）在厭氧的好氧交交替運行條件件下，絲狀菌菌得不到大量量增殖，污泥泥不易膨脹。2）脫氮效果難于進進一步提高，內內循環(huán)量一般般以2Q為限，不不宜太高，否否則增加運行行費用。3）基建費用低，具具有較好的脫脫氮、除磷功功能。4）具有改善污泥沉沉降性能，減減少污泥排放放量。5）具有提高對難降降解生物有機機物去除效果果，運轉效果果穩(wěn)定。6）技術先進成熟，運運行穩(wěn)妥可靠靠。7）管理維護簡單，運運行費用低。8）國內工程實例多多，工藝成熟熟，易獲得工工程管理經驗驗。9）出水水質好，較較易于深度處處理，出水水水質穩(wěn)定，對對外界條件變變化有一定的的適應性。A2/O工藝缺點：1）處理構筑物較多多，施工較難難。2）需增加內循環(huán)系系統(tǒng)。2.3.2奧貝爾爾（Orbaal）氧化溝溝1）奧貝爾（Orbbal）氧化化溝的形式奧貝爾（Orbaal）氧化溝溝是由南非的的Huismman提出，其其后由美國的的Envirrex公司改改進加以推廣廣，一般采用用轉碟曝氣器器。奧貝爾氧氧化溝為多環(huán)環(huán)反應器系統(tǒng)統(tǒng)，通常由三三個同心的溝溝渠串聯組成成，溝渠呈圓圓形或橢圓形形。污水從外外溝道進入，然然后流入中溝溝道，再經過過內溝道后由由中心島流出出。奧貝爾氧化溝有兩兩個特點，其其一是使用曝曝氣盤。由于于曝氣盤上有有大量的曝氣氣孔和三角形形凸出物，有有助于充氧和和推進混合液液。盡管盤厚厚很薄，但具具有良好的混混合功能。在在設計中可以以采用較深的的氧化溝，同同時可以借助助配置在氧化化溝中各槽中中曝氣盤數目目的不同，變變化輸入每一一槽的供氧量量。其二是其其反應器的形形式為獨特的的同心圓形的的多溝槽系統(tǒng)統(tǒng)，因為幾個個串聯的完全全混合槽和單單槽的動力學學是不同的，奧奧貝爾系統(tǒng)中中的每一圓形形溝渠均表現現單個反應器器的特性。2）奧貝爾（Orbbal）氧化化溝工藝流程程圖奧貝爾（Orbaal）氧化溝溝工藝流程圖圖如圖2.22所示。進水進水沉砂池奧貝爾氧化溝沉淀池回流污泥排放剩余污泥圖2.2奧貝爾（Orbal）氧化溝工藝流程圖3）奧貝爾（Orbbal）氧化化溝的工藝特特點①總投資省。一般來來說，進氧化化溝不需設初初沉池，對于于城市污水，只只需要設置格格柵和沉砂池池，對于沒有有砂和大塊雜雜物的工業(yè)廢廢水，可以直直接進入氧化化溝。此外，氧氧化溝的緩沖沖能力較強，污污水可以不設設調節(jié)池。②污泥量少。奧貝爾爾氧化溝一般般為延時曝氣氣，由于污泥泥齡較長，污污泥量少，因因此污泥處理理費用較低。③處理效果好，有較較穩(wěn)定的脫氮氮除磷功能。奧奧貝爾氧化溝溝的出水有機機物比其他的的活性污泥法法都低，在外外溝道形成交交替的耗氧和和大區(qū)域的缺缺氧環(huán)境，較較高程度地發(fā)發(fā)生“同時消化反反硝化”，即使在不不設內回流的的條件下，也也能獲得較好好的脫氮效果果。④有抗沖擊負荷的能能力，對高濃濃度廢水有很很大的稀釋能能力。⑤技術先進成熟，管管理維護簡單單。⑥處理構筑物較多，回回流污泥溶解解氧較高，對對除磷有一定定的影響。⑦容積及設備利用率率不高。⑧轉盤曝氣的充氧效效率低。這是是奧貝爾氧化化溝的缺點，其其轉盤動力效效率不超過22.0kgOO2/(kWhh)。2.3.3CAASS工藝1）CCASS工藝藝工作原理CASS（cycclicaactivaatedssludgeesysttem）是在在SBR是基礎礎上發(fā)展起來來的，即在SSBR池內前前端加了一個個生物選擇器器，實現聯系系進水，間歇歇排水的周期期循環(huán)運行。設設置周期選擇擇器的主要目目的是使系統(tǒng)統(tǒng)選擇出絮凝凝性能好，抗抗沖擊性強的的優(yōu)質細菌，其其容積約占整整個池子的110%。生物物選擇器的工工藝過程遵循循活性污泥的的基質積累———再生理論論，使活性污污泥在選擇器器中經歷一個個高負荷的吸吸附階段，隨隨后在主反應應區(qū)經歷一個個較低負荷的的基質降解階階段，以完成成整個基質降降解的全過程程和污泥再生生。CASSS工藝對污染染物質的降解解是一個時間間上的推流過過程，其構筑筑物集反應、沉沉淀、排水于于一體，是一一個好氧/缺氧/厭氧交替運運行的過程，因因此具有一定定的脫氮除磷磷效果。2）CASS工藝主主要技術特征征①連續(xù)進水，間歇排排水傳統(tǒng)SBR工藝為為間斷進水，間間歇排水，而而實際污水排排放大都是聯聯系或半連續(xù)續(xù)的，CASSS工藝可連連續(xù)進水，克克服了SBRR工藝的不足足，比較適合合實際排水的的特點，拓寬寬了SBR工藝的的應用領域。雖雖然CASSS工藝設計時時均考慮為連連續(xù)進水，但但在設計運行行中即使有間間斷進水，也也不影響處理理系統(tǒng)的運行行。②運行上的時序性CASS反應池通通常按曝氣、沉沉淀、排水和和閑置四個階階段根據時間間依次進行。③運行過程的非穩(wěn)態(tài)態(tài)性每個工作周期內排排水開始時CCASS池內內液位最高，排排水結束時，液液位最低，液液位的變化幅幅度取決于排排水比，而排排水比與處理理廢水的濃度度、排水標準準及生物降解解的難易程度度有關。反應應池內混合液液體積和基質質濃度均是變變化的，基質質降解是非穩(wěn)穩(wěn)態(tài)的。④溶解氧周期性變化化，濃度梯度度高CASS在反應階階段是曝氣的的，微生物處處于好氧狀態(tài)態(tài)，在沉淀和和排水階段不不曝氣，微生生物處于缺氧氧甚至厭氧狀狀態(tài)。因此，反反應池中溶解解氧是周期性性變化的，氧氧濃度梯度大大、轉移效率率高，這對提提高脫氮除磷磷效率、防止止污泥膨脹及及節(jié)約能耗是是有利的。實實踐證實對同同樣的曝氣設設備而言，CCASS工藝藝與傳統(tǒng)活性性污泥法相比比有較高的氧氧利用率。3）CASS工藝流流程CASS工藝流程程圖如圖2..3所示。進水進水沉砂池CASS池回流污泥排放剩余污泥圖2.3CASS工藝流程圖格柵4）CASS工藝主主要優(yōu)點①工藝流程簡單，占占地面積小，投投資較低。CCASS工藝藝的核心構筑筑物為CASSS池，沒有有二沉池，一一般情況不設設調節(jié)池及初初沉池。②生化反應推動力大大。在完全混混合式連續(xù)流流曝氣池中的的底物濃度等等于二沉池底底物濃度，底底物流入曝氣氣池的速率即即為底物降解解速率。③沉淀效果好。CAASS工藝在在沉淀階段幾幾乎整個反應應池均起沉淀淀作用，沉淀淀階段的表面面負荷比普通通二次沉淀池池小得多，雖雖然有進水的的干擾，但其其影響很小，沉沉淀效果較好好。④運行靈活，抗沖擊擊能力強，可可實現不同的的處理目標。CASS工藝在設計時已考慮流量變化的因素，能確保污水咋系統(tǒng)內停留預定的時間后經沉淀排放，特別是CASS工藝可以通過調節(jié)運行周期來適應進水量和水質的變化。⑤不易發(fā)生污泥膨。⑥適用范圍廣，適合合分期建設。CASS工藝可以應用于大型、中型及小型污水處理工程，比SBR工藝適用范圍更廣泛。⑦剩余污泥量小，性性質穩(wěn)定。傳傳統(tǒng)活性污泥泥法的泥齡僅僅2～7天，而CASSS法泥齡為為25～30天，所以以污泥穩(wěn)定性性好，脫水性性能佳，產生生的剩余污泥泥少。去除11㎏BOD產生0.2～0.3㎏剩余余污泥，僅為為傳統(tǒng)法的660%左右。⑧生化池分為生物選選擇器、厭氧氧區(qū)和主曝氣氣區(qū)，利用生生物選擇器及及厭氧區(qū)對磷磷的釋放、反反硝化作用以以及對進水中中有機底物的的快速吸附及及吸收作用，增增強了系統(tǒng)的的穩(wěn)定性；同同時，曝氣區(qū)區(qū)和靜止沉淀淀的過程中都都同時進行著著消化和反硝硝化反應，因因而具有脫氮氮除磷的作用用。⑨自動化程度高，保保證出水水質質。CASS工藝主要要缺點為：設設備閑置率高高，因采用降降堰排水，水水頭損失大；；由于自動化化程度高，故故對操作人員員的素質要求求也高。三種污水處理工藝藝方案具體比較如下下表：表2.2三種工藝方方案比較如下下表工藝內容A2/O奧貝爾（Orbaal）氧化溝溝CASS工藝技術可行性先進、成熟、應用用廣先進、成熟、應用用廣先進、成熟、應用用廣水質指標出水水質好、穩(wěn)定定易于深度處處理，對外界界條件變化有有一定的適應應性出水水質好、穩(wěn)定定易于深度處處理，對外界界條件變化的的適應性較好好出水水質好、穩(wěn)定定易于深度處處理，對外界界條件變化的的適應性較好好基礎建設費用較高高高運行費用較高高較高運行管理運轉操作單元較多復雜雜操作單元較少方便便操作單元較少方便便維修設備多、維修量大大設備少、維修量低低設備少、維修量低低占地較大較大較小要求管理水平高高較高環(huán)境影響噪音較大、臭味較較小噪音小、臭味較小小噪音較大、臭味較較小2.3.4工藝方方案選擇綜上所述，此三種種方法都能達達到除磷脫氮的效效果，且出水水水質良好，但但相對而言，CASS工藝一次性投資較少，占地面積較小，運行靈活，抗沖擊能力強，可實現不同的處理目標，不易發(fā)生污泥膨，剩余污泥量小，性質穩(wěn)定。A/A/O法除磷效果難于再行提高，污泥增長有一定的限度，不易提高，特別是當P/BOD值高時更是如此。脫氮效果也難于進一步提高，運行費用高。從節(jié)約投資、處理理效果及運行行管理方面考考慮，結合項項目時間情況況，本次設采采用周期循環(huán)環(huán)曝氣活性污污泥法（CAASS）工藝藝。2.4處理程度度計算CODcr的處理理程度（2.1）式中E—CODccr的處理程程度，（％）Ci—未處理污水中COODcr的平平均濃度，（mg/L）Ce—允許排入水體的已已處理污水中中CODcrr的平均濃度度，（mg//L）溶解性BOD5的的處理程度（2.2）式中E—BOD55的處理程度度，（％）Ci—未處理污水中BOOD5的平均濃度度，（mg//L）Ce—允許排入水體的已已處理污水中中BOD5的平均濃度度，（mg//L）SS的處理程度（2.3）式中E—SS的處處理程度，（％）Ci—未處理污水中SSS的平均濃度度，（mg//L）Ce—允許排入水體的已已處理污水中中SS的平均濃濃度，（mgg/L）TN的處理程度（2.4）式中E—TN的處處理程度，（％）Ci—未處理污水中TNN的平均濃度度，（mg//L）Ce—允許排入水體的已已處理污水中中TN的平均濃濃度，（mgg/L）NH3-N的處理理程度（2.5）式中E—NH3--N的處理程程度，（％）Ci—未處理污水中NHH3-N的平均濃濃度，（mgg/L）Ce—允許排入水體的已已處理污水中中NH3-N的平均濃濃度，（mgg/L）2.4.6TP的處理程度度（2.6）式中E—TP的處處理程度，（％）Ci—未處理污水中TPP的平均濃度度，（mg//L）Ce—允許排入水體的已已處理污水中中TP的平均濃濃度，（mgg/L）第三章設計計算3.1粗格柵設計計計算設計說明處理規(guī)模：160000m33/d總變化系數：（3.1）式中Kz——總變化系數數Q—平均日平均時污水水流量（L/s），當當Q<5L/s時，Kz=2.33；當Q>1000L/s時，Kz=1.33。已知：Q=116000m3/d=0.1855m3/s=185L/ss最大時流量（最大大設計流量）：：功能：去除廢水中中較大的懸浮浮物、漂浮物物、纖維物質質和固體顆粒粒物質，以保保證后續(xù)處理理單元和水泵泵的正常運行行，減輕后續(xù)續(xù)處理單元的的處理負荷，防防止堵塞排泥泥管道。數量:一座,渠渠道數兩條3.1.2柵條的的間隙數（3.2）式中Qmaax最大設設計流量，QQmax=0.28m3/s格柵傾角，?。絙柵條間間隙，m，取b＝25mmn柵條間間隙數，個h柵前水水深，m，取h＝0.4mv過柵流流速，m/ss，取v＝0.8m/ss。則＝32..6取33個柵槽寬度設柵條寬度S＝10㎜（0.011m）則柵槽寬度B＝S(n-11)+bn++0.3（3.3）＝0.01×(333-1)+00.025××33+0..3＝1.4m由柵槽寬度B可以以知道，柵槽槽寬度較寬，為為了便于檢修修，可以設置置兩套粗格柵柵，則每套粗粗格柵柵條間間隙數為333/2≈17個。則單個柵槽寬度B＝S(n-11)+bn++0.3＝0.01×(177-1)+00.025××17+0..15×2＝0.88m選用FH900型型旋轉式機械械格柵除污機機，具體參數數見表3.11。表3.1FHH900型型型旋轉式格柵柵除污機參數數型號格柵寬度/mm柵條間距/mm適用槽寬/m電機功率/KW格柵傾角耙行速度/（m//min）FH9009002510001.560o2.6數量：兩臺粗格柵圖如下圖33.1所示：：圖3.1粗格格柵設計計算算示意圖進水渠道漸寬部分分的長度設進水渠寬B1==0.7m，其其漸寬部分開開角度a1=20o。==0.4mm（3.4）柵槽與出水渠道連連接處的漸窄窄部分長度==0.2m（3.55）過柵水頭損失（3.6）試中h1—過柵柵水頭損失，m；H0—計算水頭損失，mm；g—重力加加速度，9..81m/ss2；k—系數，格柵受污物物堵塞后，水水頭損失增大大的倍數，一一般k=33；—阻力系數，與柵條條斷面形狀有有關，，當為為矩形斷面時時，＝2.42。為為了避免造成成柵前涌水，故故將柵后槽底底下降h1作為補償見見圖4。（3.7）＝0.15m柵后槽總高度設柵前渠道超高hh2=1.00mHH=hh+h11+h2（3.8）=0.4+00.15++1.0==1.55m式中H—柵柵后槽總高度度，mh—柵前水深，mm柵槽總長度（3.9）=2.9m每日柵渣量計算WW在格柵間隙25mmm的情況下下，設柵渣量量為每10000m3污水產0.005m3。W=（3.10）==0.80mm3/dW>0.2m33/d，所以宜采用用機械清渣。3.2泵站的設設計計算泵房規(guī)范要求1）污水泵站的設計計流量，應按按泵站進水總總管的最高日日最高時流量量計算確定。2）單獨設置的泵站站與居住房屋屋和公共建筑筑物的距離，應應滿足規(guī)劃、消消防和環(huán)保部部門的要求。泵泵站的地面建建筑物造型應應與周圍環(huán)境境協調，做到到適用、經濟濟、美觀，泵泵站內應綠化化。3）泵站室外地坪標標高應按城鎮(zhèn)鎮(zhèn)防洪標準確確定，并符合合規(guī)劃部門要要求；泵房室室內地坪應比比室外地坪高高0.2～0.3m；易易受洪水淹沒沒地區(qū)的泵站站，其入口處處設計地面標標高應比設計計洪水位高00.5m以上上；當不能滿滿足上述要求求時，可在入入口處設置閘閘槽等臨時防防洪措施。4）排水泵站的建筑筑物和附屬設設施宜采取防防腐蝕措施。5）污水泵站集水池的的容積，不應應小于最大一一臺水泵5mmin的出水水量。6）雨水泵站和合流流污水泵站集集水池的設計計最高水位，應應與進水管管管頂相平。當當設計進水管管道為壓力管管時，集水池池的設計最高高水位可高于于進水管管頂頂，但不得使使管道上游地地面冒水。7）集水池的設計最低低水位，應滿滿足所選水泵泵吸水頭的要要求。自灌式式泵房尚應滿滿足水泵葉輪輪浸沒深度的的要求。8）集水池池底應設集集水坑，傾向向坑的坡度不不宜小于100％。9）集水池應設沖洗洗裝置，宜設設清泥設施。10）泵房應采用用正向進水，應應考慮改善水水泵吸水管的的水力條件，減減少滯流或渦渦流。集水池污水泵總提升能力力按Qmaxx考慮，及Qmmax=10014m3/h，選兩臺臺泵，則每臺臺流量為5007m3/h。選用2500QW潛水排排污泵四臺，另另備用兩臺（兩兩備兩用），單單泵提升能力力為520m3/h。集水井容積按最大大一臺泵5mmin出流量量計算，則其其容積為43.3（m3）集水井的尺寸：12.3m×8..5m×2.4m（部分池底底有坡度）集水井最高水位（與與格柵連接）-4.3m，最低水位-6.7m，井底-7.15m。污水泵計算污水泵流量：5007m3/h本設計考慮一次提提升，細格柵柵前為最高水水位：6.443m，集水井最低低水位-6..25m，細格柵前與與集水井之間間水頭損失為為0.3m，由由此知道污水水泵所需揚程程為13.00m。根據流量和揚程，選選用250QQW520--15潛水排排污泵具體參參數見表3..2。表3.2250QWW520-115潛水排污污泵參數型號排出口徑/mm流量/（m3/hh）揚程/m轉速/（r/miin）電機功率/KW泵重/kg250QW5200-1525052015980551396數量：4臺，2用用2備3.3細格柵設設計計算設計說明功能：去除廢水中中較大的懸浮浮物、漂浮物物、纖維物質質和固體顆粒粒物質，以保保證后續(xù)處理理單元和水泵泵的正常運行行，減輕后續(xù)續(xù)處理單元的的處理負荷，防防止堵塞排泥泥管道。數量:一座,,渠道數兩兩條柵條的間隙數（3.11）式中Qmaax最大設設計流量，QQmax=0.28m3/s格柵傾角，?。絙柵條間間隙，m，取b＝0.01mmn柵條間間隙數，個h柵前水水深，m，取h＝0.5mv過柵流流速，m/ss，取v＝0.9mm/s。則＝57..9個取58個柵槽寬度設柵條寬度S＝0.01mm則柵槽寬度B＝S(n-11)+bn++0.3（3.12）＝0.01×(588-1)+00.01×558+0.33＝1.45m由柵槽寬度B可以以知道，柵槽槽寬度較寬，可可以設置兩套套細格柵，則則每套細格柵柵柵條間隙數數為58/22≈29個則單個柵槽寬度B＝S(n-11)+bn++0.3＝0.01×(299-1)+00.01×229+0.33＝0.87m選用SHG12000型回轉式式機械格柵除除污機，具體體參數見表33.3。表3.3SSHG9000型回轉式機機械格柵除污污機參數型號格柵寬度/mm柵條間距/mm適用槽寬/m整機功率/KW格柵傾角耙行速度/（m//min）SHG9009001010001.560o5.97數量：兩臺細格柵設計計算示示意圖如圖33.2所示：：圖3.2細格格柵設計計算算示意圖過柵水頭損失（3.13）式中h1—過柵水水頭損失，mm；H0—計算水頭損失，mm；g—重力加加速度，9..81m/ss2；k—系數，格柵受污物物堵塞后，水水頭損失增大大的倍數，一一般k=33；—阻力系數，與柵條條斷面形狀有有關，，當為為矩形斷面時時，＝2.42。為為了避免造成成柵前涌水，故故將柵后槽底底下降h1作為補償見見圖4。（3.14）＝0.28m柵后槽總高度設柵前渠道超高hh2=0.88mH=h+hh1+h2（3.15）=0.8+00.28+00.5=11.58m式中H—柵柵后槽總高度度，mh—柵前水深，mm柵槽總長度（3.16）=2.1m式中L——柵槽總長度度H1—柵前渠道深m每日柵渣量計算W在格柵間隙10mmm的情況下下，設柵渣量量為每10000m3污水產0.110m3。W=（3.117）==1.8m33/dW>0.2m3/d，所以宜采用用機械清渣。3.4沉砂池的的選擇計算沉砂池的選擇沉砂池的作用是從從污水中將比比重較大的顆顆粒去除，其其工作原理是是以重力分離離為基礎。我國城市污水處理理中，常用的的沉砂池類型型主要有平流流式沉砂池、曝曝氣沉砂池、旋旋流沉砂池。平平流式沉砂池池靠重力自然然沉降而達到到砂水分離的的目的，其特特點是占地面面積較大，排排泥難度高；；曝氣沉砂池池應用比較廣廣泛，通過池池中一側的空空氣管控制曝曝氣，使污水水形成具有一一定速度的螺螺旋形滾動，具具有穩(wěn)定的除除砂效果；旋旋流沉砂池利利用水力渦流流除砂，粒徑徑在0.200mm以上的的顆粒沉砂去去除率達855%，砂粒含含水率低于660%。為保保證除磷效果果，按生物除除磷設計的污污水處理廠，一一般不采用曝曝氣沉砂池。目前，國際上廣泛泛應用的旋流流沉砂池主要要為鐘式和比比式兩大類，鐘鐘式優(yōu)于比式式，應用較多多，該池形有有基建、運行行費用低和處處理效果好，占占地少的優(yōu)點點。鐘式沉砂砂池采用2770°的進出出水方式，池池體主要由分分選取、集砂砂區(qū)兩部分構構成，起構成成特點是在兩兩個分區(qū)之間間采用斜坡連連接。鐘式沉沉砂池的斜坡坡式設計，使使砂粒主要依依靠重力沉降降。其排砂方方式有兩種：：一種是靠砂砂泵排砂，其其優(yōu)勢在于設設備少、操作作簡便，但是是砂泵磨損嚴嚴重。另一種種是氣提排砂砂，其優(yōu)勢在在于系統(tǒng)可靠靠、耐用，氣氣提之前可以以進行氣洗，將將砂粒上的有有機物分離出出來，但設備備相對較多。綜上所述，本工程程預處理階段段擬采用鐘式式沉砂池除砂砂，氣提排砂砂。沉砂池設計計算一一般規(guī)定1）沉砂池按去除相相對密度2..65、粒徑徑0.2mmm以上的砂粒粒設計。2）當污水為提升進進入時，應按按每期工作水水泵的最大組組合流量計算算，在合流制制處理系統(tǒng)中中，應按降雨雨時的設計流流量計算。3）沉砂池個數或分分格數不應少少于2，并宜按并并聯系列設計計。當污水量量較小時，可可考慮一格工工作，一格備備用。4）城市污水的沉砂砂量可按1006m3污水沉砂300m3計算，其中中含水率為660%，容重重為15000kg/mm3，合流制污污水的沉砂量量應根據實際際情況確定。5）砂斗容積應按不不大于2d的沉砂量量計算，砂斗斗斗壁與水平平面的傾角不不應小于555°。6）沉砂池除砂宜采采用機械方法法，并經砂水水分離后貯存存或外運。采采用人工排砂砂時，排砂管管直徑不應小小于200mmm。7）沉砂池的超高不不宜小于0..3m。設計參數1)最大流速為為0.1m/ss，最小流速速為0.022m/s；2)最大流量時時，停留時間間不小于200s，一般采采用30～60s；3)進水管最大大流速為0..3m/ss；4)有效水深宜宜為1.0～2.0m，池徑與池池深比宜為22.0～2.5。5)設計水力表表面負荷宜為為150～200m3／(m2·h)。設計計算在本工程中，由于于水量較大，設設計兩組鐘式式沉砂池，每每套鐘式沉砂砂池的設計流流量為0.114m3/s，查《小城鎮(zhèn)鎮(zhèn)污水處理技技術裝備適用用指南》表33-35選用用鐘式沉砂池池的規(guī)格如表表3.4、3.5、3.6，鐘式式沉砂池的各各部分尺寸圖圖如圖3.33所示。表3.4鐘式沉砂池池的選型規(guī)格格型號?A/mm?B/mm?E/mmh/mmF/mmG/mmL/mmH/mmC/mmD/mmJ/mm功率/kwXL2525001000500850130040014003504508004000.37數量：兩座表3.5排砂砂泵和空壓機機主要技術參參數表型號流量砂泵容量空壓機L/sL/s容量：2.42mm3/min壓力：6kg/ccm2功率：5.5kkwXL251509.5數量：兩套表3.6SFF型砂水分離離器主要技術術參數型號處理量/（L/ss）電機功率/kw進水口直徑/mmm出水口直徑/mmmSF-32012～200.37DN150DN200數量：一套圖3.3鐘式式沉砂池的各各部分尺寸圖圖3.5厭氧生生物池的計算算設置厭氧池的目的的設置生物選擇器（厭氧池）主要目的使系統(tǒng)選擇出絮凝性能好，抗沖擊性強的優(yōu)質細菌，生物選擇器的工藝過程遵循活性污泥的基質積累—再生理論，使活性污泥在選擇器中經歷一個高負荷的吸附階段，隨后在主反應區(qū)經歷一個較低負荷的基質降解階段，以完成整個基質降解的全過程和污泥再生。厭氧池可以同時起到生物選擇器的作用，生物選擇器和厭氧池合建為一體，其容積約占主反應池的10%。厭氧池內完成P的釋放，取1.5h的水力停留時間，是有效的釋P時間。設置兩座等體積厭氧池。厭氧池體積計算=1000mm3（3.18）則每座厭氧池體積積為500mm3，厭氧池水水深4m，池體面面積為1255m2，厭氧池超超高1m，則厭氧氧池尺寸：112.5×110×5，其其容積約占主主反應池的110%，體積積比列符合要要求。潛水攪拌器根據厭氧池的面積積，單機服務務深度為4..5，選取6臺QJB4//6-4000/3-9880S潛水攪攪拌機，每池池三臺，只攪攪拌不曝氣。QJB4/6-400/3-980S潛水攪拌機相關參數見表3.7。表3.7QJB系系列潛水攪拌拌機型號規(guī)格功率/kw轉速/（r/miin）電流/A葉輪直徑/mm重量kgQJB4/6-4400/3--980S49801240073數量：6臺3.6配水井的設設計設計要求本設計中配水井的的配水方式采采用堰式配水水，進水管在在配水井的中中心，水從配配水井底中心心進入，經等等寬度堰流入入各個水斗，在在由水斗經水水管流入各個個水處理構筑筑物。這種配配水井是利用用等寬度堰上上水頭相等過過流量就相等等的原理來進進行配水的。設計要求：1）水力配水設施基本本的原理是保保持各個配水水方向的水頭頭損失相等。2）配水渠道中的水流流速度應不大大于1.0mm/s，以利于配配水均勻和減減少水頭損失失。3）從一個方向和用其其中的圓形入入口通過內部部為圓筒形的的管道想其引引水的環(huán)形配配水池。當從一個個方向進水時時，保證分配配均勻的條件件是：1）應取中心管直徑等等于引水管直直徑；2）中心管下的環(huán)行孔孔高應取0..25~0..5D1；3）當污水從中心管流流出時，不應應當有配水池池直徑和中心心管直徑之比比（D/D1）大于1.55的突然擴張張；4）在配水池上部必須須考慮液體通通過寬頂堰自自由出流；5）當進水流量為設計計負荷，配水水均勻度誤差差為1%；當進水水流量偏離設設計負荷255%時，配配水均勻度誤誤差為2.99%。集配水井計算草圖圖如下圖所示示：圖3.4配水井井簡圖設計計算1）進水管徑D1厭氧池至配水井管管道計算，設設計流量為原原污水量與回回流量之和，0.3922m3/s，進水管流流速控制在1m/s以下，取0.9m//s。進水管直徑則（m）取800mmm校核進水管流速（m/s）合符要求求。2）矩形寬頂堰進水從配水井底中中心進入，經經等寬度堰流流入兩個水斗斗，在由管道道直接接入后后續(xù)構筑物，每每個后續(xù)構筑筑物的最大分分配的水量為為706m3/h，配水采采用矩形溢流流堰流至配水水管。3）配水管管徑D2：：配水管管徑D2即即配水井至CASS池管道，每每個時段只有有兩個CASS池進水，總總水量平均分分配到兩個CASS池，每條配水水管道流量為為0.1966m3/s，管路流速控制在在1m/s以下，取0..9m/s。進水管直徑則（m）取550mmm校核進水管流速（m/s）合符要求求。4）配水漏斗上口口口徑D：按配水井內徑的11.5倍設計計：配水井尺寸的大小小：長4m，寬4m,高3m。3.7CASSS池的設計計計算3.7.1基本設設計參數1）處理規(guī)模：Q＝＝160000m3/d。總變化化系數為1..522）進出水水質表3.8進進出水水質表表項目進水水質/(mgg/L)出水水質/(mgg/L)CODCr320≤60BOD5180≤20SS200≤20TN40≤20NH3-N30≤8TP4.0≤1.0pH6～8≤6～9污泥負荷（F/MM）：Ls==0.3㎏㎏BOD5/（kgMLSSS·d），混合液懸浮固體濃濃度（MLSSS）：X＝2800mmg/L，反應池數N=4座，反應池有效水深HH=5m，排除比1/m=1/22.5，3.7.2曝氣時時間TA（h）（3.19）式中TA——曝氣時間，hhSS0—進水平均BOOD5，㎎/Lmm—排除比1//m=11/2.5X—混合液懸浮固體濃濃度（MLSSS）：X＝2800mmg/L，3.7.3沉淀時時間TS活性污泥界面的沉沉降速度與MMLSS濃度度、水溫的關關系，可以用用下式進行計計算。Vmax=7..4×1044×t×XO-1.7(MLSS≤3000))Vmax=4..6×1044×XO-1.266(MLSS≥3000))式中Vmaax—活性污泥界界面的初始沉沉降速度。t—水溫，℃X0—沉降開始時MLSSS的濃度，X0＝2800mmg/L，則Vmax=7..4×1044×20×22800-11.7==2.5m/s沉淀時間TS用下下式計算（h）（3.20）式中TS——沉淀時間，hhHH—反應遲內水水深，m—安全高度，取0..5m3.7.4排水時時間TD在排水期間，就單單次必須排出出的處理水量量來說，每一一周期的排水水時間可以通通過增加排水水裝置的臺數數或擴大溢流流負荷來縮短短，另一方面面，為了減少少排水裝置的的臺數和加氯氯混合池或排排放出槽底容容量，必須將將排水時間盡盡可能延長。實實際工程設計計時，具體情情況具體分析析，一般排水水時間可取00.5～3.0h。此此設計取0..7h。3.7.5周期數數的確定一個周期所需時間間TC≥TA+TS+TD=2.0++1.0+00.7=33.7（h）（次）取6次3.7.6進水時時間TF（h）式中N—一個系列反反應池數量。所以，CASS工工藝運行一個個周期需4hh，其中進水水和曝氣同時時進行2h，沉淀1h，排水0.77h，閑置0.33h。運行方方式見表3..9。表3.9CAASS池運行行方式時段1時段2時段3時段4時段1時段2時段3時段4時段11#池曝氣曝氣沉淀排水曝氣曝氣沉淀排水………2#池沉淀排水曝氣曝氣沉淀排水曝氣曝氣………3#池排水曝氣曝氣沉淀排水曝氣曝氣沉淀………4#池曝氣沉淀排水曝氣曝氣沉淀排水曝氣………3.7.7CCASS反應應池容積計算算單池容積為（m33）（3.211）反應池總容積（mm3）式中—單池容積，mm3nn—周期數；mm—排除比1//m=11/2.5N—池數；—平均日流量，m33/d3.7.8CCASS反應應池的構造尺尺寸CASS反應池為為滿足運行