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第10章土壓力教學(xué)要求：

1、理解三種土壓力的概念；

2、了解朗肯和庫(kù)侖土壓力理論的假設(shè)條件和理論依據(jù)；

3、掌握朗肯和庫(kù)侖土壓力理論主動(dòng)土壓力的計(jì)算方法。

土壓力通常是指擋土墻后的填土因自重或外荷載作用對(duì)墻背產(chǎn)生的側(cè)壓力。

擋土墻是防止土體坍塌的構(gòu)筑物，在房屋建筑、水利、港口、交通等工程中得到廣泛應(yīng)用，如圖11所示。

本章將介紹三種土壓力的概念，靜止土壓力的計(jì)算，兩種古典理論計(jì)算主、被動(dòng)土壓力及擋土墻設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介。山體滑坡

峨眉山山體滑坡正在搶修重慶市武隆縣發(fā)生山體滑坡性地質(zhì)災(zāi)害的現(xiàn)場(chǎng)。此次滑坡產(chǎn)生土石方二萬余立方米，由于山體中發(fā)生風(fēng)化，加上大量雨水浸泡，誘發(fā)了山體一側(cè)突然發(fā)生滑坡災(zāi)害。延安寶塔面臨滑坡威脅擋土墻應(yīng)用舉例E填土面碼頭橋臺(tái)E隧道側(cè)墻E建成后的坡間擋土墻擋土墻發(fā)生事故的例子多瑙河碼頭岸墻滑動(dòng)英國(guó)倫敦鐵路擋土墻滑動(dòng)圖垮塌塌的的重重力力式式擋擋墻墻垮塌塌的的護(hù)護(hù)坡坡?lián)鯎鯄κХ€(wěn)穩(wěn)的的立交交橋橋加筋筋土土擋擋土土墻墻第1節(jié)擋土土墻墻上上的的土土壓壓力力一、、土壓壓力力的的類類型型根據(jù)據(jù)擋擋土土墻墻的的位位移移情情況況和和墻墻后后土土體體所所處處的的應(yīng)應(yīng)力力狀狀態(tài)態(tài)，，土壓壓力力可可分分為為以以下下三三類類：：1、主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力當(dāng)擋擋土土墻墻向向離離開開土土體體方方向向偏偏移移至至土土體體達(dá)達(dá)到到極極限限平平衡衡狀狀態(tài)態(tài)時(shí)時(shí)，，作作用用在在墻墻背背上上的的土土壓壓力力稱稱為為主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力，，如如圖圖2（a）。。主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力強(qiáng)強(qiáng)度度用用表示示，，作作用用在在每每米米長(zhǎng)長(zhǎng)度度（（沿沿?fù)鯎跬镣翂v縱向向））擋擋土土墻墻上上的的主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力合合力力用用表示示。。靜止壓力被動(dòng)土壓力主動(dòng)土壓力土壓力土壓壓力力類類型型2、被動(dòng)土壓力

當(dāng)擋土墻向土體方向偏移至土體達(dá)到極限平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上的土壓力稱為被動(dòng)土壓力，如圖2（b）。

被動(dòng)土壓力強(qiáng)度用

表示，被動(dòng)土壓力的合力用

表示。3、靜止土壓力

當(dāng)擋土墻靜止不動(dòng)，墻后土體處于彈性平衡狀態(tài)時(shí)，作用在墻背上的土壓力稱為靜止土壓力，如圖2（c）。

靜止土壓力強(qiáng)度用

表示，靜止土壓力的合力用

表示。

由上述可知：

在相同條件下，

Ep＞E0＞Ea，理論與實(shí)踐指出，

p>>a，如圖3所示。

圖3墻身位移與土壓力的關(guān)系

二、、靜止止土土壓壓力力計(jì)計(jì)算算在填填土土表表面面下下任任意意深深度度處取取一一微微單單元元體體，，如如圖所示示，，其其上上作作用用著著土土的的豎豎向向自自重重應(yīng)應(yīng)力力，則則該該處處的的靜靜止止土土壓壓力力強(qiáng)強(qiáng)度度可用用下下式式計(jì)計(jì)算算，，即即式（（1）式中中—墻背背填填土土的的重重度度，，kN/m3；K0—靜止止土土壓壓力力系系數(shù)數(shù)（（或或稱稱土土的的靜靜止止側(cè)側(cè)壓壓力力系系數(shù)數(shù)）），，壓壓實(shí)實(shí)填填土土的的K0值，，查查表表1取用用；；也可可近近似似按按K0=1-sin（為土土的的有有效效內(nèi)內(nèi)摩摩擦擦角角））計(jì)計(jì)算算。。由式式（（1）可可知知，，靜靜止止土土壓壓力力沿沿墻墻高高H為三三角角形形分分布布，，靜靜止止土土壓壓力力的的合合力力E0應(yīng)為為靜靜止止土土壓壓力力分分布布圖圖形形的的面面積積，，即即E0單位位為為kN/m，作作用用點(diǎn)點(diǎn)距距墻墻底底為為H/3，方方向向水水平平，，如如圖所示示。。E0H靜止止土土壓壓力力的的分分布布表1壓實(shí)填土的靜止土壓力系數(shù)

10.2朗肯肯土土壓壓力力理理論論10.2.1基本本理理論論土的的極極限限平衡衡條條件件半空空間間的的應(yīng)力力狀狀態(tài)態(tài)土壓壓力力的的計(jì)計(jì)算算方方法法朗肯肯土土壓壓力力理理論論是是根根據(jù)據(jù)半半無無限限土土體體內(nèi)內(nèi)的的應(yīng)應(yīng)力力狀狀態(tài)態(tài)和和土土的的極極限限平平衡衡條條件件得得出出的的土土壓壓力力計(jì)計(jì)算算方方法法。。朗肯肯將將上上述述原原理理應(yīng)應(yīng)用用于于擋擋土土墻墻的的土土壓壓力力計(jì)計(jì)算算中中，，設(shè)設(shè)想想用用墻墻背背豎豎直直且且光光滑滑的的擋擋土土墻墻代代替替半半無無限限土土體體左左邊邊的的土土（（圖圖6），，則則墻墻背背與與土土的的接接觸觸面面上上滿滿足足剪剪應(yīng)應(yīng)力力為為零零的的邊邊界界應(yīng)應(yīng)力力條條件件以以及及產(chǎn)產(chǎn)生生主主動(dòng)動(dòng)或或被被動(dòng)動(dòng)朗朗肯肯狀狀態(tài)態(tài)的的邊邊界界變變形形條條件件，，由此此可可推推導(dǎo)導(dǎo)出出主主動(dòng)動(dòng)和和被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力的的計(jì)計(jì)算算公公式式。。朗肯土壓力力理論的假假設(shè)：1.擋土墻墻背面豎直直2.墻背光光滑3.墻后填填土面水平平0zK0z彈性平衡狀狀態(tài)時(shí)的莫莫爾圓自重應(yīng)力豎直截面上上的法向應(yīng)應(yīng)力朗肯土壓力力類型圖5半無限土體的極限平衡狀態(tài)（a）半無限土體內(nèi)的微單元體；

（b）用莫爾圓表示主動(dòng)和被動(dòng)朗肯狀態(tài)；（c）半無限土體的主動(dòng)朗肯狀態(tài)；（d）半無限土體的被動(dòng)朗肯狀態(tài)1.土體在水平平方向伸展展單元體在水水平截面上上的法向應(yīng)應(yīng)力z不變，而豎豎直截面上上的法向應(yīng)應(yīng)力x卻逐漸減小，直至滿足足極限平衡衡條件（稱稱為主動(dòng)朗肯狀狀態(tài)）。0zK0za主動(dòng)朗肯狀狀態(tài)時(shí)的莫莫爾圓2.土體在水平平方向壓縮縮單元體在水水平截面上上的法向應(yīng)應(yīng)力z不變而豎直直截面上的的法向應(yīng)力力x卻逐漸增大，直至滿足足極限平衡衡條件（稱稱為被動(dòng)朗肯狀狀態(tài)）。0zK0zp被動(dòng)朗肯狀狀態(tài)時(shí)的莫莫爾圓0zK0zap三種狀態(tài)時(shí)時(shí)的莫爾圓圓6.2.2主動(dòng)土壓力力根據(jù)主動(dòng)土壓力的概念與朗肯土壓力理論的基本原理，相當(dāng)于已知墻背上任意深度處的豎向應(yīng)力z是大主應(yīng)力1，來求解達(dá)到極限平衡時(shí)的水平應(yīng)力x

=3，就是主動(dòng)土壓力強(qiáng)度。根據(jù)極限平衡方程

可得：式

式中

Ka—朗肯主動(dòng)土壓力系數(shù)，Ka=tan2(45-/2)；

—填土的粘聚力，kPa；

—填土的內(nèi)摩擦角，度。1、均質(zhì)填土土的主動(dòng)土土壓力對(duì)于墻后土土體重度為為的的均質(zhì)填填土情況，，如圖6所示，此時(shí)時(shí)墻背處任任一點(diǎn)的豎豎向應(yīng)力z=z，代入式（（3）得：⑴當(dāng)填土為為無粘性土土（0）時(shí)，主動(dòng)動(dòng)土壓力強(qiáng)強(qiáng)度與深度度成成正比，沿沿墻高呈三三角形分布布，如圖6（b）所示。主動(dòng)土壓力力合力大小小為土壓力力（強(qiáng)度））分布圖形形的面積，，即Ea方向水平指指向墻背，，作用點(diǎn)距距墻底為H/3。圖10-6均質(zhì)填土的主動(dòng)土壓力（a）主動(dòng)土壓力的作用；（b）無粘性土；（c）粘性土⑵若填土為為粘性土和和粉土（＞0），當(dāng)0（墻頂處））時(shí)，＜0，即出現(xiàn)拉拉應(yīng)力區(qū)；；時(shí)，。點(diǎn)離填土面面的深度Z0常稱為臨界深度，可令式（（4）為零求得得Z0值因此粘性土土和粉土的的土壓力分分布僅為abc部分，如圖6（c）所示，其主主動(dòng)土壓力力合力大小小為abc部分的面積積Ea方向水平指指向墻背，，作用點(diǎn)距距墻底為(H-Z0)/3。

解：按朗肯土壓力理論在墻底處的主動(dòng)力土壓力強(qiáng)度為臨界深度為

=(m)主動(dòng)土壓力強(qiáng)度的分布圖如圖?！怖}1〕有一擋土墻墻，高5m，墻背直立立、光滑，，填土面水水平。填土土的物理力力學(xué)指標(biāo)如如下：c=10kPa，=20，=18kN/m3。試?yán)L出主主動(dòng)土壓力力分布圖，，并求出主主動(dòng)土壓力力的合力大大小，指出出其方向與與作用點(diǎn)的的位置。===（KN/m）Ea方向水平指指向墻背，，作用點(diǎn)距距墻底為(H-Z0)/3=(5-1.59)/3=1.14m。2、成層填土土的主動(dòng)土土壓力當(dāng)墻后填土土為成層土土?xí)r，對(duì)于成層土土由上式計(jì)計(jì)算出各土土層上、下下層面處的的主動(dòng)土壓壓力強(qiáng)度，，繪出土壓壓力分布圖圖，其主動(dòng)動(dòng)土壓力的的合力Ea為土壓力（（強(qiáng)度）分分布圖的面面積，Ea方向水平指指向墻背，，作用點(diǎn)可可通過求合合力矩的方方法求出，，。3、填土表面面有垂直均均布荷載作作用時(shí)的主主動(dòng)土壓力力當(dāng)填土表面面有垂直均均布荷載q作用時(shí)，任任一深度Z處的豎向應(yīng)應(yīng)力，代入式（（3）可得：由上式計(jì)算算出主動(dòng)土土壓力強(qiáng)度度，繪出土土壓力分布布圖，其主主動(dòng)土壓力力的合力Ea為土土壓壓力力（（強(qiáng)強(qiáng)度度））分分布布圖圖的的面面積積，，Ea方向向水水平平指指向向墻墻背背，，作作用用點(diǎn)點(diǎn)可可通通過過求求合合力力矩矩的的方方法法求求出出。。[例題2]某擋土墻后填土為兩層砂土，填土表面作用有連續(xù)均布荷載q=20kPa，如圖8所示，試?yán)L出主動(dòng)土壓力分布圖，并求出主動(dòng)土壓力的合力大小，指出其方向與作用點(diǎn)的位置。解：根據(jù)朗肯土壓力理論（1）填土表面的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度：

（KPa）（2）第一層底部的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度：（KPa）

（3）第二層頂部的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度

（KPa）（4）第二層底部的主動(dòng)土壓力強(qiáng)度

(kpa)主動(dòng)土壓力分布，如圖8所示。由主動(dòng)土壓力分布圖求得主動(dòng)土壓力的合力Ea為：

（KN/m）Ea方向水平指向墻背，設(shè)其作用點(diǎn)距墻底為，yc

（m）

圖10-8例題2附圖4、墻墻后后填填土土中中有有地地下下水水時(shí)時(shí)的的總總壓壓力力當(dāng)墻墻后后填填土土有有地地下下水水時(shí)時(shí)，，作作用用在在墻墻背背上上的的總總壓壓力力E為主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力Ea與水水壓壓力力Ew之和和。。計(jì)計(jì)算算主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力時(shí)時(shí)，，一一般般可可忽忽略略水水對(duì)對(duì)砂砂土土內(nèi)內(nèi)摩摩擦擦角角的的影影響響，，但但計(jì)計(jì)算算豎豎向向應(yīng)應(yīng)力力z時(shí)，，水水位位以以下下應(yīng)應(yīng)采采用用浮浮重重度度。在在墻墻底底處處水水壓壓力力強(qiáng)強(qiáng)度度為為wH2，如如圖所示示，，水水壓壓力力合合力力Ew為：：圖9填土中有地下水時(shí)的主動(dòng)土壓力分布例題題10-3某擋擋土土墻墻高高6m，墻墻背背直直立立、、光光滑滑，，墻墻后后填填土土為為無無粘粘性性，，填填土土表表面面水水平平，，如如圖10-10所示示。。地地下下水水位位距距填填土土表表面面2m，地地下下水水位位以以上上土土的的重重度度=18kN/m3，地地下下水水位位以以下下土土的的飽飽和和重重度度=19.3kN/m3，填填土土的的內(nèi)內(nèi)摩摩擦擦角角=35，試試計(jì)計(jì)算算作作用用在在擋擋土土墻墻上上的的主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力與與水水壓壓力力。。解：：根據(jù)據(jù)朗朗肯肯土土壓壓力力理理論論由式式（（3）分分別別計(jì)計(jì)算算圖圖10A、B、C三點(diǎn)點(diǎn)處處的的主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力強(qiáng)強(qiáng)度度分分別別為為：：A點(diǎn)：：B點(diǎn)：：C點(diǎn)：：主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力分分布布，，如如圖10所示示。。由由主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力分分布布圖圖求求得得主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力的的合合力力Ea為：：（KN/m）水壓壓力力從從地地下下水水位位到到墻墻底底為為三三角角形形分分布布，，其其合合力力為為：：（KN/m）墻背背上上的的總總壓壓力力為為：：（KN/m）E方向向水水平平指指向向墻墻背背，，設(shè)設(shè)其其作作用用點(diǎn)點(diǎn)距距墻墻底底為為，，yc則圖10-10例題3附圖三、、被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力根據(jù)據(jù)極極限限平平衡衡方方程程1=3tan2(45+/2)+2ctan(45+/2)可得得：：式中中—朗肯肯被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力系系數(shù)數(shù)，，。1、均均質(zhì)質(zhì)無無粘粘性性土土的的被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力當(dāng)填填土土為為均均質(zhì)質(zhì)無無粘粘性性土土（（）時(shí)時(shí)，，墻墻背背處處任任一一點(diǎn)點(diǎn)的的豎豎向向應(yīng)應(yīng)力力z=z，被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力強(qiáng)強(qiáng)度度與與深深度度成成正比比，，沿沿墻墻高高呈呈三三角角形形分分布布，，如如圖（（）所示示。。被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力合力力大大小小為為土土壓壓力力（（強(qiáng)強(qiáng)度度））分分布布圖圖形形的的面面積積，，即即方向向水水平平指指向向墻墻背背，，作作用用點(diǎn)點(diǎn)距距墻墻底底為為H/3。圖10-11均質(zhì)質(zhì)填填土土的的被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力（a）被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力的的作作用用；；（（b）無無粘粘性性土土；；（（c）粘粘性性土土2、均均質(zhì)質(zhì)粘粘性性土土的的被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力當(dāng)填填土土為為均均質(zhì)質(zhì)粘粘性性土土?xí)r時(shí)，，由由式式（（11）得得：：在墻墻頂頂處處，，豎豎向向應(yīng)應(yīng)力力z=0，則則=；在在墻墻底底處處，，z=.H，則則，被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力為為梯梯形形分分布布，，如如圖10-11（c）所示示。。被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力合合力力大大小小為為土土壓壓力力（（強(qiáng)強(qiáng)度度））分分布布圖圖形形的的面面積積，，即即式（（13）Ep方向向水水平平指指向向墻墻背背，，作作用用點(diǎn)點(diǎn)通通過過梯形形分分布布圖圖的的形形心心。。EaH粘性性土土的的主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力強(qiáng)強(qiáng)度度分分布布圖圖adebcEp無粘粘性性土土的的被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力強(qiáng)強(qiáng)度度分分布布圖圖HEp粘性性土土的的被被動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力強(qiáng)強(qiáng)度度分分布布圖圖當(dāng)填填土土面面有有均均布布荷荷載載時(shí)時(shí)的的土壓壓力力計(jì)計(jì)算算當(dāng)擋擋土土墻墻后后填填土土面面有有連連續(xù)續(xù)均均布布荷荷載載作作用用時(shí)時(shí)，，土土壓壓力力的的計(jì)計(jì)算算方方法法是是將均均布布荷荷載載換換算算成成當(dāng)當(dāng)量量的的土土重重。Ea填土土面面有有均均布布荷荷載載的的土土壓壓力力計(jì)計(jì)算算10.4庫(kù)侖侖土土壓壓力力理理論論10.4.1基本本原原理理土的的極極限限平衡衡狀狀態(tài)態(tài)滑動(dòng)動(dòng)楔楔體體靜力力平平衡衡條條件件土壓壓力力的的計(jì)計(jì)算算方方法法庫(kù)倫倫土土壓壓力力理理論論的的基基本本假假設(shè)設(shè)：：1.墻墻后后的的填填土土是是理理想想的的散散粒粒體體（（粘粘聚聚力力c=0）；；2.滑動(dòng)動(dòng)破破壞壞面面為為一一通通過過墻踵踵的平平面面。。一、、主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力按庫(kù)庫(kù)倫倫理理論論求求主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力WREWREACB作用用于于土土楔楔上上的的力力：：1.土土楔楔體體的的自自重重；；2.破破壞壞面面上上的的反反力力R；3.墻背背對(duì)對(duì)土土楔楔體體的的反反力力E；由土楔楔體體的的靜力力平平衡衡條條件件得：：作用用在在墻墻背背上上的的土土壓壓力力庫(kù)倫倫主主動(dòng)動(dòng)土土壓壓力力的的一一般般表表達(dá)達(dá)式式：：或Emax所對(duì)應(yīng)的擋土土墻后填土的的破壞角cr，即為真正滑動(dòng)動(dòng)面的傾角。。庫(kù)倫主動(dòng)土壓壓力強(qiáng)度沿墻墻高呈三角形分布，主動(dòng)土壓力力的作用點(diǎn)在在距墻底H/3處。當(dāng)墻背垂直、、光滑，填土土面水平時(shí)，，庫(kù)倫主動(dòng)土土壓力的一般般表達(dá)式與朗朗肯公式相同同。二、被動(dòng)土壓壓力按庫(kù)倫理論求求被動(dòng)土壓力力WREWREACB按求主動(dòng)土壓壓力同樣的原原理可求得被被動(dòng)土壓力的的庫(kù)倫公式為為：或庫(kù)倫被動(dòng)土壓壓力強(qiáng)度沿墻墻高呈三角形分布，被動(dòng)土壓力力的作用點(diǎn)在在距墻底H/3處。當(dāng)墻背垂直、、光滑，填土土面水平時(shí)，，庫(kù)倫被動(dòng)土土壓力的一般般表達(dá)式與朗朗肯公式相同同。[例題10-4]某擋土墻高5m，墻背的傾斜斜角=10，回填砂土表表面水平，其其重度=18kN/m3，=35，=20，試計(jì)算作用用于擋土墻上上的主動(dòng)土壓壓力。解：由=35，=20，=10，=0，代入式（16）得Ka=0.322。總主動(dòng)土壓力力土壓力為三角角形分布，墻墻底處土壓力力強(qiáng)度a=.H.Ka=18×5×0.322=29.0kPa，如圖13所示。土壓力力合力作用在在離墻底為H/3=1.67m處，方向與水水平面成+=30角，位于水平平面上方。（kN/m）圖10-13例題4附圖

土壓力計(jì)算方方法的一些問問題——朗肯理論與庫(kù)庫(kù)倫理論的比比較1.朗肯土壓壓力理論：（1）依據(jù)：：半空間的應(yīng)應(yīng)力狀態(tài)和土土的極限平衡衡條件（2）概念明確、、計(jì)算簡(jiǎn)單、、使用方便（3）理論假設(shè)條條件（4）理論公式直直接適用于粘粘性土和無粘粘性土（5）由于忽略了了墻背與填土土之間的摩擦擦，主動(dòng)土壓壓力偏大，被動(dòng)動(dòng)土壓力偏小小。2.庫(kù)倫土壓壓力理論：（1）依據(jù)：：墻后土體極極限平衡狀態(tài)態(tài)、楔體的靜靜力平衡條件（2）理論假假設(shè)條件（3）理論公式僅僅直接適用于于無粘性土（4）考慮了墻背背與土之間的的摩擦力，并并可用于墻背背傾斜，填土面面傾斜的情況況。但庫(kù)倫理理論假設(shè)破裂面是一平面面，與按滑動(dòng)動(dòng)面為曲面的的計(jì)算結(jié)果有出入。1.重力式擋擋土墻2.懸臂式擋擋土墻墻頂墻基墻趾墻面墻背墻趾墻踵立壁鋼筋10.4擋土墻設(shè)計(jì)簡(jiǎn)簡(jiǎn)介10.4.1擋土墻類型3.扶壁式擋擋土墻4.錨定板式式與錨桿式擋擋土墻墻趾墻踵扶壁墻板錨定板基巖錨桿（1）墻后的土壓壓力最小.墻背傾斜形式式仰斜、直立和和俯斜E1仰斜E2直立E3俯斜E1＜E2＜E310.4.2重力式擋土墻墻設(shè)計(jì)1重力式擋土墻墻的選型⑵墻的背坡和和面坡的選擇擇在墻前地面坡坡度較陡處，，墻面坡可取取10.05~10.2，也可采用直直立的截面。。當(dāng)墻前地形較較平坦時(shí)，對(duì)對(duì)于中、高擋擋土墻，墻面面坡可用較緩緩坡度，但不不宜緩于10.4，以免增高墻墻身或增加開開挖深度。墻背仰斜時(shí)其其傾斜度一般般不宜緩于1:0.25。面坡應(yīng)盡量與與背坡平行，，如圖10-17所示。圖10-17擋土墻坡度示示意圖（3）基底逆坡坡坡度為了增加墻身身的抗滑穩(wěn)定定性，將基底底做成逆坡是是一種有效的的辦法，如圖圖18所示。對(duì)于土質(zhì)地基基的基底逆坡坡一般不宜大大于0.1:1（n:1）。對(duì)于巖石石地基一般不不宜大于0.2:1。圖18擋墻基底逆坡坡坡度示意圖圖（4）墻趾臺(tái)階當(dāng)墻高超過一一定的限度時(shí)時(shí)，基底壓力力往往是控制制截面尺寸的的重要因素。。為了使基底底壓力不超過過地基承載力力，可加墻趾趾臺(tái)階，如圖圖10-19所示，以擴(kuò)大大基底寬度，，增加擋土墻墻的穩(wěn)定性。。墻趾高h(yuǎn)和墻趾寬a的比例可取h:a=2:1，且a不得小于20cm。圖10-19擋墻墻趾臺(tái)階階示意圖2、重力式擋土土墻的構(gòu)造⑴擋土墻的埋埋置深度擋土墻的埋置置深度（如基基底傾斜，則則按最淺的墻墻趾處計(jì)算）），應(yīng)根據(jù)地地基承載力、、凍結(jié)因素確確定。⑵墻身構(gòu)造擋土墻各部分分的構(gòu)造必須須