1設計塔設備設計說明書

煙臺大學“2017第十一屆大學生化工設計競賽Muse團隊塔設備設計說明書田暉趙旗指導老師杜玉朋任萬忠唐澤彬1李知謙盛磊全體成員劉瑩畢曉琳煙臺大學“2017第十一屆大學生化工設計競賽Muse團隊塔設備設計說明書田暉趙旗指導老師杜玉朋任萬忠唐澤彬1李知謙盛磊全體成員劉瑩畢曉琳2017年“東華科技—陜鼓杯”第十一大學生化工設計競賽煙臺火電廠煙氣深度脫硫及年產(chǎn)2.2萬噸硫化氫項目塔設備設計說明書設計煙臺大學化學化工學院MUSE設計團隊成員磊劉瑩畢曉琳指導教師田暉趙旗杜玉朋任萬忠2017年6月302017年“東華科技—陜鼓杯”第十一大學生化工設計競賽煙臺火電廠煙氣深度脫硫及年產(chǎn)2.2萬噸硫化氫項目塔設備設計說明書設計煙臺大學化學化工學院MUSE設計團隊成員磊劉瑩畢曉琳指導教師田暉趙旗杜玉朋任萬忠2017年6月30日2目錄塔設備設計說明書一．設計規(guī)范 4二．設計要求 5三．塔設備選型原則 63.1目錄塔設備設計說明書一．設計規(guī)范 4二．設計要求 5三．塔設備選型原則 63.13.23.33.4塔類型的選擇 6塔設備選擇的影響因素 6填料的選擇 7塔設計軟件 7四． 8流體力學數(shù)據(jù) 8計算舉例 8五．塔體結(jié)構(gòu)設計 15塔體計算結(jié)果 15塔板水力學計算結(jié)果 15T-302上段計算結(jié)算 16T-302下段計算結(jié)算 20六．塔體強度校核 246.1內(nèi)件及偏心載荷校核結(jié)果 246.26.36.4封頭校核結(jié)果 34內(nèi)壓圓筒校核結(jié)果 37開孔補強校核結(jié)果 39七．設備一覽表 403一.設計規(guī)范一．設計規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010GB50009-2012JB/T4709-2007HG20580-2011HG20584-2011一.設計規(guī)范一．設計規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》GB50011-2010GB50009-2012JB/T4709-2007HG20580-2011HG20584-2011HG20582-2011HG20583-2011HG20581-2011ISBN：7532507158/TQ·9《建筑結(jié)構(gòu)載荷設計》《鋼制容器焊接規(guī)程》《鋼制化工容器制造技術(shù)要求》《鋼制化工容器設計基礎規(guī)定》《鋼制化工容器材料選用規(guī)定》《鋼制化工容器強度計算規(guī)定》《鋼制化工容器結(jié)構(gòu)設計規(guī)定》《石油化工設計手冊》（第3卷）《化工設備設計全書—塔設備》《化工工藝設計手冊》（第四版）4二.設計要求二．設計要求要求：（1）生產(chǎn)能力大：塔截面可通過較大的氣、液相流量，產(chǎn)生液泛等不正常。（2）效率高：氣、液兩相在塔內(nèi)的塔板效率或較大的傳質(zhì)速率。時能保持充分的密切接觸，具有較高（3）而且在減壓操作時容易達到所要求的真空度。（4）有一定的操作彈性：當氣、液兩相有一定的波動時，兩相均能維持正常的，且效率產(chǎn)生較大變化。二.設計要求二．設計要求要求：（1）生產(chǎn)能力大：塔截面可通過較大的氣、液相流量，產(chǎn)生液泛等不正常。（2）效率高：氣、液兩相在塔內(nèi)的塔板效率或較大的傳質(zhì)速率。時能保持充分的密切接觸，具有較高（3）而且在減壓操作時容易達到所要求的真空度。（4）有一定的操作彈性：當氣、液兩相有一定的波動時，兩相均能維持正常的，且效率產(chǎn)生較大變化。結(jié)構(gòu)簡單，造價低，安裝檢修方便。5三.塔設備選型原則三．塔設備選型原則3.1塔類型的選擇塔有板式塔和填料塔兩大類，兩者均可以用作蒸餾、吸收等氣液傳質(zhì)過程，但各有優(yōu)缺點，要根據(jù)具體情況進行選擇。3-1所示：3-1填料塔和板式塔的比較適宜于較小塔徑的塔，但對大塔要解決液體再分布的問題一般推薦使用塔徑大于800mm的大塔塔徑降較小，較適于要求降小的場合降一般比填料塔大空塔氣速空塔氣速較小空塔氣速大液氣比對液體噴淋量有一定要求適用范圍較大分離效率高，塔徑1.5m以下效率高，隨著塔徑增大，效率常會下降效率較穩(wěn)定，大塔板效率比小塔板有所提高塔效率持液量較小較大安裝檢修較較容易材料可用非金屬耐腐蝕材料一般用金屬材料直徑800mm以下，一般比板式塔便宜，直徑增大，造價顯著增加造價直徑大時一般比填料塔造價低質(zhì)量較重三.塔設備選型原則三．塔設備選型原則3.1塔類型的選擇塔有板式塔和填料塔兩大類，兩者均可以用作蒸餾、吸收等氣液傳質(zhì)過程，但各有優(yōu)缺點，要根據(jù)具體情況進行選擇。3-1所示：3-1填料塔和板式塔的比較適宜于較小塔徑的塔，但對大塔要解決液體再分布的問題一般推薦使用塔徑大于800mm的大塔塔徑降較小，較適于要求降小的場合降一般比填料塔大空塔氣速空塔氣速較小空塔氣速大液氣比對液體噴淋量有一定要求適用范圍較大分離效率高，塔徑1.5m以下效率高，隨著塔徑增大，效率常會下降效率較穩(wěn)定，大塔板效率比小塔板有所提高塔效率持液量較小較大安裝檢修較較容易材料可用非金屬耐腐蝕材料一般用金屬材料直徑800mm以下，一般比板式塔便宜，直徑增大，造價顯著增加造價直徑大時一般比填料塔造價低質(zhì)量較重較輕3.2塔設備選擇的影響因素（1）與物性有關(guān)的因素沫破裂，在板式塔中則易引起液泛。造價便宜的篩板塔盤、穿流式塔盤或舌形塔盤，以便及時更換。力降較小的塔型。粘性較大的物系，可以選用大填料。板式塔的傳質(zhì)效率太差。操作過程中有熱效應的系統(tǒng)，用板式塔為宜。與操作條件有關(guān)的因素若氣相傳質(zhì)阻力大，宜采用填料塔。大的液體負荷，可選用填料塔。6比較項目 填料塔 板式塔三.塔設備選型原則液氣比波動的適應性，板式塔優(yōu)于填料塔。操作彈性，板式塔較填料塔大，其中以浮閥塔最大，泡罩塔次之。（3）其他因素mm800mm時，則可用填料塔。阻力小、傳質(zhì)效率高等性能。因此實際過程中，吸收、解吸和氣體洗滌過程絕大多數(shù)都使用填料塔。3.3填料的選擇填料是填料塔的，其性能優(yōu)劣勢影響填料塔能否正常操作的主要因素。選擇包括填料種類的選擇、填料規(guī)格的選擇及填料材質(zhì)的選擇。3-2所示：3-2填料類型的比較阻力小，氣液分布均勻填料的類型種類多，選擇方法多，處理量大，造價比規(guī)整填料稍低優(yōu)點壓降及阻力較規(guī)整填料大氣液分布不均勻，傳質(zhì)速率較低缺點三.塔設備選型原則液氣比波動的適應性，板式塔優(yōu)于填料塔。操作彈性，板式塔較填料塔大，其中以浮閥塔最大，泡罩塔次之。（3）其他因素mm800mm時，則可用填料塔。阻力小、傳質(zhì)效率高等性能。因此實際過程中，吸收、解吸和氣體洗滌過程絕大多數(shù)都使用填料塔。3.3填料的選擇填料是填料塔的，其性能優(yōu)劣勢影響填料塔能否正常操作的主要因素。選擇包括填料種類的選擇、填料規(guī)格的選擇及填料材質(zhì)的選擇。3-2所示：3-2填料類型的比較阻力小，氣液分布均勻填料的類型種類多，選擇方法多，處理量大，造價比規(guī)整填料稍低優(yōu)點壓降及阻力較規(guī)整填料大氣液分布不均勻，傳質(zhì)速率較低缺點裝卸較，造價較高十字環(huán)、網(wǎng)形類填料種類波紋類填料、柵格類填料、脈沖填料價格比較較貴比規(guī)整填料稍低便等。3.4塔設計軟件4-5所示：3-3塔設計軟件AspenPlusV8.0CUP-TowerSW6-2011塔體強度結(jié)構(gòu)設計AspenTech公司大學（華東）化工設備設計技術(shù)中心站7名稱 用途 來源填料類型 規(guī)整填料 散堆填料四.塔設備設計舉例四．本廠共有5個塔設備，本團隊對全部塔設備進行了詳細設計，并以二氧化硫硫化氫4.1流體力學數(shù)據(jù)塔為例闡述了計算過程、選型過程和強度校核過程。當進料熱狀況的不同致使兩段塔徑會有一些差異若差異不大圓整后 則全塔采用等徑塔；反之，兩段塔徑差異很大，則用變徑塔。4-1流體力學計算數(shù)據(jù)6930.15877.57727.16949.3295964.3100170.936767270.3051999540.0142013820.060057579.94918535.134.42143125979.5888962.1358420.7134498590.3006543760.0129409030.054851105kg/hkg/h四.塔設備設計舉例四．本廠共有5個塔設備，本團隊對全部塔設備進行了詳細設計，并以二氧化硫硫化氫4.1流體力學數(shù)據(jù)塔為例闡述了計算過程、選型過程和強度校核過程。當進料熱狀況的不同致使兩段塔徑會有一些差異若差異不大圓整后 則全塔采用等徑塔；反之，兩段塔徑差異很大，則用變徑塔。4-1流體力學計算數(shù)據(jù)6930.15877.57727.16949.3295964.3100170.936767270.3051999540.0142013820.060057579.94918535.134.42143125979.5888962.1358420.7134498590.3006543760.0129409030.054851105kg/hkg/hm3/hm3/hkg/m3kg/m3cPcPN/m液相質(zhì)量流量氣相質(zhì)量流量液相體積流量氣相體積流量液相密度氣相密度表面張力化氫塔應采用變徑。計算舉例塔徑計算荷相差較大，故計算是要考慮塔變徑。13塊板氣液相負荷最大，因此選第13塊板進行塔上半段的計算：裝、檢修等因素有關(guān)。HT=450mm；板上液層高度：hL=20mm；HT-hT=450-20=430mm；選擇塔內(nèi)氣液相流量最大的一塊板進行計算，故選擇第38塊板進行計算0.5LS0.001L汽液兩相參數(shù)：VSV4.72查史密斯關(guān)聯(lián)圖：8塔板 13 29四.塔設備設計舉例4-1史密斯關(guān)聯(lián)圖C20=0.08；矯正到表面張力為0.055N/m：0.2550.20.1 0.122CC20四.塔設備設計舉例4-1史密斯關(guān)聯(lián)圖C20=0.08；矯正到表面張力為0.055N/m：0.2550.20.1 0.122CC202020 泛點氣速：964.05480.932318fC0.122u3.92m/s0.932318為避免霧沫夾帶及液泛的發(fā)生，一般情況：(0.6~0.8)ufu'0.7：?D=1.5m；實際塔截面積9.810444.72672.66m/s實際空塔氣速u2 3.141.224.2.2塔徑的初步核算（1）霧沫夾帶9LVV四.塔設備設計舉例，取故堰長????16mm（陳敏恒編制）4-6查弓形降液管的參數(shù)，如下圖所示：圖4-2弓形降液管的幾何關(guān)系四.塔設備設計舉例，取故堰長????16mm（陳敏恒編制）4-6查弓形降液管的參數(shù)，如下圖所示：圖4-2弓形降液管的幾何關(guān)系????,????????則弓形降液管截面積：116m21mVS4.7267所以，u4.27m/saATAf hF=2.5hL=2.50.02=0.05m則霧沫夾帶量eV：1()()1()()()故在設計負荷下4.2.3停留時間的計算發(fā)生過量霧沫夾帶。一般要求不應小于4s，而對于高壓下操作的塔以及易起泡的物系，停留時間應更長些，為此必須進行校核。液體在降液管中停留時間：10四.塔設備設計舉例??????1>4sD=1.5m合理。4.2.4塔板布置設計（1）塔板結(jié)構(gòu)形式降液管主要有圓形、弓形和傾斜弓形三種。三種降液管的對比如下：4-2不同降液管的比較綜合以上情況比較，這里選用傾斜弓形降液管。四.塔設備設計舉例??????1>4sD=1.5m合理。4.2.4塔板布置設計（1）塔板結(jié)構(gòu)形式降液管主要有圓形、弓形和傾斜弓形三種。三種降液管的對比如下：4-2不同降液管的比較綜合以上情況比較，這里選用傾斜弓形降液管。液體在塔板上的幾種形式：U型流、單流型、雙流型、階梯流型。列出了溢流類型、塔徑、液體負荷之間的關(guān)系。4-3液體負荷與板上流型的關(guān)系11塔徑（mm）液體流量（m3/h）U形流單流型階梯流型雙流型10007以下45以下14009以下70以下降液管形式圓形弓形傾斜弓形簡圖范圍在弓形降液管內(nèi)另適用于液量較小的情況。堰與壁之間的全部截面區(qū)域均作為降利用率較高。的情況。四.塔設備設計舉例m3/h1500mm，綜上考慮我們選擇單流型。4.2.4堰及降液管設計（1）堰的設計因為受液盤為凹形受液盤，所以沒有內(nèi)堰。1四.塔設備設計舉例m3/h1500mm，綜上考慮我們選擇單流型。4.2.4堰及降液管設計（1）堰的設計因為受液盤為凹形受液盤，所以沒有內(nèi)堰。1（陳敏恒編制）4-3液流收縮系數(shù)圖查得：12200011以下90以下90~160300011以下110以下110~200200~300400011以下110以下110~230230~350500011以下110以下110~250250~400600011以下110以下110~250250~450四.液流收縮系數(shù)E=1.08由弗朗西斯公式，堰上液層高度：11(??)1四.液流收縮系數(shù)E=1.08由弗朗西斯公式，堰上液層高度：11(??)1()16mm，所以采用平堰。10.003m。所以板上清液層高度為1 0202'因為hLhL=0.02m所以假設的hL合適。4.2.5降液管的設計6h0hw10mm則降液管底部距下一板的間距為11同理可得計算下半部塔徑為2.5m4.2.6塔機械工程設計N30塊1.0~1.5m，HD=1.2m。HTHT=0.45m。取孔mm。13四.人孔數(shù):65數(shù)）。進料段空間高度：進料段高度取決于進料口結(jié)構(gòu)形式和物料狀態(tài)，一般要比大，取=1000mm。HB值由兩個因素決定：四.人孔數(shù):65數(shù)）。進料段空間高度：進料段高度取決于進料口結(jié)構(gòu)形式和物料狀態(tài)，一般要比大，取=1000mm。HB值由兩個因素決定：（易結(jié)焦物料可縮短停留時間）而定；AspenV=1.95mmD=1.5m，t=4min4.4mm綜上可知塔筒體高度()1m（8）裙座Dim=2000mmq0=500Pa，查表：1mm，Z-M=12-27（9）封頭封頭選取標準橢圓形封頭，根據(jù)GB/T25198-2010，知H=0.25Di+h=397.5mm。h=1.5%Di=22.5mm，故塔體總高=H-HB+H封頭+H裙座=21.4+0.4+3=24.8m14五.塔體結(jié)構(gòu)設計五．塔體結(jié)構(gòu)設計CUP-Tower進行塔的主體結(jié)構(gòu)設計，計算結(jié)果、校核結(jié)果和計算說明書如下：5.1塔體計算結(jié)果表5-1塔體計算結(jié)果141.5450112.27.0600/34940/4062.5/20.6201/174292.5450115.96.01700/160040/40333.5/291.5293/275塔板層數(shù)塔內(nèi)徑，m五.塔體結(jié)構(gòu)設計五．塔體結(jié)構(gòu)設計CUP-Tower進行塔的主體結(jié)構(gòu)設計，計算結(jié)果、校核結(jié)果和計算說明書如下：5.1塔體計算結(jié)果表5-1塔體計算結(jié)果141.5450112.27.0600/34940/4062.5/20.6201/174292.5450115.96.01700/160040/40333.5/291.5293/275塔板層數(shù)塔內(nèi)徑，m液流程數(shù)Ａ/Ａ,% 開孔率,%降液管寬，mm受液盤寬，mm受液盤深，mm堰型平堰平堰塔板形式圓形浮閥圓形浮閥5.2塔板水力學計算結(jié)果5-2塔板水力學計算結(jié)果表氣相工況液相工況100%100%120%120%80%80%[m/m*h][m/s][m/s(m)][Pa][%][s][mm][%]11.942.6736.91238.573.964.25.71149.5514.333.2144.271678.187.375.014.76199.299.552.1429.52874.791.873.397.14107.98閥孔動能因子塔板壓降霧沫夾帶降液管液泛率15塔板編號 1#—14#塔板編號(實際) 1#—14# 15#—30#五.塔體結(jié)構(gòu)設計100%100%120%120%80%80%氣相工況液相工況[mm][m/s][m/s(m)][Pa][%]閥孔動能因子80.241.4720.7745.671.832.214.62185.468.670.5996.291.7624.84897.253.92.493.85231.7485.830.7164.191.1816.56654.790.751.915.78149.355.290.47塔板壓降霧沫夾帶/下限孔速降液管停留時降液管清液高[s][mm][%][m/s]降液管液泛率降液管底隙流降液管底隙流速[m/s]55.3973.8139.995.3T-303上段計算結(jié)算16基本信息1項目名稱2萬噸硫化氫項目7校核人2裝置名稱硫化氫 塔8日期2017/6/303塔的名稱T-3029說明4塔板編號(實際)15#五.塔體結(jié)構(gòu)設計100%100%120%120%80%80%氣相工況液相工況[mm][m/s][m/s(m)][Pa][%]閥孔動能因子80.241.4720.7745.671.832.214.62185.468.670.5996.291.7624.84897.253.92.493.85231.7485.830.7164.191.1816.56654.790.751.915.78149.355.290.47塔板壓降霧沫夾帶/下限孔速降液管停留時降液管清液高[s][mm][%][m/s]降液管液泛率降液管底隙流降液管底隙流速[m/s]55.3973.8139.995.3T-303上段計算結(jié)算16基本信息1項目名稱2萬噸硫化氫項目7校核人2裝置名稱硫化氫 塔8日期2017/6/303塔的名稱T-3029說明4塔板編號(實際)15#—30#1014#5塔板層數(shù)1411塔板編號(理論)1#—13#6塔板形式普通篩孔12分段說明進料下段工藝設計條件液相氣相1質(zhì)量流量kg/h6906.497質(zhì)量流量kg/h15864.582密度kg/m3964.058密度kg/m30.933體積流量m3/h7.169體積流量m3/h17016.284粘度cp0.3010粘度cp0.015表面張力dyn/cm60.0611安全因子/0.82塔板編號 15#—40#五.塔體結(jié)構(gòu)設計176體系因子/0.9512充氣因子/0.60塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)1塔徑m1.506孔數(shù)#9843.752板間距m0.45007開孔密度#/m26778.333塔截面積m21.76718溢流程數(shù)/14開孔區(qū)面積m21.45229堰的形式/平堰5開孔率%7.00溢流區(qū)兩側(cè)中心1比%1.432堰徑比%40.003寬度m0.06264彎折距離m0.04205寬度m0.02066受液盤深度m0.05007受液盤寬度m0.06268堰高m9降液管底隙m0.040010面積m20.025311面積m20.004812頂部堰長m0.600013底部堰長m0.349314進口堰高度m15進口堰寬度m普通篩孔參數(shù)1篩孔孔徑m0.00452孔間距m0.0136五.塔體結(jié)構(gòu)設計176體系因子/0.9512充氣因子/0.60塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)1塔徑m1.506孔數(shù)#9843.752板間距m0.45007開孔密度#/m26778.333塔截面積m21.76718溢流程數(shù)/14開孔區(qū)面積m21.45229堰的形式/平堰5開孔率%7.00溢流區(qū)兩側(cè)中心1比%1.432堰徑比%40.003寬度m0.06264彎折距離m0.04205寬度m0.02066受液盤深度m0.05007受液盤寬度m0.06268堰高m9降液管底隙m0.040010面積m20.025311面積m20.004812頂部堰長m0.600013底部堰長m0.349314進口堰高度m15進口堰寬度m普通篩孔參數(shù)1篩孔孔徑m0.00452孔間距m0.0136五.塔體結(jié)構(gòu)設計18工藝計算結(jié)果正常操作120%操作80%操作1空塔氣速m/s2.67483.20972.13982空塔動能因子m/s(kg/m3)^0.52.58273.09922.06613空塔容量因子m/s0.08320.09990.06664孔速m/s38.211345.853630.56905孔動能因子m/s(kg/m3)^0.536.895544.274624.51646氣速m/s9.08879.16009.01317動能因子m/s(kg/m3)^0.58.77588.84458.70278相對泄露量kg液/100kg液---9溢流強度m^3/(h.m)11.940014.32809.552010參數(shù)/0.01350.01350.013511板上液層高度m0.01530.01720.013412堰上液層高度m0.01480.01680.012813液面梯度m0.00100.00090.001214板上液層阻力m液柱0.02240.02380.020715干板壓降m液柱0.10240.14750.065516總板壓降m液柱0.13110.17760.092617霧沫夾帶kg液/kg氣0.03960.07370.018718降液管液泛%55.387673.810839.992219高度m0.14950.19930.108020間s5.71264.76057.140721五.塔體結(jié)構(gòu)設計18工藝計算結(jié)果正常操作120%操作80%操作1空塔氣速m/s2.67483.20972.13982空塔動能因子m/s(kg/m3)^0.52.58273.09922.06613空塔容量因子m/s0.08320.09990.06664孔速m/s38.211345.853630.56905孔動能因子m/s(kg/m3)^0.536.895544.274624.51646氣速m/s9.08879.16009.01317動能因子m/s(kg/m3)^0.58.77588.84458.70278相對泄露量kg液/100kg液---9溢流強度m^3/(h.m)11.940014.32809.552010參數(shù)/0.01350.01350.013511板上液層高度m0.01530.01720.013412堰上液層高度m0.01480.01680.012813液面梯度m0.00100.00090.001214板上液層阻力m液柱0.02240.02380.020715干板壓降m液柱0.10240.14750.065516總板壓降m液柱0.13110.17760.092617霧沫夾帶kg液/kg氣0.03960.07370.018718降液管液泛%55.387673.810839.992219高度m0.14950.19930.108020間s5.71264.76057.140721度m/s0.07880.09450.063022度m/s0.14240.17090.114023力m液柱0.00310.00450.0020五.塔體結(jié)構(gòu)設計1924穩(wěn)定系數(shù)/4.20425.00593.391625留時間s3.00003.00003.0000負荷性能圖參數(shù)1操作點橫坐標m3/h7.162操作點縱坐標10^3m3/h17.023比--120.00%4比--80.00%5點動能因子m/s(kg/m3)^0.58.786漏液時漏點動能因子m/s(kg/m3)^0.5--Xm3/hY10^3*m3/h0-操作線1-液相下限線2-液相上限線3-漏液線4-霧沫夾帶線5-液泛線五.塔體結(jié)構(gòu)設計1924穩(wěn)定系數(shù)/4.20425.00593.391625留時間s3.00003.00003.0000負荷性能圖參數(shù)1操作點橫坐標m3/h7.162操作點縱坐標10^3m3/h17.023比--120.00%4比--80.00%5點動能因子m/s(kg/m3)^0.58.786漏液時漏點動能因子m/s(kg/m3)^0.5--Xm3/hY10^3*m3/h0-操作線1-液相下限線2-液相上限線3-漏液線4-霧沫夾帶線5-液泛線五.塔體結(jié)構(gòu)設計5.4T-303下段計算結(jié)算20基本信息1項目名稱2萬噸硫化氫項目7校核人2裝置名稱硫化氫 塔8日期2017/6/303塔的名稱T-3029說明4塔板編號(實際)15#—30#1014#5塔板層數(shù)1411塔板編號(理論)1#—13#6塔板形式普通篩孔12分段說明進料下段工藝設計條件液相氣相1質(zhì)量流量kg/h131239.207質(zhì)量流量kg/h18535.132密度kg/m3962.148密度kg/m30.713體積流量m3/h136.409體積流量m3/h25979.594粘度cp0.3010粘度cp0.015表面張力dyn/cm54.8511安全因子/0.826體系因子/0.9512充氣因子/0.60塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)1塔徑m2.506孔數(shù)#23437.502板間距m0.45007開孔密度#/m26467.623塔截面積m24.90878溢流程數(shù)/14開孔區(qū)面積m23.62389堰的形式/平堰5開孔率%6.00溢流區(qū)兩側(cè)中心1比%7.932堰徑比%68.003寬度m0.33354彎折距離m0.0420五.塔體結(jié)構(gòu)設計5.4T-303下段計算結(jié)算20基本信息1項目名稱2萬噸硫化氫項目7校核人2裝置名稱硫化氫 塔8日期2017/6/303塔的名稱T-3029說明4塔板編號(實際)15#—30#1014#5塔板層數(shù)1411塔板編號(理論)1#—13#6塔板形式普通篩孔12分段說明進料下段工藝設計條件液相氣相1質(zhì)量流量kg/h131239.207質(zhì)量流量kg/h18535.132密度kg/m3962.148密度kg/m30.713體積流量m3/h136.409體積流量m3/h25979.594粘度cp0.3010粘度cp0.015表面張力dyn/cm54.8511安全因子/0.826體系因子/0.9512充氣因子/0.60塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)1塔徑m2.506孔數(shù)#23437.502板間距m0.45007開孔密度#/m26467.623塔截面積m24.90878溢流程數(shù)/14開孔區(qū)面積m23.62389堰的形式/平堰5開孔率%6.00溢流區(qū)兩側(cè)中心1比%7.932堰徑比%68.003寬度m0.33354彎折距離m0.0420五.塔體結(jié)構(gòu)設計215寬度m0.29156受液盤深度m0.05007受液盤寬度m0.33358堰高m9降液管底隙m0.040010面積m20.389311面積m20.319912頂部堰長m1.700013底部堰長m1.604714進口堰高度m15進口堰寬度m普通篩孔參數(shù)1篩孔孔徑m0.00452孔間距m0.0136工藝計算結(jié)果正常操作120%操作80%操作1空塔氣速m/s1.47011.76421.17612空塔動能因子m/s(kg/m3)^0.51.24181.49010.99343空塔容量因子m/s0.04000.04810.03204孔速m/s24.502429.402919.60195孔動能因子m/s(kg/m3)^0.520.696224.835416.55696氣速m/s11.074111.785010.26057動能因子m/s(kg/m3)^0.59.35399.95438.66668相對泄露量kg液/100kg液---9溢流強度m^3/(h.m)80.237696.285264.190110參數(shù)/0.19280.19280.1928五.塔體結(jié)構(gòu)設計215寬度m0.29156受液盤深度m0.05007受液盤寬度m0.33358堰高m9降液管底隙m0.040010面積m20.389311面積m20.319912頂部堰長m1.700013底部堰長m1.604714進口堰高度m15進口堰寬度m普通篩孔參數(shù)1篩孔孔徑m0.00452孔間距m0.0136工藝計算結(jié)果正常操作120%操作80%操作1空塔氣速m/s1.47011.76421.17612空塔動能因子m/s(kg/m3)^0.51.24181.49010.99343空塔容量因子m/s0.04000.04810.03204孔速m/s24.502429.402919.60195孔動能因子m/s(kg/m3)^0.520.696224.835416.55696氣速m/s11.074111.785010.26057動能因子m/s(kg/m3)^0.59.35399.95438.66668相對泄露量kg液/100kg液---9溢流強度m^3/(h.m)80.237696.285264.190110參數(shù)/0.19280.19280.1928五.塔體結(jié)構(gòu)設計2211板上液層高度m0.05300.05980.045712堰上液層高度m0.05280.05970.045513液面梯度m0.00030.00030.000414板上液層阻力m液柱0.04100.04290.043015干板壓降m液柱0.03230.04650.020716總板壓降m液柱0.07910.09520.069417霧沫夾帶kg液/kg氣0.01830.03900.007518降液管液泛%68.666685.830555.294919高度m0.18540.23170.149320間s4.62403.85335.780021度m/s0.09730.11680.077922度m/s0.59030.70840.472223力m液柱0.05330.07680.034124穩(wěn)定系數(shù)/2.21262.49491.910425留時間s3.00003.00003.0000負荷性能圖參數(shù)1操作點橫坐標m3/h136.402操作點縱坐標10^3m3/h25.983比--120.00%4比--80.00%5五.塔體結(jié)構(gòu)設計2211板上液層高度m0.05300.05980.045712堰上液層高度m0.05280.05970.045513液面梯度m0.00030.00030.000414板上液層阻力m液柱0.04100.04290.043015干板壓降m液柱0.03230.04650.020716總板壓降m液柱0.07910.09520.069417霧沫夾帶kg液/kg氣0.01830.03900.007518降液管液泛%68.666685.830555.294919高度m0.18540.23170.149320間s4.62403.85335.780021度m/s0.09730.11680.077922度m/s0.59030.70840.472223力m液柱0.05330.07680.034124穩(wěn)定系數(shù)/2.21262.49491.910425留時間s3.00003.00003.0000負荷性能圖參數(shù)1操作點橫坐標m3/h136.402操作點縱坐標10^3m3/h25.983比--120.00%4比--80.00%5點動能因子m/s(kg/m3)^0.59.356點動能因子m/s(kg/m3)^0.5--Xm3/hY10^3*m3/h五.塔體結(jié)構(gòu)設計230-操作線1-液相下限線2-液相上限線3-漏液線4-霧沫夾帶線5-液泛線五.塔體結(jié)構(gòu)設計230-操作線1-液相下限線2-液相上限線3-漏液線4-霧沫夾帶線5-液泛線六.塔體強度校核六．塔體強度校核6.1內(nèi)件及偏心載荷校核結(jié)果24塔設備校核計算容器 計算軟件計算條件塔型板式容器分段數(shù)（不包括裙座）2試驗類型封頭上封頭下封頭材料名稱S30408S30408名義厚度(mm)3030腐蝕裕量(mm)33焊接接頭系數(shù)0.850.85封頭形狀橢圓形橢圓形圓筒設計(Mpa)(℃)長度(mm)名義厚度(mm)內(nèi)徑/外徑(mm)材料名稱(即鋼號)10.21307400201500S3040820.20S30408345678910圓筒腐蝕裕量(mm)頭系數(shù)(mm)試驗(立)(Mpa)試驗(臥)(Mpa)140.850.85022.21425240.850.85022.21425345678910六.塔體強度校核六．塔體強度校核6.1內(nèi)件及偏心載荷校核結(jié)果24塔設備校核計算容器 計算軟件計算條件塔型板式容器分段數(shù)（不包括裙座）2試驗類型封頭上封頭下封頭材料名稱S30408S30408名義厚度(mm)3030腐蝕裕量(mm)33焊接接頭系數(shù)0.850.85封頭形狀橢圓形橢圓形圓筒設計(Mpa)(℃)長度(mm)名義厚度(mm)內(nèi)徑/外徑(mm)材料名稱(即鋼號)10.21307400201500S3040820.20S30408345678910圓筒腐蝕裕量(mm)頭系數(shù)(mm)試驗(立)(Mpa)試驗(臥)(Mpa)140.850.85022.21425240.850.85022.21425345678910六.塔體強度校核25內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度kg/m3950塔釜液面離焊接接頭的高度mm450塔板分段數(shù)12345塔板型式篩板塔板層數(shù)15每層塔板上積液厚度mm20最高一層塔板高度mm0最低一層塔板高度mm0填料分段數(shù)12345填料頂部高度mm填料底部高度mm填料密度kg/m3集中載荷數(shù)12345集中載荷kg440集中載荷高度mm0線距離mm1600塔器附件及基礎塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)1.2基本風壓N/m2500基礎高度mm1塔器保溫層厚度mm0保溫層密度kg/m30裙座防火層厚度mm0防火層密度kg/m30管線保溫層厚度mm0最大管線外徑mm0置90場地土類型II場地土粗糙度類別B設防烈度8度(0.2g)設計 分組第三組影響系數(shù)最大值max0.16阻尼比0.01塔器上平臺總個數(shù)0平臺寬度mm0塔器上最高平臺高度mm20000塔器上最低平臺高度mm8000六.塔體強度校核25內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度kg/m3950塔釜液面離焊接接頭的高度mm450塔板分段數(shù)12345塔板型式篩板塔板層數(shù)15每層塔板上積液厚度mm20最高一層塔板高度mm0最低一層塔板高度mm0填料分段數(shù)12345填料頂部高度mm填料底部高度mm填料密度kg/m3集中載荷數(shù)12345集中載荷kg440集中載荷高度mm0線距離mm1600塔器附件及基礎塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)1.2基本風壓N/m2500基礎高度mm1塔器保溫層厚度mm0保溫層密度kg/m30裙座防火層厚度mm0防火層密度kg/m30管線保溫層厚度mm0最大管線外徑mm0置90場地土類型II場地土粗糙度類別B設防烈度8度(0.2g)設計 分組第三組影響系數(shù)最大值max0.16阻尼比0.01塔器上平臺總個數(shù)0平臺寬度mm0塔器上最高平臺高度mm20000塔器上最低平臺高度mm8000六.塔體強度校核26裙座裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒形裙座底部截面內(nèi)徑mm2500裙座與殼體連接形式搭接裙座高度mm6000裙座材料名稱Q245R裙座設計溫度℃80裙座腐蝕裕量mm3裙座名義厚度mm30裙座材料許用應力MPa142裙座與筒體連接段的材料Q245R溫度下許用應力MPa135.8裙座與筒體連接段長度mm100裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高度mm900裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋﹎m500裙座上較大孔引出管厚度mm3裙座上較大孔引出管長度mm200地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱Q345地腳螺栓材料許用應力MPa160地腳螺栓個數(shù)45地腳螺栓公稱直徑mm42全部筋板塊數(shù)48相鄰筋板最大外側(cè)間距mm184.365筋板內(nèi)側(cè)間距mm184.365筋板厚度mm20筋板寬度mm140蓋板類型分塊蓋板上地腳螺栓孔直徑mm60蓋板厚度mm45蓋板寬度mm140墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑mm45墊板厚度mm18墊板寬度mm90基礎環(huán)板外徑mm2640基礎環(huán)板內(nèi)徑mm2220基礎環(huán)板名義厚度mm30六.塔體強度校核26裙座裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒形裙座底部截面內(nèi)徑mm2500裙座與殼體連接形式搭接裙座高度mm6000裙座材料名稱Q245R裙座設計溫度℃80裙座腐蝕裕量mm3裙座名義厚度mm30裙座材料許用應力MPa142裙座與筒體連接段的材料Q245R溫度下許用應力MPa135.8裙座與筒體連接段長度mm100裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高度mm900裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋﹎m500裙座上較大孔引出管厚度mm3裙座上較大孔引出管長度mm200地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱Q345地腳螺栓材料許用應力MPa160地腳螺栓個數(shù)45地腳螺栓公稱直徑mm42全部筋板塊數(shù)48相鄰筋板最大外側(cè)間距mm184.365筋板內(nèi)側(cè)間距mm184.365筋板厚度mm20筋板寬度mm140蓋板類型分塊蓋板上地腳螺栓孔直徑mm60蓋板厚度mm45蓋板寬度mm140墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑mm45墊板厚度mm18墊板寬度mm90基礎環(huán)板外徑mm2640基礎環(huán)板內(nèi)徑mm2220基礎環(huán)板名義厚度mm30六.塔體強度校核27計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱設計(mm)(mm)許用內(nèi)壓(MPa)許用外壓(MPa)下封頭30307.120第1段圓筒20202.412第1段變徑段第2段圓筒20201.453第2段變徑段第3段圓筒第3段變徑段第4段圓筒第4段變徑段第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒第7段變徑段第8段圓筒第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10段圓筒上封頭30302.342裙座名義厚度(mm)取用厚度(mm)3030六.塔體強度校核27計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱設計(mm)(mm)許用內(nèi)壓(MPa)許用外壓(MPa)下封頭30307.120第1段圓筒20202.412第1段變徑段第2段圓筒20201.453第2段變徑段第3段圓筒第3段變徑段第4段圓筒第4段變徑段第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒第7段變徑段第8段圓筒第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10段圓筒上封頭30302.342裙座名義厚度(mm)取用厚度(mm)3030六.塔體強度校核28風載及 載荷0－0A－A連接段1－1(筒體)下封頭)2－23－3m0m01m02m03m04m05mame52908.644208.431797.231568.531568.523093.1m0m010.2m02m03m04mame46144.642686.330275.130046.530046.523093.1試驗時質(zhì)量13377212647011405930046.530046.523093.1M六.塔體強度校核28風載及 載荷0－0A－A連接段1－1(筒體)下封頭)2－23－3m0m01m02m03m04m05mame52908.644208.431797.231568.531568.523093.1m0m010.2m02m03m04mame46144.642686.330275.130046.530046.523093.1試驗時質(zhì)量13377212647011405930046.530046.523093.1MIIPl/2P (ll /2)P (ll l /2)...風彎矩 w i i i1 i i1 i2 i i1 i27.89e+087.472e+085.316e+085.276e+085.276e+082.539e+08nMII(2/T)2Ym(hh)(h)ca 1 T1 k k k1Mca(I) kinMII(2/T)2Ym(hh)(h)ca 2 T2 k k k2Mca(II) kiMII順風向彎矩 cw(I)MII順風向彎矩 cw(II)M max(MII,(MII)2(MII)2)組合風彎矩 ew w ca cw7.89e+087.472e+085.316e+085.276e+085.276e+082.539e+08nMIIF(hh)E 1k k彎矩 ki 注:計及高振型時,此項按B.24計算1.004e+099.597e+087.175e+087.128e+087.128e+083.762e+08Memegle6.906e+0600000M max(MIIM,MII0.25MIIM)最大彎矩 max w e E w eM max(MIIM,MII0.25MIIM)需橫風向計算時 max ew e E w e1.208e+091.146e+098.504e+088.447e+088.447e+084.397e+08六.塔體強度校核29nFmhF00/mh(i1,2,..,n)vi iiv kk垂直 力 k140484.640223.437408.637317.937317.932158.8應力計算4.782.817.96 (mI六.塔體強度校核29nFmhF00/mh(i1,2,..,n)vi iiv kk垂直 力 k140484.640223.437408.637317.937317.932158.8應力計算4.782.817.96 (mIIgFII)/D12 0 v iei2.672.561.673.682.161.58 4MII/D213 max iei9.229.266.4930.4417.905.70 (mIIgFII)/D22 0 v iei4.492.642.1031PTDi/4ei47.7728.0979.62 mIIg/D32 T iei6.266.705.343.982.341.84 4(0.3MIIM)/D233 w e iei1.861.811.225.703.350.99[]t142.00142.00135.80137.00137.00137.00B152.04152.04152.0485.8897.8488.33六.塔體強度校核30組合應力校核A112323(外壓)31.5418.5512.09許用值139.74139.74139.74A223123(外壓)11.8911.828.1534.9320.547.80許用值182.44182.44182.44103.05117.40105.99A31六.塔體強度校核30組合應力校核A112323(外壓)31.5418.5512.09許用值139.74139.74139.74A223123(外壓)11.8911.828.1534.9320.547.80許用值182.44182.44182.44103.05117.40105.99A312349.4929.1078.77許用值184.50184.50184.50A4238.128.516.559.695.702.83許用值152.04152.04152.04104.64139.8988.33106.8862.85177.40許用值184.50184.50184.50校核結(jié)果合格合格合格合格合格合格注1:ij中i和j的意義如下i=1操作工況j=1設計 或試驗 應力（拉）i=2檢修工況j=2重力及垂直 力引起的軸向應力（壓）i=3 試驗工況j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓）[]t設計溫度下材料許用應力B設計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應力A2:軸向最大組合壓應力A3: 試驗時軸向最大組合拉應力A4: 試驗時軸向最大組合壓應力:試驗 向應力注3: 如下質(zhì)量:kg力:N彎矩:Nmm應力:MPa六.塔體強度校核31計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座(D4D4)Zb ob ib基礎環(huán)板抗彎斷面模數(shù) 32Dobmm39.0314e+08(D2D2)Ab ob ib基礎環(huán)板面積 4mm21.60315e+06基礎環(huán)板計算力矩max(MxCxbmaxb,M六.塔體強度校核31計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座(D4D4)Zb ob ib基礎環(huán)板抗彎斷面模數(shù) 32Dobmm39.0314e+08(D2D2)Ab ob ib基礎環(huán)板面積 4mm21.60315e+06基礎環(huán)板計算力矩max(MxCxbmaxb,MC l)2 2y ybmaxNmm1303.13基礎環(huán)板需要厚度mm7.29基礎環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合格混凝土地基上最大壓應力 M00/Z(mgF00)/Amax b 0 v b 中大值00M)/Zmg/Aw e b max bMPa1.69M00Mmgw e minB A地腳螺栓受風載時最大拉應力 Zb bMPa0.60地腳螺栓受 載荷時最大拉應力M000.25M00MmgF00E w e 0 v B Z Ab bMPa1.04d1 地腳螺栓需要的螺紋小徑 btmm20.1639地腳螺栓實際的螺紋小徑mm37.129地腳螺栓校核結(jié)果合格 FG筋板壓應力 nl'1G2MPa43.38筋板許用應力MPa95.54筋板校核結(jié)果合格 3Fl' 13 z 4(l'd)2(l'd)2蓋板最大應力 2 3 c 4 2 zMPa38.65蓋板許用應力MPa147蓋板校核結(jié)果|合格裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量kg31568.5焊接接頭截面上的最大彎矩Nmm8.44659e+08六.塔體強度校核32對接接頭校核對接接頭橫截面Ditesmm2對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/4esmm3對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJJ mJJgFJJ 0 v D2 Dites itesMPa對接焊接接頭拉應力 值MPa對接接頭拉應力校核結(jié)果搭接接頭校核六.塔體強度校核32對接接頭校核對接接頭橫截面Ditesmm2對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2/4esmm3對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJJ mJJgFJJ 0 v D2 Dites itesMPa對接焊接接頭拉應力 值MPa對接接頭拉應力校核結(jié)果搭接接頭校核mm293053.6Z0.55D2w otesmm33.68827e+07搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力MJJ mJJgFJJ0 v Zw AwMPa26.63搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力 值MPa130.368搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3MJJM mJJg w emaxZw AwMPa16.2916搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力 值MPa177.12搭接接頭拉應力校核結(jié)果合格主要 設計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設計名義厚度mm30容器總?cè)莘emm38.37842e+10直立容器總高mm27870殼體和裙座質(zhì)量kg36379.9附件質(zhì)量kg7275.98內(nèi)件質(zhì)量kg4803.65保溫層質(zhì)量kg0平臺及扶梯質(zhì)量kg1088操作時物料質(zhì)量kg2921.07試驗時液體質(zhì)量kg83784.2吊裝時空塔質(zhì)量kg44616.6直立容器的操作質(zhì)量kg52908.6直立容器的最小質(zhì)量kg46144.6直立容器的最大質(zhì)量kg133772六.塔體強度校核33空塔重心至基礎環(huán)板底截面距離mm12938.5直立容器自振周期s0.59第二振型自振周期s第三振型自振周期s臨界風速(第一振型)臨界風速(第二振型)雷諾系數(shù)設計風速風載對直立容器總的橫推力PiN46938載荷對直立容器總的橫推力F1KN49225.4操作工況下容器頂部最大撓度mm8.20757容器許用外壓MPa填料質(zhì)量計入物料質(zhì)量；偏心質(zhì)量計入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)量中。六.塔體強度校核33空塔重心至基礎環(huán)板底截面距離mm12938.5直立容器自振周期s0.59第二振型自振周期s第三振型自振周期s臨界風速(第一振型)臨界風速(第二振型)雷諾系數(shù)設計風速風載對直立容器總的橫推力PiN46938載荷對直立容器總的橫推力F1KN49225.4操作工況下容器頂部最大撓度mm8.20757容器許用外壓MPa填料質(zhì)量計入物料質(zhì)量；偏心質(zhì)量計入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)量中。六.塔體強度校核6.2封頭校核結(jié)果34上封頭校核計算計算容器 計算軟件計算所依據(jù)的標準GB150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算 Pc0.40MPat0.00CDi1500.00mmhi600.00mm材料S30408 (板材)設計溫度許用應力t137.00MPa137.00MPa鋼板負偏差C10.30mmC23.00mm0.85試驗時應力校核試驗類型試驗試驗 值[]PT=1.25Pc[]=2.0000(或由用戶輸入)MPa試驗允許通過的應力tT0.90s=184.50MPa試驗 下封頭的應力p六.塔體強度校核6.2封頭校核結(jié)果34上封頭校核計算計算容器 計算軟件計算所依據(jù)的標準GB150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算 Pc0.40MPat0.00CDi1500.00mmhi600.00mm材料S30408 (板材)設計溫度許用應力t137.00MPa137.00MPa鋼板負偏差C10.30mmC23.00mm0.85試驗時應力校核試驗類型試驗試驗 值[]PT=1.25Pc[]=2.0000(或由用戶輸入)MPa試驗允許通過的應力tT0.90s=184.50MPa試驗 下封頭的應力pT.(KDi0.5e)T= =116.99MPa校核條件TT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)1 D22i6 2hK= i=1.0567計算厚度 h=2[]t0.5Pc =4.54mm有效厚度eh=nh-C1-C2=26.70mm最小厚度min=7.50mm名義厚度nh=30.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量1631.66Kg壓力計算最大允許工作2[]te[Pw]=KDi0.5e=2.34204MPa結(jié)論合格六.塔體強度校核35六.塔體強度校核35六.塔體強度校核36下封頭校核計算計算容器 計算軟件計算所依據(jù)的標準GB150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算 Pc0.21MPat130.00CDi2500.00mmhi625.00mm材料S30408 (板材)設計溫度許用應力t137.00MPa137.00MPa鋼板負偏差C10.30mmC23.00mm0.85試驗時應力校核試驗類型試驗試驗 值[]PT=1.25Pc[]=2.2143(或由用戶輸入)MPa試驗允許通過的應力tT0.90s=184.50MPa試驗 下封頭的應力p六.塔體強度校核36下封頭校核計算計算容器 計算軟件計算所依據(jù)的標準GB150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算 Pc0.21MPat130.00CDi2500.00mmhi625.00mm材料S30408 (板材)設計溫度許用應力t137.00MPa137.00MPa鋼板負偏差C10.30mmC23.00mm0.85試驗時應力校核試驗類型試驗試驗 值[]PT=1.25Pc[]=2.2143(或由用戶輸入)MPa試驗允許通過的應力tT0.90s=184.50MPa試驗 下封頭的應力pT.(KDi0.5e)T= =42.60MPa校核條件TT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)1 D22i6 2hK= i=0.5733計算厚度 h=2[]t0.5Pc =0.78mm有效厚度eh=nh-C1-C2=26.70mm最小厚度min=2.25mm名義厚度nh=30.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量816.99Kg壓力計算最大允許工作2[]te[Pw]=KDi0.5e=7.12020MPa結(jié)論合格六.塔體強度校核6.3內(nèi)壓圓筒校核結(jié)果37第1段筒體校核計算容器 計算軟件計算所依據(jù)的標準GB150.3-2011計算條件筒體簡圖計算 Pc0.20MPat130.00CDi1500.00mm材料S30408 137.00MPa設計溫度許用應力t137.00MPas205.00MPa鋼板負偏差C10.30mmC24.00mm0.85厚度及重量計算計算厚度 =1.29mm有效厚度e=n-C1-C2=15.70六.塔體強度校核6.3內(nèi)壓圓筒校核結(jié)果37第1段筒體校核計算容器 計算軟件計算所依據(jù)的標準GB150.3-2011計算條件筒體簡圖計算 Pc0.20MPat130.00CDi1500.00mm材料S30408 137.00MPa設計溫度許用應力t137.00MPas205.00MPa鋼板負偏差C10.30mmC24.00mm0.85厚度及重量計算計算厚度 =1.29mm有效厚度e=n-C1-C2=15.70mm名義厚度n=20.00mm重量5547.69Kg試驗時應力校核試驗類型試驗試驗 值]PT=1.25P[]=2.2143 (或由用戶輸入)MPa的應力水平TT0.90s=184.50MPa試驗 pT.(Die)T= 2e. =125.75MPa校核條件TT校核結(jié)果合格及應力計算最大允許工作2e[]t[Pw]=(Die)=2.41244