對(duì)輥成型減速器說(shuō)明書(shū)

課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)題目：對(duì)輥成型減速器內(nèi)裝：1.設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)一份減速器裝配圖一張輸入軸軸零件圖一張4低速軸齒輪零件圖一張學(xué)院：徐海學(xué)院班級(jí)：機(jī)械13-3班設(shè)計(jì)者：秦晉指導(dǎo)老師：黃嘉興老師完成日期：2016年8月15日設(shè)計(jì)題目：NGW（2K-H負(fù)號(hào)機(jī)構(gòu)）行星減速裝置設(shè)計(jì)一、意義與目的NGW（2K-H負(fù)號(hào)機(jī)構(gòu)）行星傳動(dòng)裝置（減速器）與普通輪系傳動(dòng)裝置相比較具有重量輕、體積小、傳動(dòng)比大、承載能力大及傳動(dòng)效率高等優(yōu)點(diǎn)。同時(shí)；設(shè)計(jì)繁鎖、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、加工制造精度高等要求又是其缺點(diǎn)。但隨著人們對(duì)其傳動(dòng)的深入了解，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的完善，加工手段的不斷提高，（2K-H負(fù)號(hào)機(jī)構(gòu)）行星傳動(dòng)裝置日益成為礦山機(jī)械廣泛采用的一類傳動(dòng)裝置，在采掘機(jī)械上表現(xiàn)尤為突出。本次課程設(shè)計(jì)，安排學(xué)生在完成了本科機(jī)自專業(yè)所有基礎(chǔ)課、專業(yè)課學(xué)習(xí)的基礎(chǔ)后進(jìn)行，訓(xùn)練學(xué)生，達(dá)到應(yīng)具有完成此類機(jī)械傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)、加工工藝編制的一般水平。在教師的指導(dǎo)下，通過(guò)本次課程設(shè)計(jì)，達(dá)到分析、解決問(wèn)題、動(dòng)手設(shè)計(jì)及其他相關(guān)能力的鍛煉提高，為后續(xù)畢業(yè)設(shè)計(jì)打好基礎(chǔ)。二、要求與安排1、學(xué)習(xí)行星傳動(dòng)運(yùn)動(dòng)學(xué)原理，掌握2K-H機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比計(jì)算、受力分析、傳動(dòng)件浮動(dòng)原理。2、學(xué)習(xí)、應(yīng)用、熟悉掌握CAD技能，達(dá)到能熟練、靈活運(yùn)用的程度。3、參考、運(yùn)用有關(guān)書(shū)籍、刊物、手冊(cè)、圖冊(cè)，了解2K-H行星傳動(dòng)裝置（減速器）的基本結(jié)構(gòu)及技術(shù)組成的關(guān)鍵點(diǎn)。4、按所給有關(guān)設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行該傳動(dòng)裝置（減速器）的設(shè)計(jì)。1）齒數(shù)的選擇：傳動(dòng)比及裝配條件、同心條件、鄰界條件的滿足。2）了解各構(gòu)件的作用力及力矩的分析，進(jìn)行“浮動(dòng)”機(jī)構(gòu)的選擇。3）參考設(shè)計(jì)手冊(cè)根據(jù)齒輪、軸、軸承的設(shè)計(jì)要點(diǎn)進(jìn)行有關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)算。4）按有關(guān)制圖標(biāo)準(zhǔn)，繪制完成教師指定的行星傳動(dòng)裝置（減速器）總圖、部件圖、零件圖，書(shū)寫、整理完成設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)。5、對(duì)于所設(shè)計(jì)的典型零件結(jié)合所學(xué)有關(guān)加工工藝知識(shí)編寫一個(gè)零件加工工藝6、行星傳動(dòng)裝置（減速器）總圖選擇合適比例采用A1號(hào)圖面繪制，主要技術(shù)參數(shù)（特征）、技術(shù)要求應(yīng)表達(dá)清楚，在指導(dǎo)教師講授、指導(dǎo)下標(biāo)注、完成總圖所需的尺寸、明細(xì)及圖紙的編號(hào)等各類要求。按零件圖要求完成零件圖紙的繪制，提出技術(shù)要求，上述圖紙總量不應(yīng)少于折合：A0圖紙一張。三、設(shè)計(jì)題目主要參數(shù)：預(yù)期壽命10年，平均每天工作12?16小時(shí)設(shè)計(jì)一臺(tái)對(duì)輥成型減速器，采用多級(jí)（三級(jí)）傳動(dòng)。已知電315KW，輸入轉(zhuǎn)速：n=960r.p.m，最少有一級(jí)2K-H行星傳動(dòng)輸出轉(zhuǎn)矩，輸出轉(zhuǎn)速15-20r.p.m四、傳動(dòng)比的計(jì)算及分配（1）計(jì)算總傳動(dòng)比輸入轉(zhuǎn)速n=960r.p.m,取輸出轉(zhuǎn)速n1=18r.p.m,總傳動(dòng)比為54（2）傳動(dòng)比分配根據(jù)傳動(dòng)比范圍取取低速級(jí)行星齒輪傳動(dòng)比i3=6。對(duì)于前兩級(jí)二級(jí)直齒減速器，為保證其高低級(jí)大齒輪浸油深度大致相近，其傳動(dòng)比一般要滿足式：q=（L3-l,4）i2取系數(shù)1.3，總=W3可得：第一級(jí)直齒傳動(dòng)比i1=4；第二級(jí)直齒傳動(dòng)比i2=3（3）傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)、動(dòng)力參數(shù)計(jì)算各軸轉(zhuǎn)速nL=960r/mln

%960n2=—=—^-r/min=240r/minInz240仁=廠=3r/mtn—80r/minn380__n4=廠=4=17J8r/min各軸功率P]=pn^y.=315x0.99=311.85kwIP..=P.rhI.n.i=311.85x0.99二3O8.73fcwZ1Tm/F|A|「3=尸見(jiàn)凱「必齒=308.73x0.99305.64kw各軸轉(zhuǎn)矩311.85、=3102.26NF960}T.=9550x=36496.52NmT]=9550x308,73\=12284.88/Vm各軸轉(zhuǎn)矩311.85、=3102.26NF960}T.=9550x=36496.52NmT]=9550x308,73\=12284.88/Vm（4）齒形為漸開(kāi)線直齒，外嚙合最終加工為磨齒，7級(jí)精度；內(nèi)嚙合為最終加工為插齒，7級(jí)精度，采用不變位齒輪傳動(dòng)。五、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算（一）高速級(jí)直齒圓柱齒輪的基本參數(shù)及強(qiáng)度計(jì)算選擇齒輪的材料，確定許用應(yīng)力小齒輪選用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度58?62HRC取硬度值60HRC大齒輪選用40Cr調(diào)質(zhì)，齒面硬度241?286HBW取硬度值260HBW初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩為T=3102260N-mm1試選載荷系數(shù)K=1.4t由表8-18，取齒寬系數(shù)七二0.6由表8-19，查得彈性系數(shù)Z=189.8/7E對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)直齒輪，由圖9-2查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)Zh=2.49⑹齒數(shù)比u=ij4確定齒輪齒數(shù)。初選Zf20，取7-=77重合度端面重合度為1.11「(1.1、e=[1.88-3.2(；+；)]=[1.88-3.21君+_4|]=1.712軸向重合度為e日=0.318七Z.anB=0由圖8-3查得重合度系數(shù)Z廣0.87許用接觸應(yīng)力"Z°,|0=—N_HimH由圖8-4e、a查得接觸疲勞極限應(yīng)力為。Hiim1=715MPa,。Hiim2=567MPa小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)分別為N=60naL=60X960X1.0X(10X300X14)=2.42X10911hN2=N1/i1=2.42X108/3.64=6.6X108由圖8-5查得壽命系數(shù)Z=1.00,Z=1.03，由表8-20取安全系數(shù)S=1.0，則小N1N2H齒輪的許用接觸應(yīng)［o］H1=ZN1。Hlim1/SH==746MPa大齒輪的許用接觸應(yīng)力［。］田=ZN2。Hlim2/SH==609MPa?。踥］「746MPa初算小齒輪的分度圓直徑叩得確定傳動(dòng)尺寸計(jì)算載荷系數(shù)由表8-21查得使用系數(shù)K=1.25A因v=W1=〃x69.55X960”/占=3.5m/.60x100060x1000由圖8-6查得動(dòng)載荷系數(shù)上二1.27,由圖8-7查得齒向載荷分配系數(shù)上二1.64，由表8-22查得齒間載荷分配系數(shù)?二1.02,則載荷系數(shù)為K=””.?、=1.27X1.64X1.09X1.02=2.32對(duì)、-進(jìn)行修正因K與Kt有較大差異，故需對(duì)由Kt計(jì)算出的、-進(jìn)行修正，即確定模數(shù)mndi165m=—=—mm=&25mm按表8-23，取m=8mm計(jì)算傳動(dòng)尺寸中心距為d1=392.4mm分度圓直徑為電==165771771=m&z=619771771b二0汗諾］二1067H7H取七")眼,乂S=旅+取1二。，."

校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件為2KT{K、T1皿“和d1同前齒寬b=-=110mm齒形系數(shù)*和應(yīng)力修正系數(shù)Ys。由圖8-8查得丫咒=2.66，丫/2.18，由圖8-9查得七二1.59，丫/1.81由圖8-10查得重合度系數(shù)Y廣0.68許用彎曲應(yīng)力可F=$F由圖8-4f、b查得彎曲疲勞極限應(yīng)力為。FLim1=296MPa,。FLim2=211MPa由圖8-11查得壽命系數(shù)Yn1=Yn「1,由表8-20查得安全系數(shù)S=1.40,故F［司Fl1X296Y^-MPa=211MPa間F2Sf*n"FL的2［司Fl1X296Y^-MPa=211MPa間F2Sf*n"FL的21x211Y4Q~MPa=lslMPa2KTF,YI%=aFiY~Y~=71MPq<|司1Flf51計(jì)算齒輪傳動(dòng)其他幾何尺寸齒頂高h(yuǎn).i;=A訂m=1x8mm=8mm齒根高h(yuǎn)f=?n=(1+0.25)x8mm=10mm全齒高頂隙全齒高頂隙\=血口+%.=8+10mm=18mmc=c*m=0.25X8mm=2mm齒頂圓直徑為dq=電+2ha=165+2X8mm=181mm=由+2勾=619+2x8n?m=635mm齒根圓直徑為(I.]=d]-2hf=165-2x10mm二145mm(1捉二弓-2%=619-2x10mm二609mzn中間直齒圓柱齒輪的基本參數(shù)及強(qiáng)度計(jì)算選擇齒輪的材料，確定許用應(yīng)力小齒輪選用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度58?62HRC取硬度值60HRC大齒輪選用40Cr調(diào)質(zhì)，齒面硬度241?286HBW取硬度值260HBW初步計(jì)算傳動(dòng)的主要尺寸⑴小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩為T=122848800N?mm2試選載荷系數(shù)K=1.4t由表8-18，取齒寬系數(shù)七二0.6由表8-19，查得彈性系數(shù)Z=189.8'.'*：」E對(duì)于標(biāo)準(zhǔn)直齒輪，由圖9-2查得節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)Zh=2.5⑹齒數(shù)比u=i2=3⑺確定齒輪齒數(shù)。初選'：二24，取匚二72重合度端面重合度為e=[1.88-3.2(；+；)]=[1.88-3.2^土+_Lj]=1.7112軸向重合度為e日=0.318七Z.anB=0由圖8-3查得重合度系數(shù)Z廣0.86許用接觸應(yīng)力

[§]=Z仲HlimHSH由圖8-4e、a查得接觸疲勞極限應(yīng)力為。Hiim3=715MPa,。h項(xiàng)「567MPa小齒輪與大齒輪的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)分別為N=60naL=60X263.7X1.0X(10X300X14)=6.65X10932hN4=N3/i2=2.375X108由圖8-5查得壽命系數(shù)Zn3=1.03,Zn「1.09,由表8-20取安全系數(shù)S「1.40，則小齒輪的許用接觸應(yīng)力［。］=Z。/S=1.03X715MPa/1=736.45MPaH3N3Hlim3H大齒輪的許用接觸應(yīng)力［o］H4=Zn4。Hiim4/SH=1.09X567MPa/1=618.03MPa取［o］「736MPa初算小齒輪的分度圓直徑科,得d3t2d3t2X中d2x1.4x108454200^X2.8+12.8(189.8x2.5x0.88v923)2mm=241.34mmJ確定傳動(dòng)尺寸計(jì)算載荷系數(shù)由表8-21查得使用系數(shù)K=1.35A2x1.4x108454200^X2.8+12.8(189.8x2.5x0.88v923)2mm=241.34mmJ60X100060X1000由圖8-6查得動(dòng)載荷系數(shù)上二1.19,由圖8-7查得齒向載荷分配系數(shù)上二1.39，由表8-22查得齒間載荷分配系數(shù)‘七二1.05,則載荷系數(shù)為K頊=1.35X1.19X1.39X1.05=2.35對(duì)'，進(jìn)行修正因K與Kt有較大差異，故需對(duì)由Kt計(jì)算出的進(jìn)行修正，即電=480確定模數(shù)mn電243m=—=—mm=8.57mni按表8-23，取m=10mm計(jì)算傳動(dòng)尺寸中心距為az=a64分度圓直徑為電=m勺=10x24mm=243mm電=Tjiq=10x72mm=720mmb=0sid^=■0.6049x243mm=147mm取匕」E”153mm校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度齒根彎曲疲勞強(qiáng)度條件為2KT-Z%=頑尹F%咋三向fK、T2mn和d3同前齒寬b='r=147mm齒形系數(shù)Yf和應(yīng)力修正系數(shù)七。由圖8-8查得Y=2.4，Y=2.19，由圖8-9查得Y=1.67，Y=1.80F3F4S3S4由圖8-10查得重合度系數(shù)Y廣0.67許用彎曲應(yīng)力Flint可F=$F由圖8-4f、b查得彎曲疲勞極限應(yīng)力為。FLim3=296MPa,。f頃「211MPa由圖8-11查得壽命系數(shù)Yn3=1.03Yn4=1.09,

由表8-20查得安全系數(shù)S§1.00，故F^NaFlim31X296|cr|??==MPa=296MPa|I昭為1.00I『更1X211間國(guó)=—C一=-T7^~MPa=211MPQj_JyiJL?LrI2KT2%5=bmd『藥=87MPa<1司問(wèn)I『F4%4=b.3廠廠=85MP以冬|司以F3S3計(jì)算齒輪傳動(dòng)其他幾何尺寸齒頂高齒根高全齒高頂隙ha=&m=1x10mm=10mm&+匚jm=(1+0.25)x10mm=12.5mm齒頂高齒根高全齒高頂隙虬二人口+七=10+12.5mm=22.5m7nc=tm=0.25x10mm=2.5mm齒頂圓直徑為"混=電+2h&=243+2x10mm=264mm二電+2h§=702+2x10mm=722mm齒根圓直徑為d/3=電-=243-2x12.5mm=218mm（I,a二電-2外=702-2x12,5mm=677mm（三）低速級(jí)行星齒輪傳動(dòng)配齒計(jì)算：查表7-3選擇行星輪數(shù)目七：本設(shè)計(jì)采用不等角度變位齒輪嚙合，提高了齒輪的承載能力，配齒方案:^時(shí)，現(xiàn)考慮到該行星齒輪傳動(dòng)的外廓尺寸，故選取第一級(jí)中心齒輪數(shù)為Z23,和行星齒輪數(shù)為七。齒數(shù)選擇滿足以下條件：

傳動(dòng)比條件?"七'，取："?對(duì)內(nèi)齒輪齒數(shù)進(jìn)行圓整后，此時(shí)實(shí)際的傳動(dòng)比與給定的傳動(dòng)比稍有變化，i=l+奐=4434但是必須控制在其傳動(dòng)比誤差范圍內(nèi)。實(shí)際傳動(dòng)比為,'其傳動(dòng)比誤差1.4%根據(jù)同心條件（各齒輪模數(shù)相同）條件可求得行星齒輪C的齒數(shù)為4-#廠羽-28所求得的Zc適用于非變位或高度變位的行星齒輪傳動(dòng)安裝條件’：S4（整數(shù)）材料選擇及熱處理方式太陽(yáng)輪與行星輪：選用20CrMnTi滲碳淬火，齒面硬度58?62HRC取值60HRC由圖8-4得接觸疲勞極限應(yīng)力1""*"彎曲疲勞極限應(yīng)力a-c齒輪按接觸強(qiáng)度初算,Jew域］按彎曲強(qiáng)度的初算公式"聲輸入轉(zhuǎn)矩T3=364965200N-mm查表17.2-16得載荷不均勻系數(shù)Kc=1.150查表10-2得算式系數(shù)Km=1.22,使用系數(shù)七《',綜合系數(shù)七，載荷分布不均勻系數(shù)JLl,則心，1?心七七齒形系數(shù)項(xiàng)則模數(shù)

I4"fpK柱％皿=勺皿如。U..?嚙合齒輪中心副中a-c標(biāo)準(zhǔn)中心距a為%「=由（7”十心）=OSX14X（23十28）mm=357mm行星輪的幾何尺寸行星輪太陽(yáng)輪內(nèi)齒輪分度圓直徑J】二Zam=28x14mm=392mmd3二Zcm=23x14mm=252mm弓二Zbm齒頂高h(yuǎn)nl—fihm=1x14mm—14mmhn3=（h-AhfiK=17.32mmha2=hJr齒根高二七2=h技=（&+《*）m=l.Zx14min=16.8mm齒全高/i1=hal+入門=31.266mm心二龍*+入口=31.266mmh2Ika2+內(nèi)頂圓直徑外嚙合dal=勺+2hal=392+2x14mm=420mmd=d。+2/1勺=1120mmaz2az內(nèi)嚙合d7+2h?=1106+2x7mm=112Drrrmd酒二&+2h灑=322+2xxC.iJiJ""LlsJ內(nèi)根圓直外嚙合d’l二勺一2/if]=392-2x16.8mm=358.4mm-2hf9=1092mmfu&fij內(nèi)d修二弓-2人閂=1106-2x7mm=1092m?rdf3=d3-2hf3=322-2x7裝配條件的驗(yàn)算對(duì)于所設(shè)計(jì)的雙級(jí)2X-A型的行星齒輪傳動(dòng)應(yīng)滿足如下裝配條件（1）鄰接條件按公式驗(yàn)算其鄰接條件，即d”<2c<csin—時(shí)％已知低速級(jí)的’心*」，E.；.'和n=3代入上式，則得P2;1-we滿足鄰接條件（2）同心條件按公式'匕/?一?一已知低速級(jí)二為*\滿足同心條件（3）安裝條件按公式驗(yàn)算其安裝條件，即得Za+Zb23+79——=C=—-—二34（整數(shù)）滿足安裝條件傳動(dòng)效率的計(jì)算b_bPx2X-A型的基本行星齒輪傳動(dòng)效率為...卜，九91口=罕”=加在轉(zhuǎn)化機(jī)構(gòu)中，其損失系數(shù)"等于嚙合損失系數(shù)'土「和軸承損失系數(shù)兒之中，=Z中*+Z中*和。即mnXXX其嚙合損失系數(shù)*■之和為"名商

X「pg：——轉(zhuǎn)化機(jī)構(gòu)中中心輪嵐與行星齒輪ci之間的嚙合損失X——轉(zhuǎn)化機(jī)構(gòu)中中心輪ai與行星齒輪ci之間的嚙合損失rIT11%=科屹+冰式中Z1——齒輪副中小齒輪的齒數(shù)Z2——齒輪副中大齒輪的齒數(shù)%：嚙合摩擦系數(shù)，取0.08查圖16.2-10得外嚙合重合度1：1/：1f11方+方內(nèi)嚙合重合度f(wàn)"n—'LW11>---)=0.00051572It=-X1.5x0.08x=0.00106379伊mb~*1,7'*°.08X貝葉;％=0.001579511則"'—nXIL。。川*9""1綜上所述，總的傳動(dòng)效率為^皿=,^=0.97116由此可見(jiàn)，該行星齒輪傳動(dòng)效率高，滿足使用要求。六、齒輪傳動(dòng)強(qiáng)度的校核計(jì)算校核齒面接觸應(yīng)力的強(qiáng)度計(jì)算，大小齒輪的計(jì)算接觸應(yīng)力中的較大5H值均小于其相應(yīng)的許用接觸應(yīng)力5Hp，即5H<5Hp外嚙合齒輪副中接觸強(qiáng)度的校核使用系數(shù)'七查表6-7的'..動(dòng)載荷系數(shù)*[考慮齒輪的制造精度，運(yùn)轉(zhuǎn)速度對(duì)輪齒內(nèi)部附加動(dòng)載荷影響的系數(shù)，查圖6-6可得廠頃"齒向載荷分布系數(shù)*?-考慮沿齒寬方向載荷分布不均勻?qū)X面接觸應(yīng)力影響的系數(shù)，該系數(shù)主要與齒輪加工誤差，箱體軸孔偏差，嚙合剛度，大小齒輪軸的平行度，跑合情況等有關(guān)。查表6-8得'$2]占2_&卻=1,154-0.18x+67x(T)jxQ)x031x10b=1219齒間載荷分配系數(shù)卜齒間載荷分配系數(shù)是考慮同時(shí)嚙合的各對(duì)齒輪間載荷分布不均勻影響的系數(shù)。它與齒輪的制造誤差，齒廓修形，重合度等因素有關(guān)。查表6-9可得膈一二1。。行星齒輪間載荷分配不均勻系數(shù)考慮在各個(gè)行星齒輪間載荷分配不均勻?qū)X接觸應(yīng)力影響的系數(shù)。它與轉(zhuǎn)臂X和齒輪及箱體精度，齒輪傳動(dòng)的結(jié)構(gòu)等因素有關(guān)。查表取*-節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)"考慮到節(jié)點(diǎn)處齒廓曲率對(duì)接觸應(yīng)力的影響，并將分度圓上的切向力折算為節(jié)圓上的法向力的系數(shù)。由圖6-9得:、’'TS彈性系數(shù)二.考慮材料彈性模量E和泊松比對(duì)接觸應(yīng)力影響的系數(shù)，查表6-10可得q=189.8Jn/mm2重合度系數(shù)查圖6-10得'冒"螺旋角系數(shù)"?.

考慮螺旋角造成的接觸線傾斜對(duì)接觸應(yīng)力影響的系數(shù)。z&='co即，取P為1.00（10）最小安全系數(shù)考慮齒輪工作可靠性的系數(shù)，齒輪工作的可靠性要求應(yīng)根據(jù)重要程度，使用場(chǎng)合等。查表6-14得％（11）接觸強(qiáng)度計(jì)算的壽命系數(shù)'…考慮齒輪壽命小于或大于持久壽命條件循環(huán)次數(shù)時(shí)，它與一對(duì)相嚙合齒輪的材料，熱處理，直徑，模數(shù)和使用潤(rùn)滑劑有關(guān)。查表6-12得:偵（12）潤(rùn)滑油膜影響系數(shù)舟’孔齒面間的潤(rùn)滑油膜影響齒面的承載能力。查表6-14得弓二"-"3E（13）齒面工作硬化系數(shù)氣查圖6-20得乙（14）接觸強(qiáng)度尺寸系數(shù)氣查表6-15得項(xiàng)"20Q0Ta分度圓上的切向力七-IT329154.87Tn=—=——-——=12165.50667Nm則七根據(jù)公式計(jì)算低速級(jí)外嚙合齒輪副中齒面接觸應(yīng)力七，即厄+厄+刑/洲邱K臨

bcl^u=714MPa外嚙合齒輪副中許用接觸應(yīng)力'"二為^Hmin1591x1.1x0.891x0.951x0.858==1215mpa..?滿足接觸疲勞強(qiáng)度條件外嚙合齒輪副中彎曲強(qiáng)度的校核X（1）齒向載荷分布系數(shù)件按公式計(jì)算K",=5’17（2）齒間載荷分配系數(shù)按公式計(jì)算Km=KFa二1.0017（3）行星齒輪間載荷分配系數(shù)，"查表得、，:=（4）太陽(yáng)輪、行星輪齒形分布系數(shù)查圖6-22得/:-'頊2n**（5）太陽(yáng)輪、行星輪應(yīng)力修正系數(shù):查圖6-24得■-「?二（6）重合度系數(shù)」查表得！.U.T3（7）螺旋角系數(shù)"?查圖6-25得。（8）齒形系數(shù)廠查表6-17得匚-m；"l：l-L|：l：l太陽(yáng)輪、行星輪的相對(duì)齒根圓角敏感系數(shù)查圖6-33得11最小安全系數(shù)查表6-11得七L4°l：l根據(jù)公式計(jì)算齒根彎曲應(yīng)力=凌匕如匕廿他KA說(shuō)/fp=UlMPa^2=奪隊(duì)2七工七叫處匕處/所=U2MPa取七=11項(xiàng)"按公式計(jì)算許用彎曲應(yīng)力氣Iah'Um°FP=cST^SrelT^RelT^x3FlimF=100已知查圖16.2-27得壽命系數(shù)，齒輪的應(yīng)力修正齒數(shù)%『=2知=—YSTYNTY6relTYRelTYx=658MPq?.?a-c滿足齒根彎曲強(qiáng)度條件齒輪內(nèi)嚙合齒輪副中接觸強(qiáng)度的校核嚙合齒輪副中彎曲強(qiáng)度校核可以忽略，主要表現(xiàn)為接觸強(qiáng)度的計(jì)算，校核上與高速級(jí)外嚙合齒輪副中的強(qiáng)度相似。已知七、n,".?.，Kh°=L201，反日口二1.133，=2368，［小=199.&\^7^，2正=“858，二?L

h"=1519MPqZWT=LO752.2.2.=1Zw=1,0Z=1.00■:.，，''，'??.?，^，，b=b=136,S=322,u79g=2.821計(jì)算內(nèi)齒輪cl的接觸許用應(yīng)力匝+匝+DKMK邱K臨

bdYu=384MPa計(jì)算行星齒輪的許用接觸應(yīng)力"泣"nt6w￡x%==1437MPa^Hmin..?滿足接觸疲勞強(qiáng)度條件七、軸的設(shè)計(jì)與計(jì)算1、電動(dòng)機(jī)的選擇:YR系列：IP23YR400-6P=315KWn=984r/min2、軸的設(shè)計(jì)（1）高速軸:高速軸的傳遞功率：＜11-：："5，：1]/|11：■-小齒輪分度圓直徑七IHC-m,1、電動(dòng)機(jī)的選擇:YR系列：IP23YR400-6P=315KWn=984r/min2、軸的設(shè)計(jì)（1）高速軸:高速軸的傳遞功率：＜11-：："5，：1]/|11：■-小齒輪分度圓直徑七IHC-m,齒輪寬度I"頃如M高速軸的材料選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表9-8取C=135dkE'95=88,3mm計(jì)算軸的最小直徑并加大3%-5'，以考慮鍵槽的影響d取d=90mm確定各軸段的直徑和長(zhǎng)度:1段：'.虹二180mm2段：第二段軸裝軸承端蓋，用以使軸承軸向定位以及密封，取其長(zhǎng)度為273mm。&=108mm,L2=245mmd3=126mm上=202mmd4=108mm4=92mm⑵中間軸:中間軸的傳遞功率七頃Eu?一小齒輪分度圓直徑E，大齒輪分度圓直徑齒輪寬度b2=100mmPb3=153mm中間軸的材料選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表9-8取C=100確定各軸段的二長(zhǎng)度Z51段："■??;『L]=1175mm2段：E【立=148,5mm3段：'％'""I上=36mm4段：'L4=96mm5段:<l：'m]"=95,4mm(3)低速軸：低速軸的傳遞功率：J-<'!|1-Wfn小齒輪分度圓直徑「廣，齒輪寬度"?11中間軸的材料選用45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由表9-8取C=105q/U十/205.64.>C=105J-f?n—=14&8n]m甘d取d=153mm確定各軸段的直徑和長(zhǎng)度：1段：d!=153mmL]=124mm2段：d2=155mm,L2=187mm3段：d3=162mm上=1