化工操作工習(xí)題集

化工操作工習(xí)題集化工操作工習(xí)題集化工操作工習(xí)題集資料僅供參考文件編號(hào)：2022年4月化工操作工習(xí)題集版本號(hào)：A修改號(hào)：1頁(yè)次：1.0審核：批準(zhǔn):發(fā)布日期：化工操作工習(xí)題集第一部分萃取一、初級(jí)1．選擇題（1）固體和液體的溶解度，指的是在一定溫度下，物質(zhì)在（B）中達(dá)到溶解平衡時(shí)所溶解的質(zhì)量。（A）100g溶液（B）100g溶劑（C）1000g溶液（D）1000g溶劑（2）壓強(qiáng)對(duì)（C）物質(zhì)的溶解度有很大影響。（A）固體（B）液體（C）氣體（D）所有（3）體系內(nèi)具有相同物理化學(xué)性質(zhì)，并且完全均勻的部分，稱為（A）（A）相（B）物系（C）溶液（D）溶膠（4）通常所說(shuō)的萃取是指（C）（A）固液萃?。˙）浸?。–）液液萃?。―）浸取和液液萃?。?）萃取操作中，相互接觸的兩相為（D）兩相。（A）氣液（B）液固（C）氣氣（D）液液（6）液液萃取是一個(gè)（D）過(guò)程。（A）機(jī)械混合（B）均相液體（C）非均相液體（D）傳質(zhì)（7）萃取操作分離的是（B）混合物。（A）氣體（B）均相液體（C）非均相液體（D）固體（8）液液萃取是依據(jù)液體混合物各組分（B）的不同，而使混合液中各組分達(dá)到一定程度分離的。（A）揮發(fā)度（B）在某一溶劑中溶解度（C）沸點(diǎn)（D）任何性質(zhì)（9）在萃取操作中，常用B來(lái)表示（C）（A）溶劑（B）溶質(zhì)（C）稀釋劑（D）萃取液（10）用三元相圖表示萃取過(guò)程時(shí)，通常把溶劑表示在（C）（A）頂點(diǎn)（B）左下角（C）右下角（D）頂點(diǎn)或左下角（11）兩組分混合液萃取分離時(shí)，在萃取相中有（B）組分（A）2個(gè)（B）3個(gè)（C）4個(gè)（D）1個(gè)（12）液液萃取使用的三角形相圖（D）（A）只能是等邊的（B）只能是等腰的（C）只能是非等腰的（D）等邊、等腰或非等腰均可（13）在一定溫度下，當(dāng)三元混合液的兩個(gè)液相達(dá)到平衡時(shí)，溶質(zhì)在萃取相與萃余相中的組成比，稱為（D）（A）揮發(fā)度（B）級(jí)效率（C）選擇性系數(shù)（D）分配系數(shù)（14）表示三元溶液的三角形相圖中的曲線，稱為（A）（A）溶解度曲線（B）分配曲線（C）平衡連接線（D）輔助曲線（15）在萃取操作中，一般可用（C）的方法回收溶劑（A）吸收（B）蒸發(fā)（C）蒸餾（D）結(jié)晶（16）液液萃取操作中，萃余相中物質(zhì)的分離回收、通常是在（C）中實(shí)現(xiàn)的（A）吸收塔（B）萃取塔（C）精餾塔（D）干燥塔（17）萃取操作完成后，使混合液沉降分層，其中含萃取劑多的一層稱為（D）（A）油相（B）水相（C）萃余相（D）萃取相（18）（C）不是萃取劑必須滿足的要求。（A）與被分離混合物完全不互溶（B）對(duì)被分離組分具有選擇性（C）可與被分離混合物完全互溶（D）與被分離混合物部分互溶（19）在部分互溶物系的相平衡中，溶質(zhì)的分配系數(shù)與原溶劑分配系數(shù)之比稱為（B）（A）相對(duì)揮發(fā)度（B）選擇性系數(shù)（C）杠桿規(guī)則（D）溶劑比（20）在萃取操作中，溶劑與原料液應(yīng)具有一定的（A），否則將無(wú)法分離。（A）密度差（B）濃度差（C）沸點(diǎn)差（D）蒸氣壓差（21）（A）的情況下，采用精餾比萃取更為合適（A）兩組分相對(duì)揮發(fā)度較大（B）兩組分沸點(diǎn)接近（C）分離的組分濃度很低（D）組分是熱敏性物質(zhì)（22）在萃取塔的操作中，重相由（B）進(jìn)入塔內(nèi)（A）塔中部（B）塔頂（C）塔底（D）塔的任意位置（23）在萃取塔的操作中，先將（B）注入塔中（A）重相（B）連續(xù)相（C）分散相（D）輕相（24）填料萃取塔是一種兩相（C）的萃取設(shè)備（A）分級(jí)接觸式（B）并流接觸式（C）微分接觸式（D）間歇式（25）選擇性系數(shù)（D），不能采用萃取的方法分離（A）等于無(wú)窮大（B）小于1（C）大于1（D）等于12．判斷（1）液體的溶解度大小與溫度無(wú)關(guān)，與壓強(qiáng)有關(guān)。（F）（2）溶液質(zhì)量濃度等于溶解度時(shí)，這種溶液稱為飽和溶液（T）（3）液液萃取與精餾一樣，都是傳質(zhì)、傳熱同時(shí)進(jìn)行的過(guò)程。（F）（4）在萃取操作中，選用的溶劑稱為萃取劑。（T）（5）在萃取操作中，混合液體里的易溶組分稱為溶質(zhì)。（T）（6）在分層器中，含有稀釋劑較多的一層，稱為萃余相。（T）（7）萃取液是萃取操作剩下的溶液。（F）（8）在萃取操作中，原料液和溶劑都是以連續(xù)相在萃取塔里逆流接觸進(jìn)行傳質(zhì)的。（F）（9）溶質(zhì)與溶劑的沸點(diǎn)差大，有利于萃取相的分離。（T）（10）液液萃取過(guò)程中，原料液和萃取劑充分混合后，只能靠重力作用分層。（F）（11）在萃取操作中，萃取劑與原溶劑是不互溶或者部分互溶的。（T）（12）萃取分離液體混合物的理論基礎(chǔ)是相平衡關(guān)系，相平衡是過(guò)程的極限。（T）（13）在萃取操作中，如果溶劑從塔底進(jìn)入，塔頂排出的是萃取相。（T）（14）連續(xù)萃取過(guò)程多數(shù)在萃取塔中進(jìn)行，原料液和萃取劑在塔內(nèi)逆流流動(dòng)。（T）（15）稀醋酸水溶液的分離，采用精餾方法比萃取經(jīng)濟(jì)。（F）（16）三角形相圖中的三個(gè)頂點(diǎn)，表示三個(gè)純組分。（T）（17）分配系數(shù)一般是一個(gè)常數(shù)。（F）（18）在三角形相圖中，溶解度曲線將相圖分成三個(gè)區(qū)。（F）（19）在萃取操作中，選用萃取劑的價(jià)格低廉時(shí)，就可以不用回收。（F）（20）當(dāng)溶劑的選擇性系數(shù)等于1時(shí)，這一對(duì)共軛相不能采用萃取的方法進(jìn)行分離。（T）（21）在分層器中，上層液體中含溶劑較多。（F）（22）在連續(xù)操作的萃取塔中，沒(méi)有必要采用回流。(F)（23）萃取操作只能在三角形相圖的均相區(qū)內(nèi)進(jìn)行。（F）（24）由于萃取操作中沒(méi)有傳熱過(guò)程，所以不必控制操作溫度。（F）（25）在萃取操作中，若重相為分散相，則分層段在塔底。（T）（26）萃取塔停車(chē)時(shí)，應(yīng)先關(guān)重相出口閥。（T）（27）填料萃取塔的萃取效率比篩板塔高。（F）（28）在萃取操作中，要嚴(yán)格控制溶劑比，以保證產(chǎn)品的質(zhì)量。（T）（29）多級(jí)萃取比單級(jí)萃取效率高，分離完全。（T）（30）在萃取設(shè)備的選擇過(guò)程中，要求停留時(shí)間短，應(yīng)選離心萃取機(jī)；要求停留時(shí)間長(zhǎng)，應(yīng)選混合-澄清槽。（T）二、中級(jí)1．選擇（1）溶解度在（A）的物質(zhì)，稱為易溶物質(zhì)。（A）10g以上（B）20g以上（C）30g以上（D）5g以上（2）飽和溶液（D）（A）是稀溶液（B）是濃溶液（C）是濃度不確定的溶液（D）有稀溶液，也有濃溶液（3）自然界中，作為我們研究對(duì)象的那一部分客觀實(shí)體，稱為（D）。（A）相（B）參照物（C）環(huán)境（D）體系（4）三角形相圖適用于（C）物系。（A）一元（B）二元（C）三元（D）多元（5）溶劑萃取的目的是（D）（A）分離固體混合物（B）分離氣體混合物（C）分離所有的混合物（D）分離液體混合物（6）三角形相圖中的任何一點(diǎn)，表示（B）溶液的組成。（A）四元（B）三元（C）二元（D）五元（7）一般情況下，稀釋劑的分配系數(shù)應(yīng)（A）（A）小于1（B）大于1（C）等于1（D）是無(wú)窮（8）在一定溫度條件下，同一物系的連接線傾斜方向是（A）（A）一致的（B）不一致的（C）對(duì)稱的（D）不確定的（9）在稀釋劑與萃取劑部分互溶的物系中，適當(dāng)降低操作溫度，稀釋劑與萃取劑的互溶度（C）（A）不變（B）增大（C）減?。―）先增大，后減?。?0）單級(jí)萃取中，在維持進(jìn)料組成和萃取濃度不變條件下，若用含有少量溶質(zhì)的萃取劑代替純?nèi)軇?，則所得萃余相濃度將（C）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）無(wú)法確定（11）在（B）物系中，選擇性系數(shù)為無(wú)窮大。（A）B與S完全互溶（B）B與S完全不互溶（C）B與S部分互溶（D）任何（12）在萃取操作中，用E表示（A）。（A）萃取相（B）萃余相（C）萃取液（D）萃余液（13）在萃取操作中，在（C）里溶質(zhì)含量最多。（A）萃取相（B）萃余相（C）萃取液（D）萃余液（14）一般情況下，（D）的分離是采用液液萃取的方法進(jìn)行的。（A）苯、甲苯、二甲苯（B）乙苯、苯乙烯（C）裂解C4（D）加氫汽油（15）為了使溶質(zhì)更快地從原料液中進(jìn)入（D），必須使兩相間具有較大的接觸面積。（A）萃取相（B）萃余相（C）萃取劑（D）萃取液（16）通常情況下，萃取相中各組分的分離可采用（B）的方法實(shí)現(xiàn)。（A）結(jié)晶（B）蒸發(fā)或蒸餾（C）解吸（D）干燥（17）在萃取操作中，傳質(zhì)的推動(dòng)力是（B）。（A）溫度差（B）濃度差（C）密度差（D）沸點(diǎn)差（18）在萃取塔中，兩液相流動(dòng)的動(dòng)力是（A）（A）密度差（B）濃度差（C）沸點(diǎn)差（D）蒸氣壓差（19）通常情況下，輕相由（C）進(jìn)入萃取塔內(nèi)。（A）塔頂（B）塔中部（C）塔底（D）塔底或塔頂（20）在萃取操作中，原料液在塔內(nèi)（C）。（A）為分散相（B）為連續(xù)相（C）可以是分散相，也可以是連續(xù)相（D）為重相（21）萃取過(guò)程的可操作范圍，在（A）區(qū)域。（A）溶解度曲線以內(nèi)（B）溶解度曲線以外（C）均相（D）相圖的任何（22）在三角形相圖中，其頂點(diǎn)表示的是（B）（A）溶劑（B）溶質(zhì)（C）稀釋劑（D）稀釋劑或溶劑（23）利用三角形相圖，可以進(jìn)行（D）萃取過(guò)程的計(jì)算。（A）單級(jí)（B）多級(jí)（C）回流（D）單級(jí)、多級(jí)和回流（24）（B）為逐級(jí)接觸式液液傳質(zhì)設(shè)備。（A）噴灑塔（B）篩板塔（C）填料塔（D）脈沖塔（25）處理物料大時(shí)，應(yīng)選用（A）為萃取設(shè)備。（A）篩板塔（B）填料塔（C）脈沖塔（D）噴灑塔（26）填料萃取塔中填料高度大于3～4.5m時(shí)，應(yīng)加裝（B）和填料支承，以改善因填料過(guò)高而產(chǎn)生分布不良的現(xiàn)象。（A）連續(xù)相再分布器（B）分散相再分布器（C）溶劑入口裝置（D）原料液入口裝置（27）對(duì)于液液萃取過(guò)程來(lái)說(shuō)，操作壓強(qiáng)應(yīng)（C）（A）高于大氣壓（B）低于大氣壓（C）大于物系的飽和蒸汽壓（D）小于物系的飽和蒸氣壓（28）萃取劑與原料液的（C），不利于其回收。（A）沸點(diǎn)差大（B）氣化潛熱小（C）生成共沸物（D）濃度差大（29）（B）操作過(guò)程，不是以相際平衡為過(guò)程的極限。（A）萃?。˙）攪拌（C）吸收（D）蒸餾（30）萃取塔停車(chē)時(shí)，先排（D）（A）重相（B）輕相（C）兩相都行（D）連續(xù)相為重相時(shí)，先排輕相；連續(xù)相為輕相時(shí)，先排重相2．判斷（1）固體和液體物質(zhì)溶解度，都隨溫度升高而增大。（F）（2）絕對(duì)不溶的物質(zhì)在自然界中是不存在的。（T）（3）利用萃取的方法分離是液體混合物，不能直接獲得產(chǎn)品。（T）（4）選擇系數(shù)等于1的物系，不能用萃取的方法分離。（T）（5）在萃取操作中，用R表示萃取液。（F）（6）在萃取操作中，萃余相中的溶劑含量比萃取相大。（F）（7）萃取操作的最終產(chǎn)品是萃取液和萃余液。（T）（8）液液萃取操作過(guò)程中，可以靠離心力作用使兩相分層。（T）（9）萃取劑的飽和蒸汽壓太小，不能用蒸發(fā)的方法進(jìn)行回收。（F）（10）萃取劑的黏度大，對(duì)萃取操作有利。（F）（11）萃取劑的界面張力越大，對(duì)萃取操作越有利。（F）（12）三角形相圖的三條邊，分別表示一種物質(zhì)。（F）（13）三角形相圖中，只能用質(zhì)量分?jǐn)?shù)表示組成、不能用摩爾分?jǐn)?shù)表示組成。（F）（14）三角形相圖中，溶解度曲線就是相平衡線。（F）（15）在三角形相圖中，E與R是共軛相。（T）（16）將三角形相圖上各相對(duì)應(yīng)的平衡液層中溶質(zhì)的濃度轉(zhuǎn)移到x-y直角坐標(biāo)上，所得的曲線稱為分配曲線。（T）（17）當(dāng)B與S互不相溶時(shí)，分配系數(shù)相當(dāng)于吸收中的氣液相平衡常數(shù)。（T）（18）在萃取操作中，萃余相量與萃取相量，等于三角形相圖中ME線段長(zhǎng)與MR線段長(zhǎng)之比。（T）（19）在三角形相圖上，只能求出萃取相和萃余相的組成，不能求出萃取液和萃余液的組成。（F）（20）在轉(zhuǎn)盤(pán)萃取塔操作中，輕相和重相都可以作連續(xù)相和分散相。（F）（21）在萃取操作中，兩相靠重力相對(duì)流動(dòng)，所以任何情況下都不需要外加能量。（F）（22）噴灑塔的萃取效率比填料塔高。（F）（23）微分接觸式萃取設(shè)備可以連續(xù)操作，而分級(jí)式萃取設(shè)備不能連續(xù)操作。（F）（24）在萃取操作中，萃取劑的用量越大，分離效果越好。（F）（25）液液萃取的操作溫度越高，溶質(zhì)回收得越完全。（F）（26）在填料萃取塔內(nèi)，兩相傳質(zhì)的表面積與填料的表面積無(wú)關(guān)。（T）（27）填料萃取塔中的填料，應(yīng)優(yōu)先被連續(xù)相所潤(rùn)濕，以避免分散相液體因填料大量粘附而凝聚。（T）（28）由于離心式液液傳質(zhì)設(shè)備分離效果差，所在在規(guī)模較大的化工生產(chǎn)中很少應(yīng)用。（F）（29）萃取塔開(kāi)車(chē)時(shí)，先進(jìn)重液，后進(jìn)輕液。（F）（30）萃取塔停車(chē)時(shí)，先排分散相，后排連續(xù)相。（T）三、高級(jí)1．選擇（1）某物質(zhì)在0℃時(shí)的溶解度為0.815g，其是（C（A）易溶（B）可溶（C）微溶（D）難溶（2）空氣是氣態(tài)混合物，只有一個(gè)相，鐵粉和硫粉組成的混合物有（B）相。（A）一個(gè)（B）兩個(gè)（C）三個(gè)（D）一個(gè)或兩個(gè)（3）（A）的溶劑，才能進(jìn)行萃取操作。（A）選擇性系數(shù)大于1（B）選擇性系數(shù)等于1（C）分配系數(shù)小于1（D）分配系數(shù)等于1（4）在三角形相圖中，表示共軛兩相的點(diǎn)在（C）（A）溶解度曲線以內(nèi)（B）溶解度曲線以外（C）溶解度曲線上（D）任何區(qū)域（5）在三角形相圖中，（D）點(diǎn)稱為和點(diǎn)。（A）P（B）R（C）E（D）M（6）萃取劑與稀釋劑互溶度大小和萃取操作范圍的關(guān)系是（B）（A）互溶度越大，操作范圍越大（B）互溶度越小，操作范圍越大（C）互溶度適中，操作范圍大（D）互溶度對(duì)操作范圍沒(méi)有影響（7）在B、S部分互溶物系中，適當(dāng)降低操作溫度，可使其分層區(qū)（A）。（A）增大（B）減?。–）不發(fā)生改變（D）先減小，后增大（8）青霉素是熱敏性物質(zhì)，要?dú)渌鼜陌l(fā)酵液中分離出來(lái)，采用（C）方法比較經(jīng)濟(jì)合理。（A）精餾（B）蒸發(fā)（C）萃?。―）結(jié)晶（9）單級(jí)萃取中，在維持相同萃余相濃度條件下，若用含少量溶質(zhì)的萃取劑代替純?nèi)軇?，則萃取相量與萃余相量之比（A）。（A）將增大（B）將減?。–）不發(fā)生變化（D）如何改變不能確定（10）在B、S部分互溶的物系中，表示兩共軛相變?yōu)橐幌嘟M成的點(diǎn)稱為（D）。（A）和點(diǎn)（B）差點(diǎn)（C）切點(diǎn)（D）臨界混溶點(diǎn)（11）在三角形相圖中，（A）是萃取過(guò)程的可操作范圍（A）分層區(qū)（B）均相區(qū)（C）任意區(qū)域（D）溶解度曲線以上的區(qū)域（12）（D）混合物，可以采用萃取的方法分離。（A）氨與空氣（B）苯和甲苯（C）醋酸和醋酐（D）苯與環(huán)己烷（13）（A）操作中，不存在相平衡關(guān)系。（A）冷凍（B）吸收（C）萃?。―）蒸餾（14）萃取塔中的操作流速，一般為泛點(diǎn)流速的（B）。（A）30%～40%（B）50%～60%（C）80%～90%（D）100%～120%（15）（A）的說(shuō)法不正確。（A）臨界混溶點(diǎn)一般在溶解度曲線的最高點(diǎn)。（B）一般來(lái)說(shuō)，壓強(qiáng)對(duì)萃取操作影響不大（C）互溶度大，分層區(qū)?。―）連接線兩個(gè)端點(diǎn)是一對(duì)共軛相（16）由A、B、S組成的三元溶液中，各組分的質(zhì)量分別為15kg、85kg和100kg，用脫溶劑基表示其組成分別為（B（A）、、（B）、、（C）、、（D）、、（17）在三角形相圖中，（D）表示萃取液和萃余液。（A）P和A（B）P和B（C）E和R（D）和（18）在一定操作條件下，可能獲得的A組分含量最高的萃取相為（C）。（A）溶解度曲線的最高點(diǎn)（B）臨界混溶點(diǎn)（C）自S點(diǎn)作溶解度曲線的切線的切點(diǎn)（D）FS線段與溶解度曲線的交點(diǎn)（19）在無(wú)外能輸入的萃取設(shè)備中，液滴大小及運(yùn)動(dòng)情況與（C）有關(guān)。（A）黏度（B）沸點(diǎn)（C）界面張力與兩相密度差的比值（D）兩相密度差（20）在萃取操作中，（B）會(huì)產(chǎn)生液泛。（A）兩相密度差過(guò)大（B）流速過(guò)大和振動(dòng)、脈沖頻率過(guò)大（C）停留時(shí)間過(guò)長(zhǎng)（D）停留時(shí)間短（21）對(duì)于所需理論級(jí)數(shù)為2～3級(jí)時(shí)，可選用（D）。（A）填料萃取塔（B）篩板萃取塔（C）脈沖塔（D）任何萃取設(shè)備（22）在萃取操作中，萃取劑一般可以是（C）。（A）重相（B）輕相（C）重相，也可以是輕相（D）分散相（23）在萃取塔操作中，分層段一般在塔的（D）。（A）上部（B）下部（C）中部（D）上部或下部（24）在填料萃取塔中，通常填料應(yīng)優(yōu)先被（A）潤(rùn)濕。（A）連續(xù)相（B）分散相（C）萃取相（D）萃余相（25）在萃取操作中，（A）的軸向返混嚴(yán)重。（A）噴灑塔（B）篩板塔（C）填料塔（D）轉(zhuǎn)盤(pán)塔（26）在篩板萃取塔中，升液管或降液管是（B）的通道。（A）重相（B）連續(xù)相（C）輕相（D）分散相（27）生產(chǎn)工藝要求停留時(shí)間長(zhǎng)時(shí)，選擇（D）作為萃取設(shè)備比較合適。（A）噴灑塔（B）填料塔（C）離心萃取機(jī)（D）混合澄清槽（28）振動(dòng)篩板塔的篩板（C）。（A）固定在塔體上（B）與精餾作用的篩板一樣（C）固定在中心軸上，能以一定的頻率和振幅作往復(fù)運(yùn)動(dòng)（D）固定在中心軸上，能以一定的速度做圓周運(yùn)動(dòng)（29）瓷質(zhì)填料易被（A）優(yōu)先潤(rùn)濕。（A）水溶液（B）苯（C）環(huán)己烷（D）仲胺或叔胺（30）在萃取設(shè)備中，分散相可采用（D）的方法形成。（A）重力（B）攪拌（C）脈沖（D）重力、攪拌和脈沖2．判斷（1）萃取和精餾一樣，都是傳質(zhì)、傳熱同時(shí)進(jìn)行的過(guò)程。（F）（2）萃取劑對(duì)原料液應(yīng)具有顯著的溶解能力。（F）（3）在三角形相圖中，三角形的三條邊各表示三個(gè)組分。（T）（4）在萃取操作中，若萃取劑從塔底部入塔，則塔頂排出的是萃取液。（T）（5）在萃取操作中，如果原料液從塔上部入塔，萃取劑則為輕相。（T）（6）在連續(xù)微分萃取設(shè)備中，兩相組成呈階躍式變化。（T）（7）在少數(shù)物質(zhì)中，共軛相的連續(xù)線的傾斜方向也會(huì)改變。（T）（8）在溶劑比、萃取濃度相同的條件下，采用多級(jí)逆流萃取比單級(jí)萃取的萃余分?jǐn)?shù)小。（T）（9）在萃取操作中，分散相液滴越大，兩相的接觸面積越大。（F）（10）萃取操作溫度對(duì)兩相區(qū)的面積沒(méi)有影響。（F）（11）溫度高低不影響連接線的斜率。（F）（12）萃取過(guò)程的流程和所用設(shè)備，不會(huì)影響分離效果。（F）（13）被分離組分在萃取劑與原料液兩相之間的平衡關(guān)系，是影響萃取分離效果的主要因素。（T）（14）金屬填料一般情況下容易被水潤(rùn)濕，而不易被有機(jī)溶液所潤(rùn)濕。（F）（15）對(duì)于萃取塔中的單位液滴而言，液滴與另一相間的相對(duì)流動(dòng)就是顆粒沉降。（T）（16）在萃取操作中，兩相接觸面積越大，傳質(zhì)越快。（T）（17）在萃取操作中，兩相相對(duì)流動(dòng)越快，聚合分層越容易。（F）（18）在萃取操作中，軸向返混現(xiàn)象只影響傳質(zhì)推動(dòng)力和塔高，而不影響塔的通過(guò)能力。（F）（19）在萃取塔操作中，加料順序的先后也會(huì)影響操作的穩(wěn)定和分離效果。（T）（20）在三角形相圖中，萃取液和萃余液的對(duì)應(yīng)點(diǎn)均在AB邊上。（T）（21）在實(shí)際萃取操作中，產(chǎn)品中除含有稀釋劑外，還有少量的溶劑。（T）（22）在篩板萃取塔操作中，如果重液為分散相，則連續(xù)相通過(guò)升液管進(jìn)入上層塔板。（T）（23）液液傳質(zhì)設(shè)備比氣液傳質(zhì)設(shè)備返混現(xiàn)象嚴(yán)重。（T）（24）脈沖萃取塔允許通過(guò)能力大，在化工生產(chǎn)中得到廣泛的應(yīng)用。（F）（25）萃取塔產(chǎn)生液泛與兩相液體的飽和蒸氣壓有關(guān)。（F）（26）在萃取塔中，最理想的流動(dòng)狀況是兩液相均呈湍流。（F）（27）在整個(gè)萃取塔的截面上兩液相的流速差別越大，傳質(zhì)的推動(dòng)力也就越大。（F）（28）液泛現(xiàn)象嚴(yán)重時(shí)，在設(shè)備中的某一段的分散相會(huì)把連續(xù)相隔斷。（T）（29）在萃取塔的操作中，萃取相和萃余相量大小不會(huì)影響萃取塔的操作。（F）（30）萃取塔的回流也是為了提高產(chǎn)品的質(zhì)量。(T)第二部分干燥一、初級(jí)1．選擇（1）在化學(xué)工業(yè)中，把（C）中的水分或其他液體稱為濕分。（A）氣體原料、半成品和成品（B）液體原料、半成品和成品（C）固體原料、半成品和成品（D）所有原料、半成品和成品（2）在化工生產(chǎn)中，把（C）去濕法稱為干燥。（A）化學(xué)（B）機(jī)械（C）熱能（D）升華（3）在濕空氣中，單位質(zhì)量干空氣所帶有的水汽質(zhì)量，稱為（B）。（A）水蒸氣的質(zhì)量分率（B）濕含量或濕度（C）相對(duì)濕度（D）飽和濕度（4）（D）不屬于按熱量供給方式分類的干燥方式。（A）傳導(dǎo)干燥（B）對(duì)流干燥（C）介電加熱干燥（D）連續(xù)干燥（5）濕度表示濕空氣中水蒸氣含量的（A）。（A）絕對(duì)值（B）相對(duì)值（C）增加值（D）減少值（6）空氣的相對(duì)濕度越高，其吸收水蒸氣的能力（B）。（A）越大（B）越?。–）越不變（D）越無(wú)法判斷（7）飽和濕空氣中，水汽分壓pv與同溫度下水的飽和蒸汽壓ps的關(guān)系為（C）。（A）pv＞ps（B）pv＜ps（C）pv＝ps（D）無(wú)法判斷（8）相對(duì)濕度Φ＝（B）時(shí)，濕空氣處于飽和狀態(tài)。（A）0（B）100%（C）50%（D）任何值（9）（C）是真空干燥的優(yōu)點(diǎn)。（A）節(jié)約費(fèi)用（B）干燥速率緩慢（C）能避免物料氧化、變質(zhì)，產(chǎn)品濕分含量低（D）調(diào)換品種方便（10）物料中的平衡水分，一定是（B）（A）非結(jié)合水分（B）結(jié)合水分（C）自由水分（D）吸附水分（11）對(duì)于一定干球溫度的空氣，它的相對(duì)濕度越低，其濕球溫度（B）（A）越高（B）越低（C）越不變（D）越不確定（12）不是常用去濕法的是（D）去濕法。（A）機(jī)械（B）吸附（C）熱能（D）化學(xué)（13）干燥過(guò)程中比較容易除去的水分是（A）。（A）非結(jié)合水（B）結(jié)合水（C）平衡水（D）自由水（14）在干燥過(guò)程中，區(qū)分恒速干燥階段和降速干燥階段的標(biāo)志的是（D）。（A）平衡水分（B）自由水分（C）結(jié)合水含量（D）臨界含水量（15）同一物料，如恒速階段干燥時(shí)間增加，則臨界含水量（A）。（A）減少（B）不變（C）增大（D）增加與否不確定（16）干燥的必要條件為（C）（A）熱源（B）干燥介質(zhì)（C）物料表面的水蒸氣壓必須大于干燥介質(zhì)中的水蒸氣壓（D）通風(fēng)機(jī)（17）通過(guò)干燥只能除去一部分的水分，稱為（A）。（A）結(jié)合水（B）非結(jié)合水（C）自由水（D）表面水（18）空氣達(dá)到飽和濕度時(shí)的溫度，稱為（D）。（A）泡點(diǎn)（B）滴點(diǎn)（C）凝點(diǎn)（D）露點(diǎn)（19）在對(duì)流干燥過(guò)程中，干空氣的質(zhì)量（A）。（A）始終不變（B）逐漸減少（C）逐漸增大（D）先增加，后減少（20）當(dāng)空氣的相對(duì)濕度為100%時(shí)，濕空氣的干球溫度t、濕球溫度tw和露溫度td三者的關(guān)系是（A）。（A）t＝tw＝td（B）t＞tw＞td（C）t＜tw＜td（D）t＞tw＝td（21）（B）是濕空氣的真實(shí)溫度。（A）濕球溫度（B）干球溫度（C）絕熱飽和溫度（D）露點(diǎn)溫度（22）在干燥操作中，物料含水量的表示方法有（C）。（A）濕基含水量（B）干基含水量（C）濕基含水量和干基含水量?jī)煞N（D）結(jié)合水量（23）對(duì)流干燥比傳導(dǎo)干燥的熱能利用率（B）。（A）高（B）低（C）無(wú)差別（D）高低無(wú)法確定（24）在干燥操作中，主要控制和調(diào)節(jié)（A）。（A）進(jìn)入干燥器干燥介質(zhì)的溫度和流量（B）進(jìn)入干燥器干燥介質(zhì)的溫度和壓強(qiáng)（C）進(jìn)入干燥器干燥介質(zhì)的壓強(qiáng)和流量（D）進(jìn)入干燥器干燥介質(zhì)的溫度和濕度（25）目前，主要靠（C）來(lái)確定干燥過(guò)程的最佳條件。（A）理論公式（B）經(jīng)驗(yàn)公式（C）實(shí)驗(yàn)手段和經(jīng)驗(yàn)（D）理論公式加修正系數(shù)2．判斷（1）蒸氣壓就是水蒸氣的分壓。（F）（2）在化工生產(chǎn)中，物料中所含有的大部分濕分已被除去，剩下少量濕分時(shí)，才采用干燥加以除去。（T）（3）干燥是傳質(zhì)和傳熱同時(shí)進(jìn)行的過(guò)程。（T）（4）目前，化工生產(chǎn)中應(yīng)用最廣泛的干燥是對(duì)流干燥。（T）（5）在一定總壓和溫度下，濕空氣中水蒸氣分壓與同溫度下水的飽和蒸汽壓的百分比稱為相對(duì)濕度。（T）（6）對(duì)不飽和空氣加熱，其濕度會(huì)減小。（F）（7）濕球溫度實(shí)質(zhì)上是包裹在溫度計(jì)感溫球上的紗布中水分的溫度，其值大小與濕紗布水分的初始溫度有關(guān)。（F）（8）當(dāng)濕度一定時(shí)，不飽和空氣的溫度越低，其相對(duì)濕度越小。（F）（9）在干燥溫度一定的條件下，濕空氣的相對(duì)濕度越高，其濕球溫度越低。（F）（10）在對(duì)流干燥中，干燥介質(zhì)帶走的是濕物料中的自由水分。（T）（11）輻射干燥能耗高。（F）（12）流化床干燥器適合處理大顆粒物料。（T）（13）機(jī)械去濕法比熱能去濕法操作簡(jiǎn)單，去濕量大。（T）（14）在干燥操作中，常用干、濕球溫度計(jì)來(lái)測(cè)算空氣的濕度。（T）（15）在干燥過(guò)程中，恒速階段除去的水分是非結(jié)合水。（T）（16）在干燥過(guò)程中，降速階段除去的水分是結(jié)合水。（F）（17）在干燥過(guò)程中，所謂恒定的干燥條件是指空氣溫度、濕度、流速都不變。（F）（18）凡是濕度相同的濕空氣，其濕球溫度也相等。（F）（19）通常情況下，濕球溫度要比干球溫度低。（T）（20）干燥操作的經(jīng)濟(jì)性主要取決于能耗和熱的利用率。（T）（21）干燥過(guò)程中，物料的溫度與干燥介質(zhì)的溫度和濕度無(wú)關(guān)。（F）（22）在干燥過(guò)程中，干燥速率只與干燥介質(zhì)的溫度、流速有關(guān)，與流向無(wú)關(guān)。（F）（23）干燥器的尺寸是通過(guò)計(jì)算方法確定的。（F）（24）木材干燥時(shí)，為防止其收縮不均而彎曲，應(yīng)采用濕度大的空氣作干燥介質(zhì)。（T）（25）在實(shí)際生活中，為了保持產(chǎn)品良好的外觀及特性，不僅不能提高干燥速率，還要設(shè)法降低干燥速率。（T）二、中級(jí)1．選擇（1）在濕空氣中，水蒸氣處于（B）狀態(tài)。（A）飽和（B）過(guò)熱（C）過(guò)冷（D）不變化（2）濕度的單位是（B）。（A）kg/m3（B）kg水/kg濕空氣（C）kg水/kg干空氣（D）無(wú)單位（3）干燥過(guò)程中，干燥介質(zhì)的質(zhì)量（B）。（A）逐漸減?。˙）逐漸增大（C）始終不變（D）先增大，后減?。?）（C）僅與空氣的濕度有關(guān)。（A）相對(duì)濕度（B）濕球溫度（C）露點(diǎn)溫度（D）絕熱飽和溫度（5）在預(yù)熱過(guò)程中，濕空氣的（D）不變。（A）焓（B）相對(duì)濕度（C）濕球溫度（D）露點(diǎn)（6）空氣達(dá)到飽和時(shí)，濕球溫度（A）干球溫度。（A）等于（B）大于（C）小于（D）可能大于，也可能小于（7）已知濕空氣的（A）兩個(gè)參數(shù)，就可以利用焓-濕度圖其他未知參數(shù)。（A）tw、t（B）td、H（C）p、H（D）I、tw（8）在干燥生產(chǎn)中，濕空氣的預(yù)熱過(guò)程是一個(gè)（C）。（A）等容過(guò)程（B）等焓過(guò)程（C）等濕過(guò)程（D）等壓和等溫過(guò)程（9）在一定濕度條件下，露點(diǎn)溫度隨總壓的降低而（A）。（A）降低（B）升高（C）不發(fā)生變化（D）不確定（10）對(duì)于一定水分蒸發(fā)量及空氣出口濕度，則應(yīng)按（A）的大氣條件來(lái)選擇干燥系統(tǒng)的風(fēng)機(jī)。（A）夏季（B）冬季（C）秋季（D）春季（11）在給定的空氣條件下，等速干燥階段各種不同物料的干燥速率（C）。（A）有極大差異（B）有較大差異（C）實(shí)際上是相同的（D）有無(wú)差異無(wú)法判斷（12）在干燥過(guò)程中，干燥速率降為零時(shí)對(duì)應(yīng)物料的含水量為（A）。（A）平衡水量（B）自由水量（C）結(jié)合水量（D）非結(jié)合水量（13）（D）是理想干燥器的特點(diǎn)之一。（A）等容過(guò)程（B）等壓過(guò)程（C）熱損失大（D）等焓過(guò)程（14）空氣飽和濕度的大小，由（D）決定。（A）濕球溫度和焓（B）總壓和露點(diǎn)溫度（C）總壓和濕球溫度（D）總壓和干球溫度（15）在恒定干燥實(shí)驗(yàn)中，其他條件不變，僅降低空氣的濕度，（B）（A）干燥過(guò)程的臨界含水量將提高，恒速干燥階段時(shí)間延長(zhǎng)（B）干燥過(guò)程的臨界含水量將降低，恒速干燥階段時(shí)間延長(zhǎng)（C）干燥過(guò)程的臨界含水量將提高，恒速干燥階段時(shí)間縮短（D）干燥過(guò)程的臨界含水量將降低，恒速干燥階段時(shí)間縮短（16）（A）是非對(duì)流干燥器。（A）耙式真空干燥器（B）廂式干燥器（C）轉(zhuǎn)筒干燥器（D）噴霧干燥器（17）在有廢氣循環(huán)使用的干燥器中，將使過(guò)程的（C）。（A）熱損失增加（B）傳質(zhì)推動(dòng)力增大（C）傳質(zhì)推動(dòng)力減?。―）熱能的利用率降低（18）用紅外線干燥，（D）。（A）速度快，但不安全（B）速度快，但不衛(wèi)生、（C）速度慢，時(shí)間長(zhǎng)（D）速度快，安全又衛(wèi)生（19）在干燥生產(chǎn)中，控制、調(diào)節(jié)干燥介質(zhì)的出口溫度和濕度（A）。（A）主要通過(guò)控制、調(diào)節(jié)干燥介質(zhì)的預(yù)熱溫度和流量來(lái)實(shí)現(xiàn)。（B）主要通過(guò)控制、調(diào)節(jié)干燥器的使用容積來(lái)實(shí)現(xiàn)（C）主要通過(guò)控制、調(diào)節(jié)干燥器內(nèi)的廢氣循環(huán)量來(lái)實(shí)現(xiàn)（D）目前還沒(méi)有好的手段（20）同一物料干燥時(shí)，使用（C）應(yīng)控制干燥介質(zhì)入口溫度不能太高。（A）轉(zhuǎn)筒干燥器（B）沸騰干燥器（C）廂式干燥器（D）氣流干燥器（21）熱敏性物料干燥時(shí)，應(yīng)選擇（D）干燥器。（A）廂式（B）轉(zhuǎn)筒（C）沸騰（D）氣流和噴霧（22）轉(zhuǎn)筒干燥器適用于干燥（C）物料。（A）粉狀（B）漿狀（C）粒狀和塊狀（D）任何（23）（A）干燥器設(shè)備龐大。（A）噴霧（B）氣流（C）廂式（D）紅外線（24）目前，干燥過(guò)程的最佳條件主要靠（A）來(lái)確定。（A）實(shí)驗(yàn)手段和經(jīng)驗(yàn)（B）經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算（C）理論公式計(jì)算（D）理論計(jì)算加修正系數(shù)（25）家庭用的微波爐屬于（B）干燥設(shè)備。（A）傳導(dǎo)（B）介電加熱（C）輻射（D）升華2．判斷（1）濕空氣的相對(duì)濕度等于其實(shí)際濕度與同溫度下飽和濕度之比。（F）（2）化工生產(chǎn)中，常常采用機(jī)械去濕法除去固體物料中的大部分濕分。（T）（3）化學(xué)去濕是傳質(zhì)、傳熱同時(shí)進(jìn)行的過(guò)程。（F）（4）濕球溫度不是濕紗布中水的初始溫度。（T）（5）濕空氣在間壁式換熱器中與傳熱介質(zhì)進(jìn)行熱交換，如果空氣溫度降低，其相對(duì)濕度肯定不變。（F）（6）如果不飽和空氣的濕度升高，其相對(duì)濕度也升高。（F）（7）不飽和空氣中水蒸氣的分壓越高，其相對(duì)濕度越大。（T）（8）在干燥過(guò)程中，干燥介質(zhì)既是載熱體，又是載濕體。（T）（9）在實(shí)際生產(chǎn)中，干燥速率的大小由傳熱速率來(lái)決定。（F）（10）Φ值越高的空氣，干燥能力越強(qiáng)。（F）（11）濕度相同的濕空氣，其露點(diǎn)溫度也相同。（T）（12）當(dāng)物料干燥過(guò)程中存在降速階段時(shí)，采用氣流干燥器比流化床干燥器有利。（F）（13）在干燥生產(chǎn)中，空氣先預(yù)熱后進(jìn)干燥器是為了增大其相對(duì)濕度。（F）（14）絕熱飽和溫度就是濕球溫度。（F）（15）在干燥過(guò)程中，濕空氣不可以看做理想氣體。（F）（16）在干燥過(guò)程中，為了保持傳質(zhì)的推動(dòng)力，應(yīng)及時(shí)地把氣化的水蒸氣帶走。（T）（17）在I-H圖中，等濕線是平行縱軸的直線。（T）（18）在I-H圖中，等干球溫度線是一組傾斜的直線。（T）（19）在I-H圖中，由等濕線和Φ＝100%的等相對(duì)濕度線的交點(diǎn)對(duì)應(yīng)的溫度是露點(diǎn)溫度。（T）（20）在在I-H圖中，橫軸是一水平直線。（F）（21）恒速干燥階段又稱表面汽化控制階段。（T）（22）干燥曲線是由理論公式計(jì)算結(jié)果作出來(lái)的。（F）（23）在恒速干燥階段，物料表面溫度為該空氣狀態(tài)下的濕球溫度。（T）（24）廂式干燥器可用于小批量粒狀、片狀、膏狀、不允許粉碎和貴重的物料。（T）（25）升華干燥就是冷凍干燥。（T）三、高級(jí)1．選擇（1）（C）去濕，屬于化學(xué)去濕法。（A）壓榨（B）冷凍（C）分子篩（D）干燥（2）將濕物料置于恒定空氣狀態(tài)（即一定的空氣溫度、濕度和流速）下，進(jìn)行干燥實(shí)驗(yàn)而獲得的物料濕含量隨時(shí)間的變化關(guān)系，稱為（A）。（A）干燥曲線（B）干燥速率曲線（C）干燥極限曲線（D）干燥平衡曲線（3）當(dāng)空氣濕度與溫度一定時(shí)，相對(duì)濕度與總壓（A）。（A）成正比（B）成反比（C）無(wú)關(guān)（D）成拋物線關(guān)系（4）飽和蒸氣壓是（C）的函數(shù)。（A）濕度（B）相對(duì)濕度（C）溫度（D）水汽分壓（5）當(dāng)總壓固定，下列參數(shù)中可以用來(lái)確定空氣狀態(tài)的是（D）。（A）濕空氣的露點(diǎn)及濕熱容（B）濕空氣的濕球溫度及熱容（C）濕空氣的絕對(duì)濕度及濕熱容（D）濕空氣的濕熱容及濕球溫度（6）空氣的飽和濕度是濕空氣（B）的函數(shù)。（A）總壓和露點(diǎn)溫度（B）總壓和干球溫度（C）總壓和飽和溫度（D）總壓和濕球溫度（7）在一定空氣狀態(tài)下，物料干燥的極限是（C）。（A）自由水分（B）干基含水量（C）平衡水分（D）結(jié)合水分（8）濕物料的（D），不僅與濕物料的性質(zhì)和干燥介質(zhì)的狀態(tài)有關(guān)，而且與濕物料同干燥介質(zhì)的接觸方式及相對(duì)速度有關(guān)。（A）濕基含水量（B）干基含水量（C）平衡含水量（D）臨界含水量（9）干燥速率由（C）決定。（A）傳質(zhì)速率（B）傳熱速率（C）傳質(zhì)和傳熱速率（D）干燥介質(zhì)溫度（10）在干燥過(guò)程中，對(duì)于一定溫度下的一定濕物料而言，其結(jié)合水（C）。（A）是空氣相對(duì)濕度的函數(shù)（B）是空氣濕度的函數(shù)（C）是固定值（D）是空氣溫度的函數(shù)（11）當(dāng)空氣的相對(duì)濕度為98%時(shí)，空氣的干球溫度t、濕球溫度tw、露點(diǎn)溫度td三者的關(guān)系為（A）。（A）t＞tw＞td（B）t＜tw＜td（C）t＞tw＝td（D）t＝tw＝td（12）在干燥操作中，控制離開(kāi)干燥的空氣溫度比絕熱飽和溫度高20～50K的目的是（C）。（A）防止產(chǎn)品變形（B）防止產(chǎn)品焦化（C）防止產(chǎn)品返潮（D）提高干燥速率（13）對(duì)于一定水分蒸發(fā)量而言，空氣的消耗量與（D）。（A）空氣的最初濕度（B）空氣的最終濕度（C）空氣的最初和最終濕度（D）經(jīng)歷的過(guò)程（14）在干燥操作中，將新鮮空氣預(yù)熱的目的是（B）。（A）降低空氣的濕度（B）降低空氣的相對(duì)濕度（C）降低空氣的密度（D）提高水汽分壓（15）（B）空氣的濕度最大。（A）春天（B）夏天（C）秋天（D）冬天（16）當(dāng)操作條件一定時(shí)，干燥器的干燥效率ηd與干燥器的熱效率ηh的關(guān)系為。（A）（A）ηd＜ηh（B）ηd＞ηh（C）ηd＝ηh（D）需根據(jù)具體設(shè)備進(jìn)行具體分析（17）在恒定干燥條件下，降速干燥階段屬于（B）控制階段。（A）表面（B）內(nèi)部（C）表面與內(nèi)部（D）不確定（18）在H-I圖中，（D）是曲線。（A）等焓線（B）等濕度線（C）等溫線（D）等相對(duì)濕度線（19）干燥的速度的單位是（A）。（A）kg（水）/（m2·s）（B）kg（物料）/（m2·s）（C）kg（水）/（m3·s）（D）kg（物料）/（m3·s）（20）物料的平衡水分與相對(duì)濕度的關(guān)系，稱為（D）。（A）干燥曲線（B）干燥速率曲線（C）干燥極限曲線（D）干燥平衡曲線（21）轉(zhuǎn)筒干燥器的缺點(diǎn)是（C）。（A）生產(chǎn)能力?。˙）氣體阻力大（C）設(shè)備笨重（D）操作不方便（22）濕分由物料內(nèi)部蒸發(fā)向表面轉(zhuǎn)移并被熱氣帶走的干燥，稱為（D）。（A）輻射干燥（B）紅外線干燥（C）傳導(dǎo)干燥（D）微波干燥（23）在干燥操作中，采用廢氣循環(huán)的缺點(diǎn)是（D）。（A）傳熱系數(shù)下降（B）傳質(zhì)系數(shù)下降（C）熱損失增大（D）傳熱推動(dòng)力下降（24）把熔融液干燥成固體產(chǎn)品，應(yīng)選擇（D）干燥器。（A）沸騰（B）轉(zhuǎn)筒（C）氣流（D）噴霧（25）對(duì)于一臺(tái)干燥設(shè)備，干燥介質(zhì)的最佳出口溫度和濕度應(yīng)通過(guò)（C）來(lái)確定，并根據(jù)生產(chǎn)中的實(shí)際需要及時(shí)調(diào)節(jié)。（A）理論公式計(jì)算（B）經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算（C）操作實(shí)踐（D）理論公式加修正系數(shù)2．判斷（1）傳導(dǎo)干燥過(guò)程中，物料與加熱介質(zhì)不直接接觸。（T）（2）真空干燥適用于要求產(chǎn)品濕分含量很低的物料干燥。（T）（3）在恒定干燥條件下，物料的臨界含水量一定等于其結(jié)合水量。（F）（4）干燥的目的是除去原料、半成品和成品的濕分，以便于加工、運(yùn)輸、儲(chǔ)藏和使用。（T）（5）化學(xué)去濕法比其他去濕法費(fèi)用高。（T）（6）對(duì)流干燥是一個(gè)熱、質(zhì)反向傳遞過(guò)程。（T）（7）在空氣絕熱飽和器中，當(dāng)空氣絕熱增濕達(dá)到飽和時(shí)，濕空氣的溫度與循環(huán)水溫度相等。（T）（8）濕空氣的露點(diǎn)只與其濕度有關(guān)，而與總壓無(wú)關(guān)。（F）（9）濕空氣的比熱容僅與空氣的濕度有關(guān)。（T）（10）濕空氣的焓與其溫度和濕度有關(guān)，溫度越高、濕度越小，焓值越大。（F）（11）濕空氣的比體積與濕空氣的溫度及濕度有關(guān)，溫度越高，濕度越大，比體積越大。（T）（12）濕球溫度才是濕空氣的真實(shí)溫度。（F）（13）在一定總壓和溫度條件下，飽和溫度是濕空氣的最大含水量。（T）（14）自由含水量是干燥過(guò)程的推動(dòng)力。（T）（15）當(dāng)固體含水量較低而空氣相對(duì)濕度較大時(shí)，兩者接觸不能達(dá)到物料干燥的目的。（T）（16）平衡水分與自由水分的區(qū)別與空氣狀態(tài)無(wú)關(guān)。（F）（17）結(jié)合水分與非結(jié)合水分的區(qū)別是固體物料性質(zhì)，與空氣狀態(tài)無(wú)關(guān)。（T）（18）在連續(xù)干燥器中，氣流和物料的接觸可分為并流、逆流、錯(cuò)流或其他更為復(fù)雜的方式。（T）（19）黃沙、瓷土的平衡水分接近于零。（T）（20）在干燥過(guò)程中，等速干燥階段的干燥速率越大，臨界含水量越低。（F）（21）固體物料在恒速干燥終了時(shí)的含水量為臨界含水量，而從中扣除臨界自由含水量，則為結(jié)合水量。（F）（22）在干燥操作中，降低廢氣出口溫度，可以提高干燥速率。（F）（23）在干燥操作中，降低廢氣出口溫度可以提高熱效率，所以操作中應(yīng)盡量降低廢氣出口溫度。（F）（24）對(duì)于氣流干燥器的干燥管而言，在整個(gè)高度范圍內(nèi)，每一段都是同樣有效。（F）（25）對(duì)于流化床干燥器，為了避免顆粒混合，可使用多層床，也可采用臥式多室流化。（T）第三部分蒸餾一、初級(jí)1．選擇（1）若分離乙醇和水的混合液，要用下列哪個(gè)單元操作（B）。（A）吸收（B）蒸餾（C）蒸發(fā)（D）萃取（2）下列哪個(gè)不是精餾操作的依據(jù)（D）（A）沸點(diǎn)不同（B）揮發(fā)度不同（C）相同溫度下的飽和蒸氣壓不同（D）黏度不同（3）要想含有A、B、C三種組分的溶液分離成含某一組分較高的三種溶液，至少需要（A）個(gè)精餾塔。（A）1（B）2（C）3（D）4（4）理想溶液服從（A）。（A）拉烏爾定律（B）亨利定律（C）牛頓第一定律（D）道爾頓分壓定律（5）氣相中某一組分的蒸氣分壓和它在與氣相平衡的液相中的摩爾分?jǐn)?shù)之比，稱為該組分的（A）。（A）揮發(fā)度（B）相對(duì)揮發(fā)度（C）飽和蒸氣壓（D）比摩爾分?jǐn)?shù)（6）在用相對(duì)揮發(fā)度判別分離的難易程度時(shí)，下列哪種情況下不能用普通蒸餾的方法分離。（C）（A）αAB＞1（B）αAB＜1（C）αAB＝1（D）αAB＞10（7）在精餾的過(guò)程中，當(dāng)為正處于泡點(diǎn)的飽和液體時(shí)，則（C）。（A）q＞1（B）q＜1（C）q＝1（D）0＜q＜1（8）精餾塔中由塔頂向下的第n-1、n、n+1層塔板，其氣相組成關(guān)系為（C）。（A）yn+1＞yn＞yn-1（B）yn+1＝y(tǒng)n＝y(tǒng)n-1（C）yn+1＜yn＜yn-1（D）不確定（9）精餾塔中自上而下（C）。（A）分為精餾段、加料板和提餾段三部分（B）溫度依次降低（C）易揮發(fā)組分濃度依次降低（D）蒸氣量依次減少（10）最小回流比（D）（A）回流量接近于零（B）在生產(chǎn)中有一定應(yīng)用價(jià)值（C）不能用公式計(jì)算（D）是一種極限狀態(tài)，可用來(lái)計(jì)算實(shí)際回流比（11）從節(jié)能的觀點(diǎn)出發(fā)，適宜回流比R應(yīng)取（A）倍最小回流比Rmin。（A）（B）（C）（D）（12）下述分離過(guò)程不屬于傳質(zhì)分離過(guò)程的是（D）。（A）萃取（B）吸收（C）精餾（D）離心沉降（13）若要求二元混合液分離成較純的兩個(gè)組分，則應(yīng)采用（C）。（A）平衡蒸餾（B）簡(jiǎn)單蒸餾（C）精餾（D）無(wú)法確定（14）以下說(shuō)法正確的是（B）。（A）冷液進(jìn)料q＜1（B）氣液混合物進(jìn)料0＜q＜1（C）過(guò)熱蒸氣進(jìn)料q＝0（D）飽和液體進(jìn)料q＜1（15）某精餾塔的餾出液量是50kmol/h，回流比是2，則精餾段的回流量是（A）。（A）100kmol/h（B）50kmol/h（C）25kmol/h（D）125kmol/h（16）當(dāng)分離沸點(diǎn)較高，而且又是熱敏性混合液時(shí)，精餾操作壓力應(yīng)采用（B）。（A）加壓（B）減壓（C）常壓（D）不確定（17）塔頂冷凝器的作用是提供（B）產(chǎn)品并保證有適宜的液相回流。（A）塔頂氣相（B）塔頂液相（C）塔底氣相（D）塔底液相（18）連續(xù)精餾中，精餾段操作線隨（A）而變。（A）回流比（B）進(jìn)料熱狀況（C）殘液組成（D）進(jìn)料組成（19）在常壓下苯的沸點(diǎn)80.1℃，環(huán)己烷的沸點(diǎn)80.73℃，欲使兩組分得到有效分離，宜采用（（A）恒沸精餾（B）普通精餾（C）萃取精餾（D）水蒸氣精餾（20）（A）是保證精餾過(guò)程連續(xù)穩(wěn)定操作的必要條件。（A）液相回流（B）進(jìn)料（C）側(cè)線采出（D）產(chǎn)品提純（21）回流比的（A）值為全回流。（A）上限（B）下限（C）算術(shù)平均（D）幾何平均（22）下列選項(xiàng)不屬于精餾設(shè)備主要部分的是（D）。（A）精餾塔（B）塔頂冷凝器（C）再沸器（D）餾出液儲(chǔ)槽（23）在多數(shù)板式塔內(nèi)氣液兩相的流動(dòng)，從總體上是（A）流。（A）逆（B）并（C）錯(cuò)（D）折（24）精餾塔溫度控制最關(guān)鍵的部位是（A）。（A）靈敏板溫度（B）塔釜溫度（C）塔頂溫度（D）進(jìn)料溫度（25）在精餾操作中，從塔釜到塔頂壓力變化是（A）。（A）由高到低（B）由低到高（C）不變（D）無(wú)法確定（26）有關(guān)精餾操作的敘述錯(cuò)誤的是（D）。（A）精餾的實(shí)質(zhì)是多級(jí)蒸餾（B）精餾裝置的主要設(shè)備有：精餾塔、再沸器、冷凝器（C）精餾塔以進(jìn)料板為界，上部為精餾段，下部為提餾段（D）精餾是利用各組分密度不同，分離互溶液體混合物的單元操作（27）在多數(shù)板式塔內(nèi)氣液兩相的流動(dòng)，在每層塔板上兩相為（C）流動(dòng)。（A）逆（B）并（C）錯(cuò)（D）折（28）使混合液在蒸餾釜中逐漸受熱汽化，并將不斷生成的蒸氣引入冷凝器內(nèi)冷凝，以達(dá)到混合液中各組分得以部分分離的方法，稱為（C）。（A）精餾（B）特殊蒸餾（C）簡(jiǎn)單蒸餾（D）平衡蒸餾2．判斷（1）蒸餾是把水中的固體雜質(zhì)通過(guò)加熱而除去的一種操作。（F）（2）蒸餾的原料幾乎都是由若干組分組成的液體混合物。（T）（3）蒸餾的產(chǎn)品一定是只有一種組分的純凈物，不可能是混合物。（F）（4）在y-x圖中，平衡線離對(duì)角線越遠(yuǎn)，說(shuō)明該溶液越難分離。（F）（5）在精餾塔中，蒸氣從塔底向塔頂上升，蒸氣中的易揮發(fā)組分的濃度逐漸增大，而難揮發(fā)組分的濃度不變。（F）（6）精餾塔板的作用主是要為了支撐液體。（F）（7）飽和蒸氣壓較大的液體，沸點(diǎn)較高，容易汽化。（F）（8）在混合液中，沸點(diǎn)較高的組分稱為易揮發(fā)組分。（F）（9）全部汽化和全部冷凝，都不能實(shí)現(xiàn)溶液分離。（T）（10）蒸餾和蒸發(fā)都是以加熱汽化為前提的。（T）（11）蒸發(fā)分離的是溶劑和溶質(zhì)都具有揮發(fā)性的溶液。（F）（12）蒸餾和蒸發(fā)一樣，在操作過(guò)程中溶質(zhì)和溶劑同時(shí)汽化。（F）（13）將氣體液化以后也可以用蒸餾的方法將其分離。（T）（14）精餾是蒸餾的一種。（T）（15）特殊精餾包括蒸汽蒸餾、恒沸精餾、萃取精餾等。（T）（16）凡是塔頂餾出液中只有兩個(gè)組分的蒸餾都稱為二元蒸餾。（F）（17）按操作壓強(qiáng)的不同，蒸餾可分為加壓蒸餾和減壓蒸餾兩大類。（F）（18）在精餾過(guò)程中，原料必須從正中間的一塊板進(jìn)入。（F）（19）精餾塔只有塔頂和塔底兩個(gè)產(chǎn)品出口。（F）（20）對(duì)于間歇精餾過(guò)程，精餾塔只有精餾段沒(méi)有提餾段。（T）（21）在精餾塔中，從上到下，液體的輕組分逐漸增大。（F）（22）將溶液加熱沸騰，產(chǎn)生第一個(gè)氣泡時(shí)的溫度，稱為泡點(diǎn)。（T）（23）連續(xù)精餾塔停車(chē)時(shí)，先停再沸器，后停進(jìn)料。（F）（24）當(dāng)相對(duì)揮發(fā)度α＞1時(shí)，說(shuō)明該溶液能夠分離，當(dāng)相對(duì)揮發(fā)度α＜1時(shí)，則該溶液不能分離。（F）（25）在精餾塔的不同部分，溶液的相對(duì)揮發(fā)度都相等。（F）（26）將一部分塔頂餾出液返回塔內(nèi)的過(guò)程，稱為回流，有的精餾塔有回流，有的則可以沒(méi)有回流。（F）（27）蒸餾操作是一個(gè)傳熱和傳質(zhì)同時(shí)進(jìn)行的過(guò)程。（T）（28）連續(xù)精餾預(yù)進(jìn)料時(shí)，先打開(kāi)放空閥，充氮置換系統(tǒng)中的空氣，以防在進(jìn)料時(shí)出現(xiàn)事故。（T）（29）精餾塔的精餾段和提餾段是以進(jìn)料板為界線劃分的，進(jìn)料板既不屬于精餾段也不屬于提餾段。（F）（30）離開(kāi)精餾塔的同一塊板的汽液相符合平衡關(guān)系。（F）二、中級(jí)1．選擇題（1）不影響理論板數(shù)的是進(jìn)料（D）。（A）位置（B）熱狀態(tài)（C）組成（D）量（2）其他條件不變的情況下，增大回流比能（C）。（A）減少操作費(fèi)用（B）增大設(shè)備費(fèi)用（C）提高產(chǎn)品純度（D）增大塔的生產(chǎn)能力（3）在溫度-組成（t-x-y）圖的氣液共存區(qū)內(nèi)，當(dāng)溫度增加時(shí)，液相中易揮發(fā)組分的含量（C）。（A）增大（B）先增大后減?。–）減小（D）不變（4）二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，物料的進(jìn)料熱狀況變化將引起（B）的變化。（A）相平衡線（B）進(jìn)料線和提餾段操作線（C）精餾段操作線（D）相平衡線和操作線（5）某二元混合物，液相組成xA為，相應(yīng)泡點(diǎn)溫度t1，氣相組成yA為，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度t2，則（A）。（A）t1＜t2（B）t1＝t2（C）t1＞t2（D）不能判斷（6）兩組分物系的相對(duì)揮發(fā)度越小，表示分離該物系越（B）。（A）容易（B）困難（C）完全（D）不完全（7）在再沸器中，溶液（C）而產(chǎn)生上升蒸氣，是精餾得以連續(xù)穩(wěn)定操作的一個(gè)必不可少的條件。（A）部分冷凝（B）全部冷凝（C）部分汽化（D）全部汽化（8）精餾過(guò)程設(shè)計(jì)時(shí)，增大操作壓強(qiáng)，塔頂溫度（A）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）不確定（9）某精餾塔的理論板數(shù)為17塊（包括塔釜），全塔效率為，則實(shí)際塔板數(shù)為（B）塊。（A）31（B）32（C）33（D）34（10）精餾塔頂產(chǎn)品純度下降，可能是（B）（A）提餾段板數(shù)不足（B）精餾段板數(shù)不足（C）塔頂冷凝量過(guò)多（D）塔頂溫度過(guò)低（11）精餾塔的回流比與理論板數(shù)的關(guān)系是（B）。（A）回流比增大時(shí)，理論板數(shù)也增多（B）回流比增大時(shí)，理論板數(shù)減少（C）全回流時(shí)，理論板數(shù)最多，但此時(shí)無(wú)產(chǎn)品（D）回流比為最小回流比時(shí)，理論板數(shù)最少（12）精餾塔的下面操作中，先后順序正確的是（B）。（A）先通加熱蒸汽再通冷凝水（B）先全回流再調(diào)節(jié)回流比（C）先停再沸器再停進(jìn)料（D）先停冷卻水再停產(chǎn)品采出（13）精餾搭的操作壓力增大，則（B）（A）氣相量增大（B）氣相和液相中易揮發(fā)組分的濃度都增大（B）塔的分離效率增大（D）塔的處理能力減?。?4）塔板上造成氣泡夾帶的原因是（C）。（A）氣速過(guò)大（B）氣速過(guò)?。–）液相流量過(guò)大（D）液相流量過(guò)?。?5）有關(guān)靈敏板的敘述正確的是（A）。（A）操作條件變化時(shí)，塔內(nèi)溫度變化最大的板（B）板上溫度變化，物料組成不一定都變（C）板上溫度升高，反映塔頂產(chǎn)品組成下降（D）板上溫度升高，反映塔底產(chǎn)品組成增大（16）下列敘述錯(cuò)誤的是（D）。（A）板式塔內(nèi)以塔板作為氣液兩相接觸傳質(zhì)的基本構(gòu)件（B）安裝出口堰是為了保證氣液兩相在塔板上有充分的接觸時(shí)間（C）降液管是塔板間液流通道，也是溢流液中所夾帶的氣體的分離場(chǎng)所（D）降液管與下層塔板的間距應(yīng)大于出口堰的高度（17）在一定操作壓力下，塔釜、塔頂溫度可以反映出（B）。（A）生產(chǎn)能力（B）產(chǎn)品質(zhì)量（C）操作條件（D）不確定（18）（C）是指離開(kāi)這種板的氣液兩相互成平衡，且塔板上液相組成也可視為均勻。（A）浮閥塔板（B）噴射塔板（C）理論板（C）靈敏板（19）某二元混合物，α＝3，全回流條件下，xn=，yn+1=（B）。（A）（B）（C）（D）（20）某精餾塔精餾段的理論板數(shù)為N1，提餾段的理論板數(shù)為N2，現(xiàn)因設(shè)備改造，使精餾段板數(shù)增加，提餾段理論板數(shù)不變，且F、xF、q、R、V等均不變，此時(shí)（B）。（A）xD增加，xW不變（B）xD增加，xW減?。–）xD增加，xW增加（D）xD增加，xW的變化視具體情況而定（21）某常壓精餾塔，塔頂設(shè)全凝器，現(xiàn)測(cè)得塔頂溫度升高，則塔頂產(chǎn)品中易揮發(fā)組分濃度（B）。（A）升高（B）降低（C）不變（D）以上答案都不對(duì)（22）下列塔設(shè)備中，操作彈性最小的是（A）。（A）篩板塔（B）浮閥塔（C）泡罩塔（D）舌板塔（23）精餾塔回流量的增加，使（B）。（A）塔的壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會(huì)提高（B）塔的壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會(huì)提高（C）塔的壓差明顯增大，塔頂產(chǎn)品純度會(huì)降低（D）塔的壓差明顯減小，塔頂產(chǎn)品純度會(huì)降低（24）在精餾塔操作中，若出現(xiàn)塔釜溫度或壓差不穩(wěn)定時(shí)，產(chǎn)生的原因可能是（D）。（A）蒸氣壓力不穩(wěn)定（B）疏水器不暢通（C）加熱器有漏液（D）以上三種原因（25）在精餾塔操作中，若出現(xiàn)淹塔現(xiàn)象時(shí)，可采取的處理方法有（D）。（A）調(diào)整進(jìn)料量，降低塔釜溫度，停止采出（B）降低回流量，增大采出量（C）停車(chē)處理（D）以上三種方法（26）在蒸餾單元操作中，對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量最重要的影響因素是（B）。（A）壓力（B）溫度（C）塔釜液位（D）進(jìn)料量（27）精餾操作在xF、q、R一定下，將加料口向上移動(dòng)一層板，此時(shí)塔頂產(chǎn)品濃度將（B）。（A）變大（B）變?。–）不變（D）無(wú)法確定（28）在化工生產(chǎn)中應(yīng)用最廣泛的蒸餾操作是（C）。（A）簡(jiǎn)單蒸餾（B）平衡蒸餾（C）精餾（D）特殊精餾（29）某二元混合物，當(dāng)液相組成xA＝時(shí)，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1，與之平衡的氣相組成yA=，與yA=的氣相相對(duì)應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2，則t1與t2的關(guān)系為（A）。（A）t1＝t2（B）t1＜t2（C）t1＞t2（D）不確定（30）精餾操作中，增大回流比，其他操作條件不變，則精餾液氣比L/V（A）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）不確定2．判斷（1）實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定的精餾操作必須保持全塔系統(tǒng)的物料平衡和熱量平衡。（T）（2）在對(duì)熱敏性混合液進(jìn)行精餾時(shí)必須采用加壓分離。（F）（3）篩板塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低，但分離效率較泡罩塔板低，因此已逐步淘汰。（F）（4）最小回流比狀態(tài)下的理論板數(shù)為最小理論板數(shù)。（F）（5）與塔底相比，精餾塔的塔頂易揮發(fā)組分濃度最大，且氣液流量最小。（F）（6）精餾塔的操作彈性越大，說(shuō)明保證該塔正常操作的范圍越大，越穩(wěn)定。（T）（7）在二元溶液的x-y圖中，平衡線與對(duì)角線的距離越遠(yuǎn)，說(shuō)明該溶液越易分離。（T）（8）分離任務(wù)要求一定，回流比不變，在五種進(jìn)料熱狀況中，過(guò)冷液體進(jìn)料q值最大，提餾段操作線與平衡線之間的距離最小，分離所需的總理論板數(shù)最多。（F）（9）混合液的沸點(diǎn)只與外界壓力有關(guān)。（F）（10）加大精餾塔的加熱蒸氣量，塔內(nèi)溫度一定升高。（F）（11）加大精餾塔的回流液量，塔內(nèi)壓力一定降低。（F）（12）理論的進(jìn)料板位置是其氣體和液體組成與進(jìn)料的氣體和液體組成最接近。（T）（13）精餾塔內(nèi)的溫度隨易揮發(fā)組分的濃度增大而降低。（T）（14）精餾塔的不正常操作現(xiàn)象有液泛、漏液和氣體的不均勻分布。（F）（15）篩孔塔板易于制造、易于大型化、壓降小、生產(chǎn)能力高、操作彈性大，是一種優(yōu)良的塔板。（F）（16）在一定壓強(qiáng)下，液體混合物沒(méi)有恒定的沸點(diǎn)。（T）（17）連續(xù)精餾塔中，中間進(jìn)料的目的是獲得較純的易揮發(fā)組分和較粗的難揮發(fā)組分。（F）（18）隨著R的減小，精餾段操作線越接近平衡線，達(dá)到一定的分離要求所需理論板數(shù)越小。（F）（19）理論板圖解時(shí)與參數(shù)F、xF、q、R、α、xD、xW無(wú)關(guān)。（F）（20）理想溶液中組分的相對(duì)揮發(fā)度等于同溫度下兩純組分的飽和蒸氣壓之比。（T）（21）精餾段操作線的斜率隨回流比的增大而增大，所以當(dāng)全回流時(shí)精餾段操作線斜率為無(wú)窮大。（F）（22）用圖解法求理論板塔板數(shù)時(shí)，適宜的進(jìn)料位置應(yīng)該在跨過(guò)兩操作線交點(diǎn)的梯級(jí)上。（T）（23）當(dāng)進(jìn)料量、進(jìn)料組成及分離要求都一定時(shí)，兩組分連續(xù)精餾塔所需理論塔板數(shù)的多少與操作回流比有關(guān)。（T）（24）對(duì)于精餾塔的任何一層理論板來(lái)說(shuō)，其上升蒸氣的溫度必然等于其下降液體的溫度。（T）（25）當(dāng)F、xF一定時(shí)，只要規(guī)定了分離程度xD和xW，則D和W也就被確定了。（T）（26）飽和蒸氣壓較小的流體，沸點(diǎn)較高、難以汽化。（T）（27）當(dāng)氣液兩相組成處于平衡狀態(tài)時(shí)，液體中汽化出來(lái)的速率大于蒸氣返回的速率。（F）（28）當(dāng)將溶液加熱沸騰，產(chǎn)生第一個(gè)氣泡時(shí)的溫度，稱為露點(diǎn)。（F）（29）精餾塔相鄰塔板之間的氣液相組成符合平衡關(guān)系。（F）（30）將混合溶液部分汽化后，氣相和液相中的各組分的組成都發(fā)生了改變。（T）三、高級(jí)1．選擇（1）下列說(shuō)法錯(cuò)誤的是（B）。（A）回流比增大時(shí)，操作線偏離平衡線越遠(yuǎn)越接近對(duì)角線（B）全回流時(shí)所需理論板數(shù)最少，生產(chǎn)中最好選用全回流操作（C）全回流有一定的實(shí)用價(jià)值（D）實(shí)際回流比應(yīng)在全回流和最小回流比之間（2）由氣體和液體流量過(guò)大兩種原因共同造成的是（D）。（A）漏液（B）液沫夾帶（C）氣泡夾帶（D）液泛（3）只要求從混合液中得到高純度的難揮發(fā)組分，采用只有提餾段的半截塔，進(jìn)料板應(yīng)位于塔的（A）部。（A）頂（B）中（C）中下（D）底（4）在四種典型塔板中，操作彈性最小的是（D）型塔板。（A）泡罩（B）篩板（C）浮閥（D）舌（5）增大回流比，塔頂輕組分含量將（C）。（A）不變（B）變小（C）變大（D）忽大忽?。?）塔頂全凝器改為分凝器后，其他操作條件不變，完成同樣的分離任務(wù)，則所需塔板數(shù)（A）。（A）增多（B）減少（C）不變（D）不確定（7）在相同條件下（R、xD、xF、xW不變），q值越大，所需理論板數(shù)（A）。（A）越少（B）越多（C）不變（D）不確定（8）降低精餾塔的操作壓力，可以（B）。（A）降低操作溫度，改善傳熱效果（B）降低操作溫度，改善分離效果（C）提高生產(chǎn)能力，降低分離效果（D）降低生產(chǎn)能力，降低傳熱效果（9）若進(jìn)料量、進(jìn)料組成、進(jìn)料熱狀況都不變，要提高xD，可采用（C）。（A）減小回流比（B）增加提餾段理論板數(shù)（C）增加精餾段理論板數(shù)（D）塔釜保溫良好（10）蒸餾生產(chǎn)要求壓力控制在允許范圍內(nèi)，大幅波動(dòng)會(huì)破壞（C）。（A）生產(chǎn)效率（B）產(chǎn)品質(zhì)量（C）汽-液平衡（D）不確定（11）精餾操作在xF、q、R一定下，將加料口向上移動(dòng)一層塔板，此時(shí)塔釜產(chǎn)品濃度xW將（B）。（A）變大（B）變小（C）不變（D）無(wú)法確定（12）下列哪種情況不是誘發(fā)降液管液泛的原因。（D）（A）氣液負(fù)荷過(guò)大（B）過(guò)量霧沫夾帶（C）塔板間距過(guò)小（D）過(guò)量漏液（13）在精餾過(guò)程中，當(dāng)xD、xW、xF、q和回流液量一定時(shí)，只增大進(jìn)料量（不引起液泛），則回流比R（B）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）以上答案都不對(duì)（14）精餾操作時(shí)，若其他操作條件不變，只將塔頂?shù)呐蔹c(diǎn)回流改為過(guò)冷液體回流，則塔頂產(chǎn)品組成xD變化為（C）。（A）變?。˙）不變（C）變大（D）不確定（15）某篩板精餾塔在操作一段時(shí)間后，分離效率降低，且全塔壓降增加，其原因及應(yīng)采取的措施是（B）。（A）塔板受腐蝕、孔徑增大、產(chǎn)生漏液，應(yīng)增加塔釜熱負(fù)荷（B）篩孔被堵塞、孔徑減小、孔速增加、霧沫夾帶嚴(yán)重，應(yīng)降低負(fù)荷操作（C）塔板脫落、理論板數(shù)減小，應(yīng)停工檢修（D）降液管折斷、氣體短路，需要更換降液管（16）精餾塔釜溫度較實(shí)際高，會(huì)造成（B）。（A）輕組分損失增加（B）塔頂餾出物作為產(chǎn)品不合格（C）塔釜作為產(chǎn)品不合格（D）可能造成塔板嚴(yán)重漏液（17）精餾操作中，原料液的黏度越大，塔的效率（A）。（A）越低（B）越高（C）不變（D）微小變化但不確定（18）下列判斷錯(cuò)誤的是（A）。（A）上升氣速過(guò)大將引起漏液（B）上升氣速過(guò)大易造成過(guò)量霧沫夾帶（C）上升氣速過(guò)大將引起液泛（D）上升氣速過(guò)大易造成大量氣泡夾帶（19）某減壓操作的精餾塔，如果真空度增大，而其他操作條件不變，則釜?dú)堃航M成xW（B）。（A）增大（B）減小（C）不變（D）不確定（20）某減壓操作的精餾塔，如果真空度增大，而其他操作條件不變，則餾出液組成xD（A）。（A）增大（B）減?。―）不變（D）不確定（21）精餾過(guò)程中，增大操作壓力，則相對(duì)揮發(fā)度（B）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）不確定（22）精餾過(guò)程中，增大操作壓力，則塔頂溫度（A）。（A）增大（B）減?。–）不變（D）不確定（23）在篩板精餾塔的設(shè)計(jì)中，如果增加塔板的開(kāi)孔率，負(fù)荷性能圖中的漏液線（A）。（A）向上移動(dòng)（B）向下移動(dòng)（C）向左移動(dòng)（D）向右移動(dòng)（24）精餾塔的設(shè)計(jì)中，若進(jìn)料熱狀況由原來(lái)的飽和蒸氣進(jìn)料改為飽和液體進(jìn)料，其他條件維持不變，則所需的理論塔板數(shù)NT（A）。（A）減?。˙）不變（C）增加（D）不確定（25）在精餾操作中，若進(jìn)料位置過(guò)高，會(huì)造成（C）。（A）釜?dú)堃褐幸讚]發(fā)組分含量增高（B）實(shí)際板數(shù)減少（C）餾出液中難揮分組分含量增高（D）各組分含量沒(méi)有變化（26）精餾中引入回流，下降的液相與上升的氣相發(fā)生傳質(zhì)使上升的氣相易揮發(fā)組分濃度提高最恰當(dāng)?shù)恼f(shuō)法是（C）。（A）液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相（B）氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相（C）液相中易揮發(fā)組分和難揮發(fā)組分同時(shí)進(jìn)入氣相，但其中易揮發(fā)組分較多（D）液相中易揮發(fā)組分進(jìn)入氣相和氣相中難揮發(fā)組分進(jìn)入液相的現(xiàn)象同時(shí)發(fā)生（27）精餾塔設(shè)計(jì)時(shí)，若F、xF、xD、xW、V均為定值，將進(jìn)料熱狀態(tài)從q=1變?yōu)閝＞1，設(shè)計(jì)所需理論數(shù)：（B）。（A）多（B）少（C）不變（D）判斷依據(jù)不足（28）具有正偏差的非理想溶液中，相異分子間的吸引力較相同分子間的吸引力（B）。（A）大（B）?。–）一樣（D）不確定（29）非理想溶液不一定都有恒沸點(diǎn)，只有對(duì)拉烏爾定律（B）的非理想溶液才具有恒沸點(diǎn)。（A）偏差小（B）偏差大（C）偏差中等（D）以上答案都不對(duì)（30）當(dāng)回流從全回流逐漸減小時(shí)，精餾段操作線向平衡線靠近，為達(dá)到給定的分離要求，所需的理論板數(shù)（A）。（A）逐漸增多（B）逐漸減?。–）不變（D）判據(jù)不足，無(wú)法確定（31）精餾操作中，若F、xF、q、R在不為的條件下，將塔頂產(chǎn)品量D增加，其結(jié)果是（C）。（A）xD下降，xW上升（B）xD下降，xW不變（C）xD下降，xW也下降（D）無(wú)法判斷（32）分別用平衡蒸餾和簡(jiǎn)單蒸餾分離原料數(shù)量和組成相同的物系，用平衡蒸餾所得餾出物氣相總組成為xD1，用簡(jiǎn)單蒸餾所得餾出物氣相總組成為xD2，若兩種方法所得的氣相量相同，則（A）。（A）xD1＜xD2（B）xD1＝xD2（C）xD1＞xD2（D）無(wú)法判斷（33）某真空操作精餾塔，在真空度降低后，若保持F、D、xF、q、R及加料位置不變，則塔頂產(chǎn)品組成變化為（A）。（A）變大（B）變?。–）不變（D）不確定（34）當(dāng)二元理想溶液精餾時(shí)，在F、xF、xD、xW不變的條件下，最小回流比隨原料液中液相分率的減小而（A）。（A）增加（B）降低（C）不變（D）不確定（35）當(dāng)二元理想溶液精餾時(shí)，在F、xF、xD、xW不變的條件下，塔釜熱隨原料液中液相分率的減小而（B）。（A）增加（B）降低（C）不變（D）不確定2．判斷（1）霧沫夾帶過(guò)量是造成精餾塔液泛的原因之一。（T）（2）精餾塔操作過(guò)程中主要通過(guò)控制溫度、壓力、進(jìn)料量和回流比來(lái)實(shí)現(xiàn)對(duì)氣液負(fù)荷的控制。（T）（3）在精餾塔操作中，嚴(yán)重的霧沫夾帶將導(dǎo)致塔壓增大。（F）（4）用某精餾塔分離二元混合液，規(guī)定產(chǎn)品的組成xD、xW，當(dāng)進(jìn)料組成為xF1時(shí)，相應(yīng)的回流比為R1，當(dāng)進(jìn)料組成為xF2進(jìn)，相應(yīng)的回流比為R2，如果xF1＜xF2，進(jìn)料熱狀況不變，則R1＜R2。（F）（5）對(duì)于乙醇-水系統(tǒng)，用普通精餾方法進(jìn)行分離，只要塔板數(shù)足夠，可以得到純度為（摩爾分?jǐn)?shù)）以上的酒精。（F）（6）精餾操作時(shí)，塔釜溫度偏低，其他操作條件不變，則餾出液的組成變低。（T）（7）精餾操作中，操作回流比必須大于最小回流比。（F）（8）精餾操作時(shí)，如果F、D、xF、q、R及加料板位置都不變，則餾出液的組成變低。（T）（9）填料精餾塔的等板高度越大，表明其傳質(zhì)效果越好。（F）（10）已知某精餾塔操作時(shí)的進(jìn)料線方程為：y=，則該塔為飽和液體進(jìn)料。（F）（11）精餾設(shè)計(jì)時(shí)，若回流比R增加，并不意味著產(chǎn)品D減小，精餾操作時(shí)也可能有類似的情況。（T）（12）在精餾操作中，若進(jìn)料的熱狀況不同，則提餾段操作線的位置不會(huì)發(fā)生變化。（F）（13）當(dāng)進(jìn)料量、進(jìn)料組成及分離要求都一定時(shí)，兩組分連續(xù)精餾塔所需理論塔板數(shù)的多少與原料液的溫度有關(guān)。（T）（14）當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)，過(guò)熱蒸氣進(jìn)料的q值最小，此時(shí)分離所需的更是理論板數(shù)最多。（T）（15）只有部分汽化是將溶液分離，實(shí)現(xiàn)