《地下結(jié)構(gòu)工程施工技術(shù)》第十章地下工程施工環(huán)境影響與保護PPT

地下結(jié)構(gòu)構(gòu)工程程第10章10地下工程施工工環(huán)境

影響響與保護10.1基坑開挖工程程的環(huán)境土工工問題10.1.1軟土深、大基基坑工程及其其環(huán)境土工問問題1）地表沉降與與土層位移多采用地下連續(xù)墻或或水泥土攪拌拌加灌注式排排樁為坑壁圍圍護結(jié)構(gòu)，引起的地表表沉降與土層層位移，由以以下6個部分組成：：（1）墻體彈性變變位；（2）基坑卸載回回彈、塑性隆隆起、降水不不當(dāng)引起的管管涌、翻砂；；（3）墻外土層固固結(jié)沉降；（4）井點或深井井降水帶走土土砂；（5）墻段接頭處處土砂漏失；；（6）槽壁開挖，，地層向槽內(nèi)內(nèi)變形。（1）~（3）主要造成了了墻后土層位位移和地表沉沉降；（4）~（6）則應(yīng)從施工工技術(shù)、經(jīng)驗驗與管理上加加以控制，使使之減低到最最小的允許限限度。2）基坑變形控控制的環(huán)保等等級標(biāo)準基坑變形控制制環(huán)保等級標(biāo)標(biāo)準表表10-1保護等級地面最大沉降量及圍護結(jié)構(gòu)水平位移控制要求環(huán)境保護要求特級1.地面最大沉降量0.1%H2.圍護墻最大水平位移0.14%H3.Ks≥2.2基坑周圍10m范圍內(nèi)設(shè)有地鐵、共同溝、煤氣管、大型壓力總水管等重要建筑及設(shè)施、必須確保安全一級1.地面最大沉降量0.2%H2.圍護墻最大水平位移0.3%H3.Ks≥2.0離基坑周圍H范圍內(nèi)設(shè)有重要的干線水管、對沉降敏感的大型構(gòu)筑物、建筑物二級1.地面最大沉降量0.5%H2.圍護墻最大水平位移0.7%H3.Ks≥1.5離基坑周圍H范圍內(nèi)設(shè)有較重要支線管道和建筑物、地下設(shè)施三級1.地面最大沉降量1%H2.圍護墻最大水平位移0.7%H3.Ks≥1.2離基填坑周圍30m范圍內(nèi)設(shè)有需保護的建筑設(shè)施和構(gòu)筑物，地下管線3）基坑施工的的時空效應(yīng)問問題（1）基坑施工穩(wěn)穩(wěn)定和變形基坑施工穩(wěn)定定和變形，與與以下各方面面密切相關(guān)：：①基底土方每步開挖的空空間尺寸（平面大小和和每步挖深））。②開挖順序。③無支撐情況況下，每步開開挖土體的暴露時間tr。④圍護結(jié)構(gòu)水平位移。βKH是因土體流變變而折減的被被動土壓力系系數(shù)；⑤基底抗隆起的穩(wěn)定定性。Ks（2）基坑施工的的時空效應(yīng)①開挖一支撐原原則：分段、分層、、分步（分塊塊）、對稱、、平衡、限時時；②對分段、分分部搗筑的現(xiàn)現(xiàn)澆鋼筋混凝凝土框架支撐撐，注意局部平衡；③理論導(dǎo)向，，量測定量，，經(jīng)驗判斷；；④擯棄以大量量人工加固基基坑來控制其其變形的傳統(tǒng)統(tǒng)作法。（3）圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)、外主動與與被動土壓力力的取值①βKH值的確定βKH是可按基坑開開挖實測得的的變形值，經(jīng)經(jīng)反演分析；；基坑保護等級土性側(cè)壓力系數(shù)K基坑保護等級土性側(cè)壓力系數(shù)K特級軟粘土硬粘土0.75~0.550.55.~0.40二級軟粘土硬粘土0.60~0.450.40~0.30一級軟粘土硬粘土0.70~0.500.45~0.35三級軟粘土硬粘土0.60~0.400.40~0.20主動側(cè)壓力系系數(shù)取值表②施工參數(shù)的選選擇4）地鐵車站深深大基坑的施施工技術(shù)要求求（1）先撐后挖，，留土堤；(2)對支撐施加設(shè)設(shè)計軸力(30%~70%)的預(yù)應(yīng)力；(3)每步開挖及支支撐的時限tr≤24h；(4)坑內(nèi)井點降水水以固結(jié)土體體、改善土性性，減少土的的流變發(fā)展。?；臃侄巍⒎址謱印⒎植介_開挖一支撐施施工示意5）變形監(jiān)控變形監(jiān)控工作作的內(nèi)容主要要包括：(1)施工工況實施施情況跟蹤觀觀察；（2）日夜不中斷斷的現(xiàn)場監(jiān)測測與險情及時時預(yù)測和預(yù)報報；（3）定量反饋分分析，信息化化設(shè)計施工；；(4)及時修改、調(diào)調(diào)整施工工藝藝參數(shù)；(5)及時提出、檢檢驗、改進設(shè)設(shè)計施工技術(shù)術(shù)措施。軟土基坑工程程控制變形的的

設(shè)計程序序框圖10.1.2深基坑周圍地地表

沉降分分析1)支護結(jié)構(gòu)變位位引起地表沉沉隆估算方法法①地表沉降曲曲線為正態(tài)分分布：②地表沉降范范圍為：③墻體水平位位移ymax為墻后地表沉沉降δmax的1.4倍④沉降曲線包包絡(luò)面積Fs與支護結(jié)構(gòu)變變位曲線包括括面積Fw之比為：基坑開挖引起起支護結(jié)構(gòu)側(cè)側(cè)移和地表沉沉降地表沉降曲線線包括面積Fs支護結(jié)構(gòu)變位位曲線包絡(luò)面面積Fw計算最小二乘原理理可理可得下下列方程組：：若知道支護結(jié)結(jié)構(gòu)頂點坐標(biāo)標(biāo)（0，c）和極值點（（zm,ym），可由式（（10-7）算得：2）減少沉降的的措施使δ≤[δ]。具體措施為為：（1）采取剛度較較大的地下連連續(xù)結(jié)構(gòu)；（2）分層分段開開挖，并設(shè)置置支撐；（3）基底土加固固；（4）坑外注漿加加固；（5）增加維護結(jié)結(jié)構(gòu)入土深度度和墻外圍幕幕；（6）盡量縮短基基坑施工時間間；（7）降水時，應(yīng)應(yīng)合理選用井井點類型，優(yōu)優(yōu)選濾網(wǎng)，適適當(dāng)放緩降水水漏斗線坡度度，設(shè)置隔水水帷幕；（8）在保護區(qū)內(nèi)內(nèi)設(shè)回灌系統(tǒng)統(tǒng)；（9）盡量減少降降水次數(shù)。10.1.3深基坑開挖引引起臨近地下下管線的位移移分析地下管線位移移計算可按豎豎向和水平兩兩個方向的位移分分別計算。①地表沉陷范圍圍設(shè)沉陷區(qū)長度度取基坑邊長長的2倍，寬度ω取為：②縱向沉陷曲面面:縱向沉陷曲面面取為拋物面面，頂點位于于00’線（中軸線））上，AA’、BB’上總的沉陷值值為零。（2）地下管線豎豎向位移計算算圖10-6地下管線位移移曲線(a)鉸支座情況;(b)固定支座情況況沉陷曲線地面超載傳至至地下管線頂頂部的豎向荷荷載為q1：I區(qū)（沉陷區(qū)））的豎向位移移方程y(x)：II區(qū)（非沉陷區(qū)區(qū)）y’(x)：雷洛夫函數(shù)豎向向位位移移方方程程中常常系系數(shù)數(shù)的確確定定應(yīng)根根據(jù)據(jù)邊邊界界條條件件，，確確定定地地下下管管線線豎豎向向位位移移方方程程中中的的常常系系數(shù)數(shù)，，邊邊界界條條件件不不同同，，求求得得的的常常系系數(shù)數(shù)亦亦不不同同，，從從而而得得到到不不同同的的位位移移方方程程。。（3）地地下下管管線線水水平平位位移移微微分分方方程程的的求求解解地下下管管線線水水平平位位移移方方程程（4）地地下下管管線線合合理理計計算算模模型型分分析析進行行地地下下管管線線豎豎向向位位移移分分析析時時，，按固固定定支支座座的的彈彈性性地基基梁梁分分析析是是能能滿滿足足實實際際要要求求的的，，是是較較合合理理計計算算模模型。。本講講要要點點地表表沉沉降降曲曲線線的的分分析析方方法法；；地下下管管線線的的位位移移分分析析方方法法；；10.2地下下水水對對環(huán)環(huán)境境的的影影響響10.2.11）地地下下水水位位上上升升的的情情況況（1）淺淺基基礎(chǔ)礎(chǔ)地地基基承承載載力力降降低低;（2）砂砂土土地地震震液液化化加加劇??；；（3）建建筑筑物物震震陷陷加加劇劇（4）土土壤壤沼沼澤澤化化、、鹽鹽漬漬化化；；（5）巖巖土土體體產(chǎn)產(chǎn)生生變變形形、、滑滑移移、、崩崩塌塌失失穩(wěn)穩(wěn)等等不不良良地地質(zhì)質(zhì)現(xiàn)現(xiàn)象象；；（6）地地下下水水位位的的凍凍脹脹作作用用的的影影響響；；（7）對對建建筑筑物物的的影影響響；；（8）對對濕濕陷陷性性黃黃土土、、崩崩解解性性巖巖土土、、鹽鹽漬漬巖巖土土的的影影響響；；（9）膨膨脹脹性性巖巖土土產(chǎn)產(chǎn)生生脹脹縮縮變變形形10.2.2地下下水水位位下下降降的的情情況況地下下水水位位下下降降往往往會會引引起起地地表表塌塌陷陷、、地地面面沉沉降降、、海海水水入入浸浸，，地地裂裂縫縫的的產(chǎn)產(chǎn)生生和和復(fù)復(fù)活活以以及及地地下下水水源源枯枯竭竭，，水水質(zhì)質(zhì)惡惡化化等等一一系系列列不不良良地地質(zhì)質(zhì)問問題題，，并并將將對對建建筑筑物物產(chǎn)產(chǎn)生生不不良良的的影影響響。。1）地地表表塌塌陷陷2）地地面面沉沉降降3）海海（（咸咸））水水入入侵侵4）地地裂裂縫縫的的復(fù)復(fù)活活與與產(chǎn)產(chǎn)生生5）地地下下水水源源枯枯竭竭，，水水質(zhì)質(zhì)惡惡化化6）對對建建筑筑物物的的影影響響10.2.3地下下水水位位與與地地面面沉沉降降在天天然然條條件件和和人人為為因因素素的的影影響響之之下下，，區(qū)區(qū)域域性性地地面面標(biāo)標(biāo)高高的的降降低低，，稱稱為為地面面沉沉降降。主要要影影響響因因素素，，可可以以分分為為天然然影影響響因因素素及及人人為為影影響響因因素素，其其中中，，地地下下水水位位波波動動對對地地面面沉沉降降具具有有重重要要的的影影響響。。天然然影影響響因素素主主要要有有兩兩類類：：①海海平平面面相相對對上上升升及及土土層層的的天天然然固固結(jié)結(jié)，，導(dǎo)導(dǎo)致致地地表表沉沉降降；；②地地震震的的沖沖擊擊作作用用，，引引起起地地面面沉沉降降。。人為為影影響響因至至少少主主要要有有三三類類：：①抽抽汲汲地地下下液液體體及及表表層層排排水水導(dǎo)導(dǎo)致致地地面面沉沉降降的的有有關(guān)關(guān)因因素素；；②開開采采地地下下深深處處的的固固體體礦礦藏藏，，也也可可能能引引起起地地面面沉沉降降。。③巖巖溶溶地地區(qū)區(qū)，，塌塌陷陷是是導(dǎo)導(dǎo)致致地地面面沉沉降降的的主主要要影影響響因因素素。。因過過度度開開采采地地下下水水，，中中國國華華北北地地區(qū)區(qū)出出現(xiàn)現(xiàn)世世界界罕罕見見的的漏斗斗區(qū)區(qū)，面面積積已已經(jīng)經(jīng)達達到到4萬平平方方公公里里，，目目前前仍仍在在擴擴大大之之中中。。華華北北平平原原形形成成了了30多個個小小漏漏斗斗區(qū)區(qū)。。河河北北省省、、天天津津市市、、山山東東德德州州市市的的漏漏斗斗區(qū)區(qū)連連成成一一片片，，面面積積為為中中國國之之最最。。在沿沿海海地地區(qū)區(qū)，，漏漏斗斗區(qū)區(qū)域域極極易易引引起起海水水內(nèi)內(nèi)侵侵，咸咸水水?dāng)U擴散散。。秦皇皇島島市區(qū)區(qū)已已經(jīng)經(jīng)遇遇到到這這一一問問題題。。滄州州，，超超采采地地下下水水最最深深已已達達９９５５米米，，比比水水平平面面低低七七八八十十米米。。上海海1999年，，中中心心城城區(qū)區(qū)平平均均沉沉降降量量為為10.74毫米米。引起起上上海海地地面面沉沉降降的的原原因因主主要要是是開開采采地地下下水水、、市市政政工工程程及及高高層層建建（（構(gòu)構(gòu)））筑筑物物的的建建設(shè)設(shè)。。上上海海中中心心城城區(qū)區(qū)的的地地面面沉沉降降在在1921年－－1965年為為快快速速沉沉降降時時期期，，年年均均沉沉降降37.6毫米米，，之之后后的的十十幾幾年年呈呈現(xiàn)現(xiàn)緩緩慢慢沉沉降降態(tài)態(tài)勢勢。。西安安市市一九九九九五五年年以以前前，，迫迫于于西西安安市市生生活活用用水水的的緊緊張張，，許許多多開開采采承承壓壓水水的的自自備備井井紛紛紛紛涌涌現(xiàn)現(xiàn).城市市規(guī)規(guī)劃劃區(qū)區(qū)出出現(xiàn)現(xiàn)七七個個較較大大的的下下降降漏漏斗斗，，沉沉降降幅幅度度最最高高超超過過五五百百毫毫米米。。著著名名的的大大雁雁塔塔因因此此而而傾傾斜斜，，建建于于明明代代的的西西安安鐘鐘樓樓則則下下沉沉了了三三百百九九十十五五毫毫米米。。封井井限限采采后后，，地地面面沉沉降降已已大大大大緩緩解解。。阜新新新邱區(qū)區(qū)沉陷區(qū)區(qū)地表表沉降降深度度平均均為１１.４３米米，水水平移移動距距離為為０.４７４４米。。沉陷區(qū)區(qū)的道道路很很有特特點，，坑坑坑相扣扣，坡坡坡相相連，，道路路兩側(cè)側(cè)的房房屋、、院墻墻和地地面，，隨處處都能能看到到裂縫縫，最最粗的的裂縫縫手指指都能能伸進進去。。地地下下有“喀吧喀喀吧”的響聲聲，似似悶雷雷。地面沉沉降研研究現(xiàn)現(xiàn)狀（1）地面面沉降降機理分析經(jīng)過若若干學(xué)學(xué)者的的研究究表明明:抽水引引起地地層壓壓密而而產(chǎn)生生地面面沉降降,是有效效應(yīng)力力增加加的結(jié)結(jié)果。。（2）地面面沉降降理論論與模模型的的發(fā)發(fā)展土層產(chǎn)產(chǎn)生壓壓縮，，一般般認為為，固固結(jié)是是主固結(jié)和和次固固結(jié)兩部分分組成成。①經(jīng)經(jīng)典彈彈性地地面沉沉降理理論②準準彈性性地面面沉降降理論論取消了了關(guān)于于含水水層組組的滲滲透系系數(shù)K、比貯貯水系系數(shù)Ss、壓縮縮系數(shù)數(shù)Mv視為常常數(shù)的的假設(shè)設(shè)，仍仍采用用Terzaghi的一維維豎向向固結(jié)結(jié)理論論的假假設(shè)。③地地面沉沉降的的流變變學(xué)理理論次固結(jié)結(jié)作用用對地地面沉沉降的的影響響、粘彈彈性地地面沉沉降理理論，，彈塑塑性地地面沉沉降理理論。。本講要要點理解地地下水水位的的上升升與下下降對對巖土土工程程的影影響；；了解地地面沉沉降研研究現(xiàn)現(xiàn)狀（3）抽水水壓密密引起起地面面沉降降的研研究方法①黑盒模模型完全以以經(jīng)驗驗為基基礎(chǔ)的的方法法，所所觀察察到的的地面面沉降降與總總抽水水量的的有關(guān)關(guān)。②非非耦合合模型型③半半耦合合模型型④完完全耦耦合模模型抽水壓壓密導(dǎo)導(dǎo)致地地面沉沉降的的計算算模型型僅作了了解。。（1）Gambolati-Freeze模型；；（2）Corapcioglu-Brutsaert模型。。10.2.4人工回回灌與與地面面回彈彈對地下下含水水層（（組））進行行人工回回灌，則有有利于于穩(wěn)定定地下下水位位，并并促使使地下下水位位回升升，使使土中中孔隙隙水壓壓力增增大，，土顆顆粒間間的接接觸應(yīng)應(yīng)力減減小，，土層層發(fā)生生膨脹脹，從從而導(dǎo)導(dǎo)致地地面回回彈現(xiàn)現(xiàn)象，，減緩地地面沉沉降已初步步得控控制。。地面回回彈模模型的的建立立與求求解是是一個個非常常復(fù)雜雜的的系統(tǒng)統(tǒng)課題題。10.2.5控制地地面沉沉降的的措施施1）統(tǒng)一一制定定經(jīng)濟濟發(fā)展展規(guī)劃劃；(綠色GDP)2）制定定各種種政策策，合合理控控制開開采地地下水水；(經(jīng)濟杠杠桿)3）人工工補給給地下下水（（技術(shù)術(shù)手段段）4）治理理措施施（濱濱海、、濱江江地段段）5）巖溶溶塌陷陷導(dǎo)致致地面面沉降降的防防治措措施（（以防防為主主，并并結(jié)合合填充充）10.3盾構(gòu)掘掘進對對環(huán)境境影響響的理理論與與預(yù)測測10.3.1盾構(gòu)掘掘進中中的環(huán)環(huán)境問問題10.3.2盾構(gòu)掘掘進的的擾動動機理理1）水和和泥漿漿的擾擾動地下水水含量量和紊紊流運運動狀狀態(tài)的的改變變，泥泥水盾盾構(gòu)大大量泥泥漿外外排回回灌。。2）對不不良土土層的的影響響流砂，，引起起局部部土體體坍塌塌。3）周圍圍土體體應(yīng)力力狀態(tài)態(tài)的變變化原狀土土經(jīng)歷歷了擠擠壓、、剪切切、扭扭曲等等復(fù)雜雜的應(yīng)應(yīng)力路路徑。。盾構(gòu)推推進前前方土土體分分區(qū)圖圖其中①區(qū)土體應(yīng)應(yīng)力狀狀態(tài)未未發(fā)生生變化化，土土體的的水平平、垂垂直應(yīng)應(yīng)力分分別為為σh，σv。由于推推力引引起土土體擠擠壓加加載△△σp，②區(qū)區(qū)和④④區(qū)土土體承承受很很大的的擠壓壓變形形，②區(qū)△σh、σv均有增增加；；④區(qū)只有σh變化。。③區(qū)土體受受到大大刀盤盤切削削攪拌拌的影影響，，處于于十分分復(fù)雜雜的應(yīng)應(yīng)力狀狀態(tài)。。土體擾擾動區(qū)區(qū)對應(yīng)應(yīng)的摩摩爾圓圓土體擾擾動區(qū)區(qū)對應(yīng)應(yīng)的摩摩爾圓圓Pz+Pw≤Pj，盾構(gòu)推推進對對土體體的擾擾動是是不可可避免免的4）土體體性質(zhì)質(zhì)的變變化擾動后后土體體的本本構(gòu)關(guān)關(guān)系、、物理理力學(xué)學(xué)參數(shù)數(shù)的必必然變變化。。覆土層層出現(xiàn)現(xiàn)附加加的間隙或或裂縫縫，隧道道糾偏偏時加載不均勻勻。5）土體體的位位移影影響盾構(gòu)機機前后后、左左右、、上下下各部部位土土體的的位移移的狀狀態(tài)不不同。。刀盤前前部0.5D范圍內(nèi)內(nèi)土體體表現(xiàn)現(xiàn)為向下、、向刀刀盤開開口內(nèi)內(nèi)移動動，（0.5~1.5）D范圍內(nèi)內(nèi)深層層土表表現(xiàn)為為向推進進方向向移動動，表表層土土向上上向前前移動。。盾構(gòu)機機后的土體體表層層土表表現(xiàn)為為垂直直的下沉，深層層土隨隨盾殼殼拖帶帶向前的水平平移動動，土土體和和漿液液固結(jié)結(jié)次固固結(jié)沉沉降都都使土土體產(chǎn)產(chǎn)生向下的位移移變形形。10.3.3土體受受盾構(gòu)構(gòu)掘進進拓動動的特特點1）盾構(gòu)構(gòu)周邊邊土體體因開開挖而而卸荷荷變形形（1）盾構(gòu)構(gòu)掘進進時，，按收收斂~約束曲曲線繪繪制的的p-u-t關(guān)系（2）土體體應(yīng)力力釋放放與隧隧洞支支護的的關(guān)系系如圖圖所示示。2）盾構(gòu)構(gòu)掘進進時周周邊上上體超超孔隙隙水壓壓力分分布及及其變變化3）盾構(gòu)構(gòu)掘進進時土土體受受施工工擾動動的變變形與與地表表沉降降盾構(gòu)掘掘進施施工引引起的的土體體沉沉降機機理沉降類型原因應(yīng)力擾動變形機理Ⅰ初始沉降土體受擠壓面壓密孔隙水壓力減小，有效應(yīng)力增加孔隙比減小，土體固結(jié)Ⅱ盾構(gòu)工作面前方的沉降(土體隆起)工作面處施加的土壓力過大：上隆，過?。撼两悼紫端畨毫υ黾樱倯?yīng)力增加土體壓縮，產(chǎn)生彈塑性變形Ⅲ盾構(gòu)通過的沉降土體施工擾動，盾構(gòu)與土體間剪錯，出土量過多土體應(yīng)力釋放彈塑性變形Ⅳ盾尾空隙的沉降

土體失去盾構(gòu)支撐，管片后背注漿不及時土體應(yīng)力釋放彈塑性變形Ⅴ土體次固結(jié)沉降土體后續(xù)時效變形(土體后期蠕變)土體應(yīng)力松馳蠕變變形周圍土土體變變形位位移主主要是是主固結(jié)壓壓縮、彈彈塑性剪剪切以及及粘性時時效蠕變變?nèi)咧g間的疊加加與組合合。土體受擾擾動的土土層厚度度△r與隧道壁壁徑向位位移δw間的關(guān)系系為：盾構(gòu)軸線線上方地地表中心心沉降與與土體受受施工擾擾動范圍圍的關(guān)系系地表沉降降與施工工條件的的關(guān)系地表中心心總沉降降與覆蓋蓋土層厚厚度/隧道外徑徑（H/D）及土層層性質(zhì)的的關(guān)系本講要點點人工回灌灌；盾構(gòu)對周周圍土體體的應(yīng)力力影響盾構(gòu)引起起地面沉沉降的影影響因素素10.3.4盾構(gòu)掘進進對土體體的影響響范圍盾構(gòu)掘進進過程可可以看成成是柱孔孔擴張過過程。a為隧道半半徑;R為塑性區(qū)區(qū)外半徑徑;p為擴張壓壓力。盾構(gòu)周圍圍土體可可以分為為兩個變變形區(qū)，，即塑性性變形區(qū)區(qū)Dp和彈性變變形有區(qū)區(qū)De，塑性區(qū)區(qū)的大小?。赐馔獍霃絉）取決于于擴張壓壓力p和隧道半半徑a。柱孔擴張張示意圖圖內(nèi)壓力p與塑性區(qū)區(qū)外半徑徑R、隧道半半徑a的關(guān)系式式：10.3.5盾構(gòu)掘進進對土體體擾動的的變形控控制1）維護盾構(gòu)開挖挖面的穩(wěn)穩(wěn)定及其控制制方法—量控制對土壓平衡衡盾構(gòu)而言，控制艙壓壓使與前前方自然然水土壓壓力相平平衡；控制排土土量和掘掘進速度度，以維維護開挖挖面的穩(wěn)穩(wěn)定；減少前方方土體擠擠壓（欠欠挖時））與松動動（超挖挖時），，防止前前方土體體塑性破破壞和塌塌方。（1）控制方方法一按軟土地地區(qū)土壓壓力平衡衡盾構(gòu)的的施工經(jīng)經(jīng)驗，取?。簯?yīng)控制在在≤0.03MPa尚需滿足足隧道開開挖面的的穩(wěn)定條條件（Broms,1989）；（2）控制方方法二壓力差與與開挖排排土量間間呈線性性關(guān)系變變化，則則：M-100=a·(pi-po)a為斜率系系數(shù)，a=50/E；E為土體彈彈性模量量，對于于粘性土土可取E=100cu。100-2.8≤M≤≤100+2.8由此可得得控制方方法二為為：開挖排土土量的允允許變化化率等于于土體開開挖體積積理論值值的2.8%。此值變化化幅度小小，在實實踐上較較難掌握握。上海地區(qū)區(qū)在軟粘粘土中使使用局部部擠壓盾盾構(gòu)施工工的經(jīng)驗驗，當(dāng)排排土量控控制在理理論土方方量的80－90％左右時時，地表表可不發(fā)發(fā)生隆起起現(xiàn)象。。2）同步注注漿與二二次注漿漿的注漿漿的時間間、漿壓壓和漿量量控制（1）同步注注漿同步注漿漿是指沿沿盾尾外外殼安設(shè)設(shè)多根注注漿管的的同步注注漿系統(tǒng)統(tǒng)，屬于于一種充填注漿漿。(<=60min)①注漿壓力力：注漿壓壓力為1.1~1.2倍靜止水水、土壓壓力，在在上海市市通常采采用0.3~0.4MPa。此值略大大于隧底底土壓，，而為隧隧頂土壓壓值的2倍以上。。②注漿量理論上，，注漿量量可按下下式計算算：由于盾構(gòu)構(gòu)糾偏、、跑漿和和漿料的的失水收收縮等因因素，實實踐上用用的注漿漿量一般般取（1.4~2.0）Ve≈(2.5~3.5)m3。（2）二次注注漿（壓密注漿漿）在同步注注漿之后后進行，，是進一步控控制地表沉降降的有效效輔助手段段。3）隧道軸軸線糾偏控制制盾構(gòu)掘進進軸線定定位與設(shè)設(shè)計軸線線盡可能能一致，，減小盾盾構(gòu)糾偏偏量，從從而緩和因盾構(gòu)糾糾偏對周周圍土層層的剪切切擠壓擾擾動，也也有利于于控制盾盾尾與管管片背間間的間隙隙和地層層損失。。水準儀、、經(jīng)緯儀儀——激光和陀陀螺儀的的自動化化測量系系統(tǒng)——測量千斤斤頂延伸伸方向和和量值，，配有旋旋轉(zhuǎn)傳感感器的導(dǎo)導(dǎo)向儀控制盾構(gòu)構(gòu)機的位位置和姿姿態(tài)。(1)產(chǎn)生隧道道軸線走走向偏差差的主要要因素①分組千斤斤頂推力力不均衡衡；②個別千千斤頂漏漏油失控控；③開挖面面挖土不不均衡；；④管片拼拼裝誤差差；⑤管片縱縱、環(huán)向向螺栓松松緊不對對稱；⑥沿環(huán)圈圈注漿壓壓力不對對稱；⑦漿液流流動性不不理想；；⑧工程地地質(zhì)條件件出現(xiàn)突突變或漸漸變；⑨盾構(gòu)掘掘進速度度不正常常等等。。隧道實際際掘進軸軸線與設(shè)設(shè)計軸線線間的偏偏差，當(dāng)當(dāng)水平偏偏差或高高程偏差>30mm時，需要要進行糾糾偏。（2）改正糾糾偏的措措施①調(diào)整分組組千斤頂頂推力；；②沿縱縫縫和環(huán)縫縫，墊貼貼一定厚厚度的楔楔形軟木木；③校正定定位管片片的傾斜斜度；④改進注注漿方式式和漿液液性質(zhì)；；⑤減小一一次糾偏偏的幅度度等等。。4）施工應(yīng)應(yīng)急控制制應(yīng)急采用用的“三階段注注漿控制制”方法包括括：預(yù)注漿和工后注漿漿施工被動動控制方方法5）盾構(gòu)的的主要設(shè)