大口徑雙排平行頂管施工的幾點(diǎn)措施標(biāo)準(zhǔn)版

大口徑Φ3500雙排平行頂管施工的幾點(diǎn)措施一、前言上海市污水治理二期工程于99年底全線建成通水，通過(guò)全面檢測(cè)、驗(yàn)收，總體質(zhì)量達(dá)到優(yōu)良，這一切除了箱涵及泵站的一系列技術(shù)革新和精細(xì)施工外,還要?dú)w功于大口徑Φ3500雙排平行頂管在地上及地下構(gòu)筑物等，取得了常規(guī)施工所無(wú)法實(shí)現(xiàn)的效益。筆者就污水治理二期工程大口徑Φ3500雙排平行頂管施工中有關(guān)的技術(shù)措施與大家作一次探討.二、工程概況浦東輸送總管始于黃浦江岸邊的SAWWT/2。1標(biāo)出口泵站，全長(zhǎng)約19。8Km,SSI/2。1標(biāo)至SSI/2.6標(biāo)六個(gè)標(biāo)段的設(shè)計(jì)中均運(yùn)用了大口徑Φ3500程總公司中標(biāo)承建SSI/2.3標(biāo)、聯(lián)合中標(biāo)承建標(biāo)，以及參建了SSI/2.1、SSI/2.2、SSI/2。4、SSI/2。6的Φ3500雙排平行頂管施工,完成近5.0Km(以單孔計(jì)）的頂管工作量.97年10標(biāo)曹家溝頂管工程首次采用大口徑雙排前后平行頂管的先進(jìn)施工技術(shù)，將Φ3500“F"型鋼筋砼管頂進(jìn)到195。0m,首次長(zhǎng)距離不使用中繼間，一次貫通;98年7月10日～10月27日間，SSI/2。2標(biāo)南線鋼頂管工程,首次將Φ3500雙排鋼頂管頂進(jìn)到大口徑長(zhǎng)距離“F"型鋼筋砼頂管、鋼頂管居領(lǐng)先水平，為大口徑頂管的推廣應(yīng)用提供了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。三、雙排前后平行頂管施工的干擾和影響范圍的控制頂擾動(dòng)寬度小于或等于兩孔中心距即為安全。即:Be≤L式中：Be—-管頂土體擾動(dòng)寬度（m)；D——工具管的等效外徑（D=D；0D——工具管外徑（m）0定，對(duì)于減少兩管相互干擾和影響及管間土體的擾動(dòng)至關(guān)重要。施工前采用以下的力學(xué)簡(jiǎn)化模式來(lái)估算前后縱距Lmin：在土壓平衡式工具管的施工中,其正面對(duì)土體的施力狀況是按（45°+ψ/2）向前方360°擴(kuò)散，其縱向影響距離推算如下：P=FP=Pπ[D/2+dtg(45°+ψ/2)]20F=PπD/4按施工中控制土壓力上限考慮.2p則：d=D/2×［(P/P）］×ctg(45°+ψ/2)1/2p0同時(shí)，考慮到前方管因糾偏所引起對(duì)側(cè)向土體的擾動(dòng)因素，以及工具管無(wú)注漿孔，其側(cè)壁摩擦剪力對(duì)側(cè)向土體的擾動(dòng)因素，取γ系數(shù)來(lái)解決，則：雙排管前后最小縱距為:L=γ×（d+H)min式中：H—-前方工具管管長(zhǎng)，如果工具管后三節(jié)做剛性聯(lián)結(jié)，則H應(yīng)為工具管管長(zhǎng)與后三節(jié)砼管長(zhǎng)度之和（m)。γ—-由土質(zhì)性質(zhì)決定的系數(shù)，取1.5-2.0D—-工具管外徑（m）P、P——土的被動(dòng)土壓力、靜止土壓力p0Lmin根據(jù)上式，相應(yīng)推算出曹家溝頂管前后縱距：-1］Lmin=(0.42+6+3*3）×1。55=24(m）實(shí)踐證明：曹家溝頂管頂進(jìn)前后管錯(cuò)位在30m左右,是安全可靠的，從雙管頂進(jìn)軌跡曲線來(lái)看，未發(fā)現(xiàn)雙管有明顯的相互影響和干擾的跡象；同時(shí)，對(duì)前方管道的側(cè)向位移進(jìn)行了跟蹤監(jiān)測(cè),利用施工導(dǎo)向用的激光經(jīng)緯儀進(jìn)行監(jiān)測(cè)，并繪制側(cè)向位移--頂距曲線圖,與工具管頂進(jìn)軌跡曲線相對(duì)照,未發(fā)現(xiàn)有明顯的超過(guò)工具管側(cè)向位移的情況。這也驗(yàn)證了前后縱距Lmin值的確定是合理的、安全的。四、大口徑頂管穿越構(gòu)筑物與管線沉降的控制在頂管穿越的路段，不是有建筑物、公路、河浜，就是有地上、地下公用管線、及地下構(gòu)筑物等，所以控制土體沉降,減少施工引起的財(cái)產(chǎn)損失就成了至關(guān)重要的控制目標(biāo)。例1：SSI/2.2標(biāo)南線頂管穿越上游引水三孔箱涵沉降控制標(biāo)南線鋼頂管，全程頂距373。5m×2，采用Φ3500鋼頂管施工，管頂覆土厚度約10m，頂管施工穿越外環(huán)線的新橋港河道及上游引水三孔箱涵。該箱涵頂覆土厚1.2m，寬10m,高標(biāo)鋼頂管斜交,處于工具管頂進(jìn)施工的影響范圍內(nèi)，該箱涵提供市區(qū)三分之一人口的飲用水,因此引水箱涵前后50m范圍內(nèi)，上水公司及業(yè)主對(duì)此次穿越箱涵的沉降要求非常嚴(yán)格，只允許沉降±5mm。施工時(shí)間98年7月10日—-10月27日。穿越上游引水三孔箱涵，沉降控制是施工的重中之重，稍有不慎，將會(huì)導(dǎo)致箱涵變形過(guò)大而產(chǎn)生箱涵供水破壞,后果不勘設(shè)想。沉降槽寬度參數(shù)i=R×（H/2R)=4.089m；根據(jù)GMF法地面沉降預(yù)測(cè)，得到頂管穿越上游引水箱涵的縱向和橫向沉降槽曲線如下：⑸、控制好頂進(jìn)時(shí)的注漿量，頂進(jìn)結(jié)束后，立即進(jìn)行水泥漿置換，以填充管外觸壁泥漿固結(jié)后體積縮小產(chǎn)生管外周空隙。采取上述措施后,經(jīng)第三方同濟(jì)大學(xué)跟蹤監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明,穿越上游引水三孔箱涵的沉降控制在±5mm了極限，這也證實(shí)了我公司在超常規(guī)、高難度的情況下施工，取得了成功。例2：滬南公路與地下“七大管線”沉降的控制降量在±5mm常成功.四、大口徑頂管出洞常見(jiàn)問(wèn)題的控制大口徑頂管在剛出洞口時(shí)，由于洞口外沉井下沉后土體擾動(dòng)，破壞載力低；當(dāng)工具管重量超過(guò)地層承載力時(shí),常發(fā)生頂管出洞口后，產(chǎn)生“叩頭”現(xiàn)象，導(dǎo)致頂管失??；另外,封閉式多刀盤工具管出洞后頂進(jìn)約10m范圍內(nèi),千斤頂回縮吊放管節(jié)時(shí),常發(fā)生工具管“后退"向，給頂管施工帶來(lái)了很大的困難。原因是工具管正面土體主動(dòng)土壓力大,機(jī)頭與管壁間的磨擦系數(shù)小，在深覆土、工具管斷面大面積=γhtg(45°-ψ/2）—2C×tg(45°2a-ψ/2)當(dāng)工具管推力：F〈P×S時(shí)，工具管會(huì)發(fā)生后退;a式中：γ——土的容重（KN/m）3h——工具管覆土深度（m)ψ-—土的內(nèi)磨擦角(°）S-—工具管截面積（m）2針對(duì)以上情況分析，總結(jié)經(jīng)驗(yàn)措施如下:1、大口徑頂管出洞“叩頭"的控制措施：⑴、出洞口處事先注漿，并輔以井點(diǎn)降水，提高洞外土體整體強(qiáng)度。⑵、工具管出洞時(shí),將工具管與后續(xù)砼管進(jìn)行剛性連結(jié)，提高其整體穩(wěn)定性。⑶、控制好出洞頂進(jìn)速度與注漿量。2、頂管出洞，工具管“后退”情況的控制措施：⑴、采用在導(dǎo)軌上焊接活動(dòng)防退支架；⑵、利用井壁兩側(cè)預(yù)埋件,架設(shè)活動(dòng)斜頂撐。經(jīng)實(shí)踐證明,在SSI/2.6標(biāo)、SSI/2。3標(biāo)等標(biāo)段應(yīng)用，效果非常好。五、結(jié)束語(yǔ)污水治理二期工程廣泛應(yīng)用Φ3500大口徑雙排平行頂管,這在上海5Km我們將進(jìn)一步科學(xué)組織、精心施工,摸索出一整套大口徑頂管的施工工藝，為大口徑頂管在工程建設(shè)中的普通應(yīng)用提供完整的經(jīng)驗(yàn)。相信頂管法施工必將越來(lái)越成為一種大趨勢(shì)。1、頂管進(jìn)出洞口地基加固措施頂管進(jìn)出洞口措施是施工成敗的關(guān)鍵。在進(jìn)出洞口先進(jìn)行壓密注漿地基加固，以保證頂管施工時(shí)順利進(jìn)出水灰比為0.6，外摻2%水玻璃及2%膨潤(rùn)土.程：每次拔管間距不大于⑤先將注漿管壓入土層至設(shè)計(jì)深度，然后接上壓漿機(jī)，邊向上拔起注漿管邊向土層內(nèi)注漿。通過(guò)控制注漿量和注漿壓力來(lái)達(dá)到注漿要求.設(shè)計(jì)要求頂管工程如頂進(jìn)過(guò)程中摩阻力較大超過(guò)0.5T/m2性能良好的膨潤(rùn)土制漿材料并設(shè)立同步注漿和管道補(bǔ)漿的兩種措施，盡可能將膨潤(rùn)土泥漿套隨機(jī)頭向前移動(dòng),形成連續(xù)的環(huán)狀漿套。觸變泥漿配合比為：膨潤(rùn)土12%,純堿0.6％,摻加劑CMC適量。觸變泥漿由地面液壓注漿泵通過(guò)φ50mm管路壓送到各注漿孔。在機(jī)頭處應(yīng)安裝隔膜式壓力表，以檢驗(yàn)漿液是否到達(dá)指定位置,在所有注漿孔內(nèi)要設(shè)置球閥，軟管和接頭的耐壓力為5Mpa，支管直徑為φ25mm。在整個(gè)管道中每隔1個(gè)管子設(shè)1個(gè)補(bǔ)漿斷面共4個(gè)注漿孔（要求在管道制作時(shí)預(yù)留），補(bǔ)漿應(yīng)按順序進(jìn)行，每班不少于2次循環(huán),定量注壓。注漿壓力:大于地下水壓力,注漿量為管道周邊間隙的1～2倍。漿置換膨潤(rùn)土泥漿。置換完成后拆除注漿管路，并將管道上的注漿孔封閉嚴(yán)密。3、管道糾偏措施3.1管道產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)原因頂管設(shè)備自身原因頂管設(shè)備安裝精度是決定頂管施工精度的前提條件，在頂管安裝和使用過(guò)程中，如果主油缸或工具管刀盤軸線與管道軸線不平行，則在頂管施工過(guò)程中很容易使管道產(chǎn)生扭矩，從而在頂進(jìn)過(guò)程中發(fā)生管道扭轉(zhuǎn)。施工原因在進(jìn)行頂管施工時(shí),管道內(nèi)要布置各種施工設(shè)備,如果布置位置不對(duì)稱，就很容易使管道朝著某個(gè)方向形成固定扭轉(zhuǎn).同時(shí)由于受地質(zhì)條件影響，管道也很容易發(fā)生偏移.在進(jìn)行管道糾偏時(shí)，工具管糾偏后產(chǎn)生糾偏反力，如果糾偏反力的合力中心不通過(guò)管中心,管道就要扭轉(zhuǎn)。在糾偏過(guò)程中，如果糾偏角度小，則實(shí)施糾偏時(shí)所需的外力就小,根據(jù)作用力與反作用力原理，糾偏反力就小，管道發(fā)生扭轉(zhuǎn)的速度就慢。反之糾偏角度越大，產(chǎn)生的反力就越大，管道扭轉(zhuǎn)速度也就加快。因此，控制糾偏角是防止和減小管道扭轉(zhuǎn)的重要途徑。3.2糾偏措施是從提高頂管設(shè)備安裝工藝精度入手，盡量避免或減少頂管設(shè)備的各部分安裝偏差，如主油缸固定牢固，盡量與管道軸線平行等。3。2。2嚴(yán)格按照施工程序施工，減小糾偏造成的扭轉(zhuǎn)。首先是管內(nèi)設(shè)備布置重量要對(duì)稱，盡量避免由施工程序造成的扭轉(zhuǎn).在糾偏過(guò)程中認(rèn)真執(zhí)行“增加糾偏次數(shù),減小糾偏角度”原則，減小因糾偏方法不當(dāng)造成的管道扭轉(zhuǎn)，另外可以通過(guò)施加外力進(jìn)行管道扭轉(zhuǎn),如采道產(chǎn)生相反扭轉(zhuǎn)，從而平衡原先存在的扭轉(zhuǎn)力。4、管道失穩(wěn)4.1管道失穩(wěn)原理管道失穩(wěn)是頂管施工中特別是長(zhǎng)距離管道糾偏過(guò)程中容易發(fā)生的問(wèn)題。它是指與工具管的軸線與設(shè)計(jì)管道軸線偏差逐漸增加,最終造成管道失去控制的現(xiàn)象。在未發(fā)生偏移時(shí)中管道受到的土壓力理論上是相等的,即側(cè)向分力,而發(fā)生偏移時(shí)管道兩側(cè)所受土壓力發(fā)生明顯變化。一方面管道所受的側(cè)壓力F1與F2不再相等，則頂進(jìn)推力F3產(chǎn)生側(cè)向分力，當(dāng)側(cè)向分力增加到一定程度，管道有可能開(kāi)始失穩(wěn).失穩(wěn)后管道軸線曲率增大，從而造成側(cè)向力進(jìn)一步增加，這樣就形成了管道曲率增加與側(cè)向分力之間的反復(fù)循環(huán)，如果不及時(shí)得到糾正,則管道軸線嚴(yán)重偏移設(shè)計(jì)方向。管道失穩(wěn)原因分析地質(zhì)條件影響從失穩(wěn)原理分析可以看出，管道周圍土體承載力和土壓力對(duì)于管道施工至關(guān)重要,因?yàn)轫斶M(jìn)過(guò)程中難免發(fā)生軸線偏移現(xiàn)象。如果管道周圍的土體能夠提供較大的作用反力,則管道不易管道很容易因周圍平衡側(cè)向分力的承載能力不足造成失穩(wěn).同時(shí),管道上方的覆蓋層過(guò)薄也很容易因管頂土壓力不足造成失穩(wěn)，最常見(jiàn)的是管道軸線向上彎曲和管道中間鼓肚現(xiàn)象。影響根據(jù)管道曲率與側(cè)向分力之間的惡性循環(huán)關(guān)系很容易知道,如果因?yàn)轫敼苁┕ぜm偏或糾扭不及時(shí)和不到位造成偏移量增大,將導(dǎo)致管道失穩(wěn).4。2.3頂管設(shè)備原因頂管設(shè)備在頂進(jìn)過(guò)程中如果出現(xiàn)與管道聯(lián)結(jié)不穩(wěn)固或者剛度不足,都有可能造成管道失穩(wěn)。4.3管道失穩(wěn)預(yù)防和糾正措施4。3.1改善地施工質(zhì)量質(zhì)條件，為頂管施工創(chuàng)造有利條件.在頂管施工中的基底處理常采取的措施包括：采用超前鉆孔或超前地質(zhì)預(yù)報(bào)確定前方地質(zhì)情況，對(duì)于不良地質(zhì)地段采取預(yù)加固措施,其中承載力過(guò)低地段、土體軟硬不均勻地段、覆蓋層過(guò)薄地段或地面有建筑物對(duì)管道施工造成壓力的地段，可以采用預(yù)注漿、錨桿、管棚等加固，為頂管施工創(chuàng)造穩(wěn)定、均勻的地質(zhì)條件.嚴(yán)格控制施工質(zhì)量，提高管道糾偏效果。管道軸線偏移是造成管道失穩(wěn)的重要原因之一，因此在施工中應(yīng)把控制管道軸線偏移作為頂管技術(shù)的核心內(nèi)容，要盡量減少軸線偏差。同時(shí)，在管道軸線發(fā)生偏離時(shí)，認(rèn)真執(zhí)行管道糾偏的有關(guān)原則，及早糾偏.同時(shí)注意對(duì)頂管設(shè)備的檢查，加強(qiáng)管道聯(lián)結(jié)剛度.5、深覆土頂進(jìn)時(shí)可能出現(xiàn)倒退與推力過(guò)大(1）出現(xiàn)的現(xiàn)象c、初始推力增大a、出洞不順利b、管子容易產(chǎn)生倒退（2）原因分析a、出洞不順利的主要原因是因?yàn)樵谏罡餐恋臈l件下,土壓力和地下水位均含有較大的增加，在制訂施工方案時(shí)對(duì)此認(rèn)識(shí)不足，所以會(huì)產(chǎn)生諸如洞口噴水,洞口止水圈翻邊和冒泥等.阻力不足以抵抗頂管機(jī)斷面上所受到的土壓力時(shí)，頂管機(jī)和管子均會(huì)產(chǎn)生后退。注漿加固，或雖障礙物，尤其是在采用沉井法施工的工作井含有散頂管機(jī)前也是使初始頂力增加的原因之一.（3）防治措施并可采用兩套止水圈,以此增加洞口止水圈的可靠性，還可利用盾尾密封成熟涇將鋼止刷密封用在此處，還應(yīng)考慮到洞口止水裝置容易損壞。做到隨時(shí)更換的措施。b、采用止退裝置：可以用鋼管或型鋼做成支撐，支撐在管子與后座之間，也可以用噸位手拉葫蘆撐在洞口墻上,并用鉤子鉤住欲后退的管子，還可以在莖坑導(dǎo)軌上設(shè)止退卡等。c、如果是土體加固變硬所固，那能減緩?fù)七M(jìn)速度,如果是障礙物，則必須設(shè)法將其排除。大口徑螺旋焊管焊接施工方案1工程概況該工程是雅安市二、三水廠輸水管網(wǎng)災(zāi)后恢復(fù)重建工程。材質(zhì)為螺旋焊管,壁厚分別為10mm和8mm,鋼管接口形式為手工電弧焊接，焊縫質(zhì)量等級(jí)為Ⅱ級(jí),焊縫接口形式為Xa=60o無(wú)損探傷抽檢比例為50%，射線透照為5%，技術(shù)等級(jí)為B級(jí)，焊縫低點(diǎn)為必測(cè)點(diǎn)，焊縫評(píng)定等級(jí)達(dá)到Ⅲ級(jí)為合格，全線路采用單管安裝，全長(zhǎng)A段為5056米.2編制依據(jù)1)明文件。2)GB50268—97,給水排水管道施工及驗(yàn)收規(guī)范。3）GB50235-97,工業(yè)金屬管道工程施工及驗(yàn)收規(guī)范。4）GB，現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備、工業(yè)管道焊接工程施工及驗(yàn)收規(guī)范。3施工準(zhǔn)備1）編制焊接作業(yè)指導(dǎo)書。2)焊工應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)項(xiàng)目的培訓(xùn)并有相應(yīng)項(xiàng)目的操作資格證。3）檢查到貨鋼管的圓度和坡口是否符合有關(guān)技術(shù)要求.4)檢查金屬管節(jié)表面有無(wú)斑疤、裂紋、嚴(yán)重的銹蝕等缺陷。5)組對(duì)焊接.6)刮風(fēng)、雨雪天氣時(shí)焊接必須有擋風(fēng)、防雨防雪棚。7)焊工施焊前必須使焊工明確質(zhì)量要求及焊接措施。4焊接工藝1）焊接前將焊口表面用磨光機(jī)打磨干凈，不得有銹蝕、油漬及其他污跡,對(duì)檢查坡口形式及尺寸應(yīng)符合設(shè)計(jì)文件要求,對(duì)角度不符合要求的用手提砂輪機(jī)修磨.坡口及焊口內(nèi)外清理范圍不小于10mm.2)3）焊條要進(jìn)行烘干，選用4303型,焊絲直徑1。6mm。4)100焊縫隙采取雙面多層焊接成型,先外后內(nèi)原則程序焊接,為混凝土包封綁鋼筋創(chuàng)造工作面。5）有加固環(huán)的鋼管,加固環(huán)的對(duì)焊焊縫應(yīng)與管節(jié)縱向焊縫錯(cuò)開(kāi),其間距不應(yīng)小于100mm,加固環(huán)距管節(jié)的環(huán)向焊縫不應(yīng)小于50mm。6)直埋管段兩相鄰環(huán)向焊縫的間距不應(yīng)小于2007）鋼管對(duì)口采用龍門架吊裝，通過(guò)軌道的控制左右和手動(dòng)葫蘆調(diào)準(zhǔn)上下和平整，進(jìn)行對(duì)口效對(duì),檢查合格后方可進(jìn)行點(diǎn)焊，點(diǎn)焊時(shí)應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定。8）點(diǎn)焊焊條使用與接口焊接相同的焊條。點(diǎn)焊固定前同時(shí)采用支撐進(jìn)行支承,避免移動(dòng),才進(jìn)行點(diǎn)焊.9）點(diǎn)焊時(shí)應(yīng)對(duì)稱施焊，其焊縫高度應(yīng)與第一層焊接厚度一致。點(diǎn)焊時(shí)發(fā)現(xiàn)裂紋等缺陷，應(yīng)及時(shí)處理。10）鋼管的直焊縫處不得點(diǎn)焊。11)點(diǎn)焊長(zhǎng)度為50mm400mm.定位焊縫的長(zhǎng)度、厚度和間距，應(yīng)能保證焊縫在正式焊接過(guò)程中不致開(kāi)裂.12)焊接時(shí),采取“逆向分段跳焊法”,每個(gè)口兩個(gè)焊工同時(shí)對(duì)稱焊,同時(shí)應(yīng)使焊縫可自由伸縮,并應(yīng)使焊口緩慢降溫，減少焊接熱的影響。13)組合鋼管固定口焊接及兩管段間的閉合焊接,不應(yīng)溫差過(guò)大。14）施焊時(shí)盡量少采用提焊方法進(jìn)行施焊，如施焊條件下必須采用時(shí),嚴(yán)格按照提焊的方法和順序進(jìn)行施焊，保證焊接質(zhì)量達(dá)到設(shè)計(jì)和規(guī)范要求.量收弧時(shí)要將起弧填滿,多層焊的層間接頭應(yīng)錯(cuò)開(kāi)。確保焊縫的厚度和坡口形式符合要求。16）嚴(yán)格控制施焊的電流，通過(guò)試焊的質(zhì)量確定焊機(jī)的電流要求。同時(shí)根據(jù)管材鋼的種類確定焊前的預(yù)熱溫度。17)管道對(duì)接時(shí)，環(huán)向焊縫的檢驗(yàn)及質(zhì)量應(yīng)符合下列規(guī)定：a.檢查前應(yīng)清除焊縫的渣皮、飛濺物。b.應(yīng)在油滲、水壓試驗(yàn)前進(jìn)行外觀檢查.c.焊縫外觀質(zhì)量應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定。d.不合格焊縫應(yīng)返修，同一部位的返修次數(shù)不得超過(guò)二次.18)管道法蘭連接應(yīng)符合下列規(guī)定:a。法蘭接口平行度允許偏差應(yīng)為法蘭外徑的1.5%,且不大于2mm；中心允許偏差為孔徑的5%。b.應(yīng)使用相同規(guī)格的螺栓；安裝方向一致、對(duì)稱，緊固好的螺栓應(yīng)露出螺母之外。c.與法蘭接口兩相鄰的第一至第二個(gè)剛性接口或焊接接口,待法蘭螺栓緊固后方可施工。d。層焊；焊后退火處理及清除殘余應(yīng)力。5焊接質(zhì)量控制1)焊接質(zhì)量控制實(shí)行三檢制度，即自檢、互檢、專檢，每條焊縫要求首先進(jìn)行外觀檢查,并作好記錄。2）焊接材料嚴(yán)格管理,嚴(yán)格執(zhí)行有關(guān)規(guī)定及措施，絕對(duì)不使用無(wú)質(zhì)量證明書的產(chǎn)