省電力勘測設計院輸電線路QC小組成果分析報告

1、目 錄小組概況1小組概況1選題理由2 選題理由2 現(xiàn)狀調(diào)查3 現(xiàn)狀調(diào)查3 設定目標4 設定目標4 分析緣故5 分析緣故5 確定要因分析緣故6 確定要因分析緣故6 制定對策7 制定對策7 實施對策8 實施對策8 檢查效果9 檢查效果9 10 鞏固措施10 鞏固措施11 總結回憶和今后打算11 總結回憶和今后打算附件一：雙柱組合耐張塔TANS程序計算文件附件二：雙柱組合耐張塔成果圖紙小組概況注冊登記小組名稱輸電線路QC小組課題名稱降低500kV SJC2雙回路耐張塔造價所屬部門線路部輔導員何英注冊編號2013-02課題編號2013K02組類型攻關型成立日期2013年1月2、小組成員序號姓名性不年齡

2、文化程度職務職稱單位組內(nèi)分工1王苗苗女28碩士組長工程師設計院組織活動，推進實施，成果總結，活動記錄等。2張先俊男50本科副組長教高設計院參與方案研討，現(xiàn)狀調(diào)查，對策制定以及對策實施等。3殷拂曉男27碩士組員助工設計院4郭詠華男38本科組員高工設計院5張建明男29碩士組員工程師設計院6魏沖男36本科組員工程師設計院審定方案和對策，組織協(xié)調(diào)，對策實施以及結果檢查等。7鄧錦輝男34本科組員工程師設計院8潘少成男36本科組員工程師設計院9郭杰男35碩士組員工程師設計院參與方案研討，現(xiàn)狀調(diào)查，對策制定及實施，以及活動記錄等。10屈訟昭男26碩士組員助工設計院備注：小組成員共有10人，平均年齡33.9歲

3、，其中，教高1人，高工1人，工程師6人，助工2人，文化程度均為大學本科及以上。3、小組活動情況活動時刻2013.12013.11活動次數(shù)11同意QC教育時刻35小時出勤率97%以上課題（2008）“課題（2008）“減少500kV雙回路直線塔鋼材用量”（河南省和中國水電質(zhì)協(xié)優(yōu)秀QC小組）課題（2010）“課題（2010）“降低500kV SJC1雙回路轉(zhuǎn)角塔造價”（全國優(yōu)秀QC小組）課題（2002）“減少500kV單回路轉(zhuǎn)角塔鋼材用量”（全國工程建設優(yōu)秀QC小組）QC小組活動程序我們小組工作方法采納PDCA循環(huán)模式。這種工作模式科學、嚴謹，適合我們小組的課題目標。P（Plan）P（Plan）打

4、算，包括方針和目標的確定及活動打算的制定。D（DO）執(zhí)行，確實是具體運作，實現(xiàn)打算中的內(nèi)容。C（Check）檢查，確實是要總結執(zhí)行打算的結果，分清哪些對了，哪些錯了，明確效果，找出問題。A（Act）處理或行動。為使本次QC活動有打算、有步驟、有目的進行，小組制定了活動打算進度表：表1.1 QC小組活動打算進度表時期內(nèi)容20131月20132月20133月20134月20135月20136月20137月20138月20139月201310月201311月P選擇課題問題癥結確定目標分析緣故確定要因制定對策D實施對策C效果檢查A鞏固措施總結回憶今后打算注： 打算進度 實際進度二、選題理由降低降低50

5、0kVSJC2雙回路耐張塔造價院對本部要求貫徹我院院對本部要求貫徹我院“雙開拓、雙鞏固”的方針，我院對線路部提出了提高輸電線路工程中標率，制造更大的經(jīng)濟效益的要求。我院技經(jīng)專業(yè)統(tǒng)計祥符莊周500kV線路工程結果顯示，我院設計的500kV雙回路耐張塔的造價比同時期國內(nèi)先進水平高10%左右。我院技經(jīng)專業(yè)統(tǒng)計祥符莊周500kV線路工程結果顯示，我院設計的500kV雙回路耐張塔的造價比同時期國內(nèi)先進水平高10%左右。目前存在問題目前存在問題三、現(xiàn)狀調(diào)查我們輸電線路QC小組針對本次課題，對雙回路耐張塔造價，通過調(diào)閱檔案、向外院借資等方法，進行以下兩個方面的現(xiàn)狀調(diào)查?，F(xiàn)狀調(diào)查一：我院設計的500kV SJ

6、C2雙回路耐張塔造價情況現(xiàn)狀調(diào)查一：我院設計的500kV SJC2雙回路耐張塔造價情況調(diào)查人員：殷拂曉調(diào)查時刻：2013.1.072013.1.11調(diào)查內(nèi)容：通過查閱我院近年設計的4個500kV輸電線路工程資料，分析500kV SJC2雙回路耐張塔造價情況。輸電塔造價=材料費+運輸費+安裝費輸電塔造價=材料費+運輸費+安裝費=（材料+運輸）*輸電用鋼量量+安裝*構件數(shù)量表3.1 我院設計500kV SJC2雙回路耐張塔造價表工程名稱塔型呼高/m)用鋼量/kg材料/萬元運輸/萬元安裝/萬元總造價/萬元濟源牡丹500kV線路工程SJC22175334.170.174.567.48 = sum(E2

7、:G2) * MERGEFORMAT 82.212481178.375.614.888.34 = sum(E3:G3) * MERGEFORMAT 88.832785087.579.265.178.43 = sum(E4:G4) * MERGEFORMAT 92.863090189.584.015.429.23 = sum(E5:G5) * MERGEFORMAT 98.66平均值 = average(D2:D5) * MERGEFORMAT 82947.35 = average(E2:E5) * MERGEFORMAT 77.2625 = average(F2:F5) * MERGEFORM

8、AT 5.0075 = average(G2:G5) * MERGEFORMAT 8.37 = sum(D6:F6) * MERGEFORMAT 90.64祥符莊周500kV線路工程SJC22158248.251.252.617.24 = sum(E7:G7) * MERGEFORMAT 61.12461689.454.272.827.37 = sum(E8:G8) * MERGEFORMAT 64.462765288.757.433.037.5 = sum(E9:G9) * MERGEFORMAT 67.963068632.760.363.128.3 = sum(E10:G10) * MER

9、GEFORMAT 71.78平均值 = average(D7:D10) * MERGEFORMAT 63464.75 = average(E7:E10) * MERGEFORMAT 55.8275 = average(F7:F10) * MERGEFORMAT 2.895 = average(G7:G10) * MERGEFORMAT 7.6025 = sum(D11:F11) * MERGEFORMAT 66.325鶴壁電廠安陽接安陽西變500kV線路工程SJC22142645.6039.662.604.36 = sum(E12:G12) * MERGEFORMAT 46.622446469

10、.2043.212.814.75 = sum(E13:G13) * MERGEFORMAT 50.772749673.2946.193.005.08 = sum(E14:G14) * MERGEFORMAT 54.273051581.7947.973.125.27 = sum(E15:G15) * MERGEFORMAT 56.36平均值 = average(D12:D15) * MERGEFORMAT 47592.47 = average(E12:E15) * MERGEFORMAT 44.2575 = average(F12:F15) * MERGEFORMAT 2.8825 = aver

11、age(G12:G15) * MERGEFORMAT 4.865 = average(H12:H15) * MERGEFORMAT 52.005華豫電廠信陽變500kV線路工程SJC22144246.7141.152.674.52 = sum(E17:G17) * MERGEFORMAT 48.342448571.1745.172.944.97 = sum(E18:G18) * MERGEFORMAT 53.0865.772751677.3048.063.125.29 = sum(E19:G19) * MERGEFORMAT 56.473053581.5449.833.235.48 = sum

12、(E20:G20) * MERGEFORMAT 58.54平均值 = average(D17:D20) * MERGEFORMAT 49519.18 = average(E17:E20) * MERGEFORMAT 46.0525 = average(F17:F20) * MERGEFORMAT 2.99 = average(G17:G20) * MERGEFORMAT 5.065 = average(H17:H20) * MERGEFORMAT 54.1075平均值60880.9455.853.446.47565.77所占比例84.9%5.2%9.9%100%備注：材料費在輸電鐵塔總造價中占

13、的比重遠遠比運輸、安裝所占的比重大。表3.2 SJC2造價調(diào)查匯總表 表3.2 SJC2造價調(diào)查匯總表 造價類型材料造價類型材料運輸安裝造價/萬元55.853.446.475累計造價/萬元55.8559.2965.77所占比例84.9%5.2%9.9%累計比例84.9%90.1%100%問題癥結材料費用占500kV SJC2 雙回路耐張塔造價的84.9%。500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量大，是導致材料造價高的要緊緣故。材料造價高是造成500kV SJC2雙回路耐張塔造價高的要緊緣故。問題癥結材料費用占500kV SJC2 雙回路耐張塔造價的84.9%。500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼

14、量大，是導致材料造價高的要緊緣故。材料造價高是造成500kV SJC2雙回路耐張塔造價高的要緊緣故。 結論一500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量大，導致材料造價高，是造成500kV SJC2雙回路耐張塔總造價偏高的問題癥結。 結論一500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量大，導致材料造價高，是造成500kV SJC2雙回路耐張塔總造價偏高的問題癥結。現(xiàn)狀調(diào)查二：我院設計的500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量調(diào)查現(xiàn)狀調(diào)查二：我院設計的500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量調(diào)查調(diào)查人員：王苗苗調(diào)查時刻：2013.1.262013.1.28調(diào)查內(nèi)容：1、從現(xiàn)狀調(diào)查一表3.1中能夠看出，我院設計的4

15、個500kV輸電線路工程中 SJC2雙回路耐張塔的鋼材用量在 = average(D12:D15) * MERGEFORMAT 47592.47kg = average(D2:D5) * MERGEFORMAT 82947.35kg之間，平均用量在60880.94kg左右；總造價在 = average(H12:H15) * MERGEFORMAT 52.005萬元 = sum(D6:F6) * MERGEFORMAT 90.64萬元之間，平均總造價在65.77萬元左右；2、小組成員王苗苗通過查閱中國電建等雜志與文獻中關于500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量的論文，對比我院設計的500kV S

16、JC2雙回路耐張塔用鋼量，與目前國內(nèi)先進水平用鋼量數(shù)據(jù)，分析結果如表3.3所示。表3.3 我院設計500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量調(diào)查表塔型呼高/m我院輸電塔用鋼量/kg國內(nèi)先進水平用鋼量/kg我院輸電塔偏重/kgSJC22155118.7 47884.87233.92459477.0 51981.07469.02762931.7 55798.07133.73065996.4 58782.47214.0平均值 = average(C2:C5) * MERGEFORMAT 60880.95 = average(D2:D5) * MERGEFORMAT 53611.55 = average(

17、E2:E5) * MERGEFORMAT 7262.65 結論二我院設計的500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量比國內(nèi)先進水平約重 結論二我院設計的500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量比國內(nèi)先進水平約重7300 kg。四、設定目標1、目標值從上述關于我院設計的500kV SJC2雙回路耐張塔造價，以及500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量現(xiàn)狀的調(diào)查，分不從輸電鐵塔用鋼量和造價兩方面進行目標設定：用鋼量大是造成500kV SJC2雙回路耐張塔造價高的要緊緣故。用鋼量：減少500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量7.3噸，降低比例12.0%。用鋼量大是造成500kV SJC2雙回路耐張塔造價高的要

18、緊緣故。用鋼量：減少500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量7.3噸，降低比例12.0%。造 價：降低500kV SJC2雙回路耐張塔造價6.789萬元，減少比例10.3%。造 價：降低500kV SJC2雙回路耐張塔造價6.789萬元，減少比例10.3%。目標值計算：用鋼量：由表3.3能夠看出，我院設計的500kV SJC2雙回路耐張塔平均用鋼量比國內(nèi)先進水平重約7.3噸，通過討論，我們小組擬定本次活動的目標為：降低用鋼量7.3噸，減少比例：12.0%；降低500kV SJC2雙回路耐張塔造價6.789萬元，減少比例10.3%。目標計算：用鋼量：7.3/ = average(C2:C5) *

19、MERGEFORMAT 60.88（平均用鋼量）=12.0%；造價：6.789/65.77（平均總造價）=10.3%。降低6.789萬元，比例降低6.789萬元，比例10.3%降低7.3噸，比例12.0% 分析緣故輸電線路QC小組成員，分不從“人員”、“軟件”、“設計”、“材料”、“資料”等5個方面，進行500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量大的緣故分析，編制如下因果分析樹圖：500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量大500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量大人員軟件設計材料資料優(yōu)化設計理論掌握少設計人員設計經(jīng)驗指數(shù)偏低結構專業(yè)技能學習不足設計人員同類工程設計經(jīng)驗不足設計軟件功能不夠完善設計軟件缺

20、少一些計算模塊設計軟件荷載計算不夠優(yōu)化軟件荷載加載方式不夠優(yōu)化設計方案不夠優(yōu)化塔型選擇較為單一桿件結構裕度偏大塔型選擇不能滿足最低用鋼量要求桿件未達到最佳受力狀態(tài)鐵塔主材用鋼量大鐵塔主材規(guī)格大塔身主材強度低可借鑒的優(yōu)化資料少我院現(xiàn)有參考資料不足確定要因小組成員對上述因果分析樹圖中所示造成500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量大的8個末端緣故進行逐條分析討論，制成如下要因確認表，明確了確認內(nèi)容、確認方法以及驗證標準。表6.1 要因確認打算表序號末端緣故確認方法確認內(nèi)容確認標準負責人完成時刻1結構專業(yè)技能學習不足統(tǒng)計分析線路部培訓考核成績及格率線路部專業(yè)培訓考核及格率：95%。郭詠華2013.2.

21、152013.2.202設計人員同類工程設計經(jīng)驗不足統(tǒng)計調(diào)查設計人員參與設計工程量及工作年限至少有完成2個耐張塔設計經(jīng)驗及工作年限在3年以上。王苗苗殷拂曉2013.2.182013.2.253設計軟件缺少一些計算模塊調(diào)查分析現(xiàn)有計算手段進行鐵塔設計時刻現(xiàn)有軟件計算鐵塔時刻5小時。屈訟昭郭詠華2013.2.252013.3.034軟件荷載加載方式不夠優(yōu)化計算分析計算軟件計算荷載形式對用鋼量的阻礙軟件計算荷載添加形式對塔用鋼量的阻礙3%。屈訟昭郭詠華2013.3.052013.3.205塔型選擇不能滿足最低用鋼量要求計算分析單塔型式對用鋼量及造價的阻礙選用合理塔型減輕用鋼量5%。郭詠華張先俊張建明

22、郭 杰2013.3.052013.3.156桿件未達到最佳受力狀態(tài)調(diào)查分析塔身結構布置對受力分析塔身桿件受力裕度：37%。鄧錦輝郭 杰2013.3.102013.3.207塔身主材強度低調(diào)查分析鐵塔主材強度對用鋼量及造價的阻礙選用鐵塔主材能夠達到最優(yōu)造價水平。鄧錦輝郭詠華王苗苗2013.3.102013.3.258我院現(xiàn)有參考資料不足統(tǒng)計分析現(xiàn)有結構專業(yè)資料覆蓋率我院結構專業(yè)參考資料覆蓋率達85%。殷拂曉王苗苗郭詠華2013.3.152013.3.25末端緣故一：結構專業(yè)技能學習不足要因確認標準：線路部培訓考核合格率：95%以上。2013年2月20日，輸電線路QC小組在迪森8樓會議室進行了培訓

23、考核。參與本次結構專業(yè)技能培訓的成員有：郭詠華、鄧錦輝、張建明、王苗苗、殷拂曉、屈訟昭、郭杰；80分以上80分以上為考試合格輸電線路QC小組全體成員通過7次專業(yè)知識培訓，7名小組成員全部達到了合格線80分以上，合格率達100%輸電線路QC小組全體成員通過7次專業(yè)知識培訓，7名小組成員全部達到了合格線80分以上，合格率達100%。結構專業(yè)技能學習不足不是要因末端緣故二：設計人員同類工程設計經(jīng)驗不足要因確認標準：至少有完成2個耐張塔設計經(jīng)驗及工作年限在3年及以上。統(tǒng)計輸電線路QC小組結構專業(yè)成員參與雙回路耐張塔設計情況，列表如下：輸電線路QC小組成員均有完成2個以上耐張塔設計的經(jīng)驗，都有3年以上工

24、作經(jīng)驗，全面掌握雙回路耐張塔的設計知識與技能。設計人員同類工程設計經(jīng)驗不足輸電線路QC小組成員均有完成2個以上耐張塔設計的經(jīng)驗，都有3年以上工作經(jīng)驗，全面掌握雙回路耐張塔的設計知識與技能。設計人員同類工程設計經(jīng)驗不足不是要因姓名工程項目名稱個數(shù)工作年限王苗苗浙北浙中浙南福州1000kV交流線路工程SJC271011計算24國網(wǎng)輸電線路通用設計2F11-SJC2計算張建明淮南皖南浙北滬西1000kV交流線路工程SKC301計算25浙北浙中浙南福州1000kV交流線路工程SZJC27101計算郭 杰浙北浙中浙南福州1000kV交流線路工程SJC271016計算210靈州紹興800直流線路工程Z27

25、101計算郭詠華浙北浙中浙南福州1000kV交流線路工程SJC271013計算217淮南皖南浙北滬西1000kV交流線路工程SZC307計算鄧錦輝浙北浙中浙南福州1000kV交流線路工程SJC271013計算310淮南皖南浙北滬西1000kV交流線路工程FJ1計算浙北浙中浙南福州1000kV交流線路工程SJC271015計算末端緣故三：設計軟件功能不夠完善要因確認標準：現(xiàn)有軟件計算鐵塔時刻5小時。目前我院常用的鐵塔設計軟件要緊有：自立式鐵塔內(nèi)力分析軟件TTA及鐵塔制圖軟件STW。自力式鐵塔內(nèi)力分析軟件一般計算占鐵塔總構件數(shù)量50%70%左右的受力材，不能計算占總構件數(shù)量30%50%的輔助材；現(xiàn)

26、行鐵塔制圖軟件不能計算制圖操縱尺寸。隨機抽取結構專業(yè)5名設計人員，統(tǒng)計以往他們進行手算輔助材及鐵塔操縱尺寸計算的時刻，如表6.3所示：手算一種鐵塔的結構布置需要大量的時刻和精力，而鐵塔的優(yōu)化設計需要多方案的優(yōu)化比選。為了解決這一問題，我們科室在小組活動中編制了手算一種鐵塔的結構布置需要大量的時刻和精力，而鐵塔的優(yōu)化設計需要多方案的優(yōu)化比選。為了解決這一問題，我們科室在小組活動中編制了鐵塔輔助材計算程序及制圖操縱尺寸計算程序，大幅提高了鐵塔的優(yōu)化設計效率。人員輔助材計算（小時）操縱尺寸計算（小時）累計（小時）王經(jīng)運7253161張忠新6554119趙金麗7057127聶旭初7450124杜娜68

27、52120平均值7053123圖6.2 鐵塔輔助材計算程序流程鐵塔鐵塔輔助材計算程序及制圖操縱尺寸計算程序，使得鐵塔設計多方案的優(yōu)化比選成為可能。設計軟件缺少一些計算模塊 不是要因末端緣故四：軟件荷載加載方式不夠優(yōu)化要因確認標準：軟件計算荷載添加形式對塔用鋼量的阻礙3%。我們QC小組成員屈訟昭在自立式鐵塔計算軟件TTA的基礎上，自主編制了輸電鐵塔計算程序TANS，修正了原有TTA的荷載添加形式，使軟件在進行輸電鐵塔各工況計算時，更能符合實際情況。對比分析上表用鋼量計算結果，能夠得出，TANS計算的用鋼量比TTA減輕1747.53088.5kg，下降比例為3%5%。軟件荷載加載方式不夠?qū)Ρ确治錾?/p>

28、表用鋼量計算結果，能夠得出，TANS計算的用鋼量比TTA減輕1747.53088.5kg，下降比例為3%5%。軟件荷載加載方式不夠優(yōu)化是要因 表6.4 計算結果對比表塔型呼高/m用鋼量/kg減少重量/kgTTATANSSJC221 = sum(D3:E3) * MERGEFORMAT 56296.253584.72711.524 = sum(D4:E4) * MERGEFORMAT 60787.457942.22845.227 = sum(D5:E5) * MERGEFORMAT 65059.461932.33127.130 = sum(D6:E6) * MERGEFORMAT 68081.5

29、65129.12952.4平均值 = average(C3:C6) * MERGEFORMAT 63464.7 = sum(C7:D7) * MERGEFORMAT 62556.35 = average(C3:C6) * MERGEFORMAT 59647.3末端緣故五：塔型選擇不能滿足最低用鋼量要求要因確認標準：選用合理塔型減輕用鋼量5%。從左柱狀圖能夠看出，采納雙柱組合耐張塔代替鼓形/傘型耐張塔，同呼高情況下，能夠有效減輕用鋼量1915.4 從左柱狀圖能夠看出，采納雙柱組合耐張塔代替鼓形/傘型耐張塔，同呼高情況下，能夠有效減輕用鋼量1915.4 2939.1 kg，用鋼量減輕約45%。塔型

30、選擇不能滿足最低用鋼量要求是要因末端緣故六：塔身結構桿件未達到最佳受力狀態(tài)要因確認標準：塔身桿件受力裕度：37%。我們小組在2010年的QC小組活動中，采納合理的結構布置，有效的減輕了用鋼量，成功應用在工程中，明顯的降低了雙回路耐張塔的造價。塔身結構桿件未達到最佳受力狀態(tài)我們小組在2010年的QC小組活動中，采納合理的結構布置，有效的減輕了用鋼量，成功應用在工程中，明顯的降低了雙回路耐張塔的造價。塔身結構桿件未達到最佳受力狀態(tài)不是要因末端緣故七：塔身主材強度低要因確認標準：選用鐵塔主材能夠達到最優(yōu)造價水平。小組成員郭杰針對500kV雙回路耐張塔，將原有的Q420角鋼替換為Q690鋼管，按照Q4

31、20角鋼價格每噸7000元，Q690鋼管價格每噸9000元計算，對比分析兩種鋼材情況下的用鋼量及造價。通過比較可知，由于高強鋼價格較貴，盡管主材采納高強度鋼管能夠有效降低塔重，但考慮價格因素，主材采納更高強度等級鋼材并不能有效降低造價。塔身主材強度低通過比較可知，由于高強鋼價格較貴，盡管主材采納高強度鋼管能夠有效降低塔重，但考慮價格因素，主材采納更高強度等級鋼材并不能有效降低造價。塔身主材強度低不是要因末端緣故八：我院現(xiàn)有參考資料不足要因確認標準：我院結構專業(yè)參考資料覆蓋率達85%以上。 小組成員張建明調(diào)查了我院現(xiàn)有線路結構專業(yè)資料情況，歸納如表6.5所示。 表6.5 我院線路結構專業(yè)資料情況

32、調(diào)查表名稱我院現(xiàn)有種類現(xiàn)有資料涵蓋面我院夠買種類向外院收資種類采取措施后資料涵蓋面1輸電線路設計規(guī)定1017%3225%2輸電線路鐵塔計算813%2220%3輸電鐵塔結構優(yōu)化711%1215%4角鋼截面輸電鐵塔設計77%2110%5鋼管桿塔設計55%218%6高強鋼的應用研究34%116%7新材料，新技術、新工藝在輸電鐵塔中的應用32%114%8其他51%112%9我院暫無總計3240%/10%10我院持有總計4860%131190%補充參考資料后補充參考資料前補充參考資料后補充參考資料前通過購買和向外院借通過購買和向外院借取資料后，我院參考資料專業(yè)知識涵蓋面由原來的60%增加到90%，完全能

33、夠滿足結構設計人員各方面的需求。我院現(xiàn)有的參考資料不足不是要因如何辦？要因確定：綜上所述，導致500kV SJC2雙回路耐張塔用鋼量大的要緊緣故有：如何辦？軟件荷載加載方式不夠優(yōu)化；軟件荷載加載方式不夠優(yōu)化；塔型選擇不能滿足最低用鋼量要求。制定對策通過前述，在綜合分析造成雙回路耐張塔用鋼量大的要緊緣故之后，針對要因，制定了相應的對策。軟件荷載加載方式不夠優(yōu)化軟件荷載加載方式不夠優(yōu)化使用現(xiàn)有的自立式鐵塔計算軟件TTA使用現(xiàn)有的自立式鐵塔計算軟件TTA。方案一自力式鐵塔內(nèi)力分析軟件，分段計算桿件風荷載及自重時存在多統(tǒng)計及漏統(tǒng)計現(xiàn)象，且單元類型單一。不選用使用我院自主研發(fā)的鐵塔設計計算軟件使用我院自

34、主研發(fā)的鐵塔設計計算軟件TANS。改進后的鐵塔設計計算軟件，更加靈活計算空間任意風壓分段對應風荷載和自重荷載，能夠計算桿單元、梁單元及桿、梁混合單元。方案二選用方案二選用 塔型選擇不能滿足最低用鋼量要求 塔型選擇不能滿足最低用鋼量要求不選用鼓形/傘型耐張塔在跳線設計、塔高、用鋼量、靈活性與安全性等方面存在諸多不足。方案一選用鼓形/傘型雙回路耐張塔不選用鼓形/傘型耐張塔在跳線設計、塔高、用鋼量、靈活性與安全性等方面存在諸多不足。方案一選用鼓形/傘型雙回路耐張塔選用雙柱組合耐張塔選用雙柱組合耐張塔通過改變跳線布置方式、分塔掛線、取消橫擔等方案，專門好的減輕用鋼量。選用雙柱組合耐張塔選用雙柱組合耐張

35、塔通過改變跳線布置方式、分塔掛線、取消橫擔等方案，專門好的減輕用鋼量。方案二不選用同等級、等呼高情況下，三柱組合耐張塔的用鋼量比雙柱組合耐張塔大，且施工較為復雜。選用三柱組合耐張塔方案三不選用同等級、等呼高情況下，三柱組合耐張塔的用鋼量比雙柱組合耐張塔大，且施工較為復雜。選用三柱組合耐張塔方案三表7.1 對策制定表序號要 因?qū)Σ遅HAT目標WHY措施HOW負責人WHO地點WHERE時刻WHEN1軟件荷載加載方式不夠優(yōu)化選擇荷載加載方式合理的軟件減輕用鋼量2.4噸。優(yōu)化鐵塔荷載添加方式；軟件培訓。郭詠華屈訟昭設計院2013.3.254.052塔型選擇不能滿足最低用鋼量要求選用能滿足最低用鋼量要求

36、的塔型降低用鋼量4.9噸。1） 改變跳線布置方式（水平布置跳線和跳線串）；分塔掛線；取消橫擔。郭詠華王苗苗殷拂曉郭 杰設計院2013.3.254.05實施對策我們QC小組成員，在明確了對策、目標以及要進行的措施之后，依照自己的分工，在規(guī)定的時刻內(nèi)，專門好的落實了每項措施，收到了良好的效果。實施對策一：選擇荷載加載方式合理的軟件實施對策一：選擇荷載加載方式合理的軟件對策目標：減輕用鋼量2.4噸。實施依據(jù)：架空輸電線路桿塔結構設計技術規(guī)定（DL/T 5154-2012)，以及雙回路耐張塔結構的受力特點。實施詳情：依照我院設計的雙回路耐張塔實際情況，結合“平頂山白河500kV線路工程”項目中500k

37、V SJC2雙回路耐張塔的使用情況，小組成員討論分析輸電線路鐵塔桿件的傳力路徑，及其受力形式，總結其受力規(guī)律；小組成員郭杰等通過討論，決定采納自立式鐵塔內(nèi)力分析軟件TTA程序。我院在使用TTA計算軟件的過程中，發(fā)覺TTA在輸電線路鐵塔導地線掛線點荷載添加方面，存在一定的不足；同時舊版本的TTA差不多不能專門好的適應最新版的架空輸電線路桿塔結構設計技術規(guī)定（DL/T 5154-2012）的技術要求。我們線路部QC小組成員屈訟昭，在TTA的基礎上，自主編制了輸電鐵塔結構計算程序TANS。通過小組成員的一致討論，決定使用TANS對SJC2雙回路耐張塔進行內(nèi)力計算，并與TTA計算結果，進行相應的比較。

38、措施1：優(yōu)化鐵塔荷載添加方式措施1：優(yōu)化鐵塔荷載添加方式由于國內(nèi)輸電線路鐵塔計算軟件TTA存在計算精度欠佳、計算效率偏低、計算單元類型單一、風荷載自動計算常發(fā)生錯誤、不支持國外規(guī)范等缺陷，特不是在使用TTA計算鐵塔時，風荷載的添加方式，導致計算結果不理想，給輸電線路鐵塔設計計算工作造成一定的阻礙。我們線路部QC小組成員屈訟昭，自主編制的輸電鐵塔結構計算程序TANS，除擁有TTA塔身風壓計算功能外，增加了“全節(jié)點”計算模式，能夠更加靈活計算空間任意風壓分段對應風荷載和自重荷載；同時，TANS程序統(tǒng)計每段擋風面桿件以及每段包含桿件自重時，嚴格按照體、面精確統(tǒng)計，并智能剔除重復統(tǒng)計桿件信息。TANS

39、程序的風荷載添加方式如圖8.1所示。圖8.1 TANS程序的風荷載添加方式措施2：軟件培訓措施2：軟件培訓我們線路部QC小組于2013年4月13日19日進行了為期一周的軟件培訓。QC小組全部成員參加了本次培訓，培訓效果良好。要緊的培訓內(nèi)容有：軟件要緊功能、計算方法、計算模型、專門梁單元、有限元計算、軟件支持規(guī)范、軟件測試等方面的內(nèi)容。軟件要緊功能：自動生成每基塔對應的ANSYS、SAP2000全荷載工況數(shù)據(jù)接口文件；自動繪制鐵塔司令圖、鐵塔三維圖；自動輸出計算書、材料規(guī)格統(tǒng)計表；空間梁、桿單元線彈性有限元計算，計算節(jié)點位移、應變、應力；內(nèi)力分析，計算桿單元軸力，梁單元軸力、剪力、彎矩，支座反力

40、；自動選材，依照計算得出的梁、桿內(nèi)力，程序自動選取滿足規(guī)范要求的最小桿件。 計算模型：線彈性空間梁、桿問題；空間桿單元模擬角鋼；空間梁單元或桿單元模擬鋼管；鋼材視為彈性勻質(zhì)材料，采納線彈性本構關系。專門梁單元：TANS程序采納自由度釋放的概念，依照桿件兩端的聯(lián)結情況對單元剛度矩陣和右端項荷載列陣做處理。自由度釋放在有限元分析理論中又稱為自由度凝聚。這種方法不必增加任何節(jié)點，也不需要推導專門的單元剛度矩陣，程序化處理專門方便。J端自由度釋放的空間梁單元剛度矩陣為：有限元計算：有限元計算過程如圖8.2所示。圖8.2 TANS程序有限元計算過程軟件支持規(guī)范：TANS程序支持的規(guī)范包括國內(nèi)規(guī)范和國外規(guī)

41、范。國內(nèi)規(guī)范： 架空送電線路桿塔結構設計技術規(guī)定（DL/T 5154-2002） 架空輸電線路桿塔結構設計技術規(guī)定（DL/T 5154-2012）鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)國外規(guī)范： “Design of Latticed Steel Transmission Structures” (ASCE10-1997) “Guidelines for Electrical Transmission Line Structural Loading”（ASCE74-2010）軟件測試： 與TTA不同，TANS程序在迭代選材過程中，針對輪換過程中的每基塔都進行一次風壓計算。在此前提下，TAN

42、S程序的計算效率仍然高于TTA，荷載工況數(shù)越大、腿輪換次數(shù)越多體現(xiàn)越明顯。實施效果：小組成員屈訟昭、郭杰、殷拂曉等統(tǒng)計了雙回路耐張塔SJC2分不使用TTA和TANS程序的用鋼量變化情況，列表如下：表8.1 TTA和TANS計算SJC2用鋼量對比表塔型呼高/m用鋼量/kg減少重量/kg減少比例TTATANSSJC221 = sum(D3:E3) * MERGEFORMAT 56296.253584.72711.54.8%24 = sum(D4:E4) * MERGEFORMAT 60787.457942.22845.24.6%27 = sum(D5:E5) * MERGEFORMAT 65059

43、.461932.33127.14.8%30 = sum(D6:E6) * MERGEFORMAT 68081.565129.12952.44.3%平均值 = sum(C7:D7) * MERGEFORMAT 62556.35 = average(C3:C6) * MERGEFORMAT 59647.3 = average(E3:E6) * MERGEFORMAT 2909.05 = average(F3:F6) * MERGEFORMAT 4.6%從左圖能夠看出，采納我院自主研發(fā)的TANS程序計算的鐵塔，比同呼高下TTA計算的用鋼量降低量為2.73.1噸，降低比例為：4.34.8%。講明TAN

44、S對荷載優(yōu)化效果比較明顯。從左圖能夠看出，采納我院自主研發(fā)的TANS程序計算的鐵塔，比同呼高下TTA計算的用鋼量降低量為2.73.1噸，降低比例為：4.34.8%。講明TANS對荷載優(yōu)化效果比較明顯。目標：活動后用鋼量目標：活動后用鋼量減輕2.4噸。目標完成情況特不行對策實施效果特不行目標完成情況特不行對策實施效果特不行結果：結果：用鋼量減輕了2.9噸，減少了4.6%實施對策二：選用能滿足最低用鋼量要求的塔型實施對策二：選用能滿足最低用鋼量要求的塔型對策目標：降低用鋼量4.9噸。實施依據(jù)：一般耐張塔在塔高、用鋼量、根開、結構斷面以及經(jīng)濟性等方面的局限性和雙柱組合耐張塔的優(yōu)越性。雙柱組合耐張塔的

45、優(yōu)越性：雙柱組合耐張塔以改變跳線布置方式、分塔掛線、取消橫擔等手段，成功解決了一般傘型耐張塔在跳線設計、塔高、用鋼量、靈活性與安全性等方面的諸多不足，在提高工程綜合經(jīng)濟效益、提高靈活性、增加安全可靠度等方面效果顯著。實施詳情：我院在“皖電東送”特高壓工程項目中的經(jīng)驗，結合中國電科院在北京良鄉(xiāng)鐵塔試驗場進行的雙柱組合耐張塔軟跳線真型試驗，結果表明雙柱組合耐張塔軟跳線系統(tǒng)能專門好地滿足工程的需要；試驗塔型如圖8.3所示；我院自行設計的平頂山至白河500kV同塔雙回線路，如圖8.4所示。 圖8.3 試驗塔 圖8.4 “平白線”雙柱組合耐張塔雙柱組合耐張塔兩個回路的三相導線分不垂直布置在兩個塔的塔身上

46、，轉(zhuǎn)角外側塔的跳線(串)引至轉(zhuǎn)角內(nèi)側塔的跳線支架。通過改變導線掛點和跳線布置方式，從而取消橫擔，有效操縱跳線弧垂及對地和對塔身其他接地部分的間隙。取消鐵塔橫擔不但減小了導地線對鐵塔的扭矩和彎矩，也降低了鐵塔自身的荷載，極好地改善了鐵塔的受力狀況。措施1：分塔掛線措施1：分塔掛線小組成員在認真分析雙回路耐張塔結構特點的基礎上，提出兩回線路分掛在相互獨立的兩個雙柱塔身上，同時不改變導地線間以及導線相間的相對關系。在相導線上下垂直布置、導地線間相對水平偏移、地線對導線的愛護角等方面與相鄰直線塔一致。小組成員在認真分析雙回路耐張塔結構特點的基礎上，提出兩回線路分掛在相互獨立的兩個雙柱塔身上，同時不改變

47、導地線間以及導線相間的相對關系。在相導線上下垂直布置、導地線間相對水平偏移、地線對導線的愛護角等方面與相鄰直線塔一致。分塔掛線，相當于將原來的塔身荷載一分為二，分不施加在兩個耐張塔上。在保證輸電鐵塔受力合理的前提下，選取合理的塔身桿件材料，能夠有效的減輕用鋼量，同時降低輸電鐵塔造價。 a)活動前塔型 b)活動后塔型圖8.5 活動前后導線掛點示意圖傘形/鼓型塔雙回導線共塔設計，荷載大，單塔根開大。傘形/鼓型塔雙回導線共塔設計，荷載大，單塔根開大。雙柱組合耐張塔雙回導線分塔掛線，單塔荷載小，根開小，便于塔位選擇和基礎選型。雙柱組合耐張塔雙回導線分塔掛線，單塔荷載小，根開小，便于塔位選擇和基礎選型。

48、實施效果雙柱組合耐張塔通過分塔掛線，將原來施加在一個塔位上的荷載一分為二，施加在兩個塔位上，降低了輸電鐵塔的承載力；實施效果雙柱組合耐張塔通過分塔掛線，將原來施加在一個塔位上的荷載一分為二，施加在兩個塔位上，降低了輸電鐵塔的承載力；由于荷載的降低，鐵塔桿件受力減小，選用小規(guī)格鋼材即可滿足要求，能夠有效的降低輸電鐵塔的鋼材用量，達到降低造價的目的。措施2：改變跳線布置方式措施2：改變跳線布置方式隨著電壓等級的升高，要求的電氣間隙越來越大，塔頭尺寸也越來越大，對施工和運行維護也造成了一定的阻礙。減少跳線弧垂及其風偏偏移值是縮小耐張塔尺寸的有效方法，而跳線弧垂及偏移要緊決定于采納的跳線或固定跳線的方

49、式。隨著電壓等級的升高，要求的電氣間隙越來越大，塔頭尺寸也越來越大，對施工和運行維護也造成了一定的阻礙。減少跳線弧垂及其風偏偏移值是縮小耐張塔尺寸的有效方法，而跳線弧垂及偏移要緊決定于采納的跳線或固定跳線的方式。小組成員在傳統(tǒng)的雙回路耐張塔基礎上，深入分析雙回路耐張塔掛線特點，以及塔身桿件受力特性，結合我院雙回路耐張塔設計經(jīng)驗，跳線布置方式改垂直布置為水平布置。采納水平布置跳線和跳線串。從而，跳線不再是耐張塔最低呼稱高度和導線層間距的制約因素。我院自行設計的平頂山至白河500kV線路中使用的雙柱組合耐張塔在轉(zhuǎn)角內(nèi)外側分不采納了鋁管式剛性跳線以及一般軟跳線，如圖8.6所示。圖8.6 平白線雙柱組

50、合耐張塔轉(zhuǎn)角內(nèi)外側分不采納了鋁管式剛性跳線以及一般軟跳線關于雙柱組合耐張塔，不管是有關聯(lián)塔型依舊無關聯(lián)塔型，其跳線均為水平方向布置。圖8.7-1 有關聯(lián)塔跳線布置方式圖8.7-1 有關聯(lián)塔跳線布置方式 圖8.7-2 無關聯(lián)塔跳線布置方式我院托付中國電科院在北京良鄉(xiāng)鐵塔試驗場順利完成了雙柱組合耐張塔軟跳線真型試驗。如圖8.8-1、8.8-2所示。試驗包括雙柱組合耐張塔耐張串安裝、跳線串安裝、張力測試、電氣間隙測試等。試驗結果與理論計算差不多一致，表明軟跳線系統(tǒng)能專門好地滿足工程需要。有關聯(lián)雙柱組合耐張塔有關聯(lián)雙柱組合耐張塔有關聯(lián)時的跳線可使用軟跳線，現(xiàn)在，借助另一主塔連接跳線，通過耐張串和跳線串

51、實現(xiàn)水平三點固定，穩(wěn)定性好。無關聯(lián)雙柱組合耐張塔無關聯(lián)雙柱組合耐張塔關于無關聯(lián)塔，可增加跳線橫擔牽拉、支撐跳線，跳線橫擔布置在導線耐張掛點上方，并盡量讓跳線串的導線掛點和耐張串掛點大致等高，形成水平跳接方式。圖8.8-1 跳線串圖8.8-1 跳線串 圖8.8-2 組裝后成型照片 關于無關聯(lián)單柱塔，加裝跳線橫擔牽拉、支撐水平跳線，與干字型單回路耐張塔中相跳線的跳接形式一樣，硬跳線的長度設計與跳線及串的風偏、跳線撓度、線路轉(zhuǎn)角等有關，同時還要考慮施工及運行的方便性。經(jīng)計算，跳線橫擔順線路方向的支架長度宜取為8m，硬跳線長度依據(jù)線路轉(zhuǎn)角情況取9m16m。圖8.9為雙柱塔在40轉(zhuǎn)角時各相的風偏俯視圖和

52、正視圖，其跳線支架長度取8m時，硬跳線長度需要16m。圖8.9 兩柱組合耐張塔內(nèi)角側硬跳線結構尺寸 通過技術經(jīng)濟比較，與用硬跳線的無關聯(lián)雙柱組合耐張塔相比，相同呼高情況下，有關聯(lián)的雙柱組合耐張塔減少塔重約23。綜上所述，本次QC小組活動中雙柱組合耐張塔推舉采納轉(zhuǎn)角外側使用軟跳線的有關聯(lián)雙柱耐張塔。 通過技術經(jīng)濟比較，與用硬跳線的無關聯(lián)雙柱組合耐張塔相比，相同呼高情況下，有關聯(lián)的雙柱組合耐張塔減少塔重約23。綜上所述，本次QC小組活動中雙柱組合耐張塔推舉采納轉(zhuǎn)角外側使用軟跳線的有關聯(lián)雙柱耐張塔。雙柱組合耐張塔通過改變跳線布置方式，改垂直布置為水平布置，鐵塔最低呼高由24m降至21m；雙柱組合耐張

53、塔通過改變跳線布置方式，改垂直布置為水平布置，鐵塔最低呼高由24m降至21m；與硬跳線相比，使用軟跳線的有關聯(lián)雙柱組合耐張塔，在同呼高下，能夠減輕用鋼量約23%，有效的降低雙回路耐張塔造價。實施效果實施效果措施3：取消橫擔措施3：取消橫擔一般耐張塔由于鐵塔高度高、導地線橫擔長，由導、地線引起的彎矩、扭矩隨高度和橫擔長度增加成倍甚至成指數(shù)增長，桿塔自身的風振系數(shù)也成指數(shù)性增長，需要使用雙組合甚至四組合角鋼（大規(guī)格角鋼）或鋼管塔才能滿足荷載要求。雙柱組合耐張塔型式如圖8.10所示。一般耐張塔由于鐵塔高度高、導地線橫擔長，由導、地線引起的彎矩、扭矩隨高度和橫擔長度增加成倍甚至成指數(shù)增長，桿塔自身的風

54、振系數(shù)也成指數(shù)性增長，需要使用雙組合甚至四組合角鋼（大規(guī)格角鋼）或鋼管塔才能滿足荷載要求。雙柱組合耐張塔型式如圖8.10所示。 a)活動前塔型 b)活動后塔型圖8.10 活動前后耐張塔示意圖地線掛塔身，取消地線橫擔地線掛塔身，取消地線橫擔地線橫擔地線橫擔導線橫擔導線橫擔跳線橫擔導線掛塔身，取消導線橫擔。跳線橫擔導線掛塔身，取消導線橫擔。 雙柱組合耐張塔取消導線橫擔后，導線縱向荷載對塔身的扭矩大為減小，顯著提高了鐵塔的抗扭性能，同時幸免了頭重腳輕，動力性能優(yōu)良，其抗冰、抗風、抗舞和抗震性能明顯優(yōu)于傘型耐張塔，安全性能提高，運行維護費用減少，符合全壽命周期設計理念。 雙柱組合耐張塔取消導線橫擔后，

55、導線縱向荷載對塔身的扭矩大為減小，顯著提高了鐵塔的抗扭性能，同時幸免了頭重腳輕，動力性能優(yōu)良，其抗冰、抗風、抗舞和抗震性能明顯優(yōu)于傘型耐張塔，安全性能提高，運行維護費用減少，符合全壽命周期設計理念。實施效果雙柱組合耐張塔取消導、地線橫擔之后，將導、地線直接掛在塔身上，改善了鐵塔的受力狀況；實施效果雙柱組合耐張塔取消導、地線橫擔之后，將導、地線直接掛在塔身上，改善了鐵塔的受力狀況；取消導、地線橫擔，簡化了塔身結構，明顯減輕了用鋼量，達到降低造價的目標。實施效果：小組成員統(tǒng)計了采納雙柱組合耐張塔代替?zhèn)鹘y(tǒng)的傘型或鼓形耐張塔后，用鋼量的變化情況，列表如下：表8.2 實施對策二用鋼量變化表塔型呼高/m用

56、鋼量/kg減少重量/kg減少比例一般耐張塔雙柱組合耐張塔SJC22153584.747884.85699.910.6%2457942.251981.05961.210.2%2761932.355798.06134.39.9%3065129.158782.46346.79.7%平均值 = average(C3:C6) * MERGEFORMAT 59647.325 = average(D3:D6) * MERGEFORMAT 53611.55 = average(E3:E6) * MERGEFORMAT 6035.525 = average(F3:F6) * MERGEFORMAT 10.1%T

57、ANS計算的用鋼量TANS計算的用鋼量從左圖能夠看出，與一般耐張塔相比，同呼高情況下，雙柱組合耐張塔能夠減輕用鋼量5.76.3噸，減輕比例為：9.710.6%。講明，雙柱組合耐張塔能夠明顯的減輕用鋼量，降低造價。 從左圖能夠看出，與一般耐張塔相比，同呼高情況下，雙柱組合耐張塔能夠減輕用鋼量5.76.3噸，減輕比例為：9.710.6%。講明，雙柱組合耐張塔能夠明顯的減輕用鋼量，降低造價。目標檢查：目標：目標：活動后用鋼量減輕4.9噸目標完成情況特不行對策實施效果特不行目標完成情況特不行對策實施效果特不行結果：結果：用鋼量減輕了6.03噸，減少了10.1%檢查效果雙柱組合耐張塔使用效果檢查我們小組

58、成員分不統(tǒng)計了使用雙柱組合耐張塔代替?zhèn)鹘y(tǒng)的鼓形/傘型耐張塔后的各級不鋼材用量的使用情況，同時依照目前各級不鋼材的市場價格，進行相應的造價計算，并對兩種塔型使用情況的用鋼量和造價進行對比，列表如下：表9.1 雙柱組合耐張塔和一般耐張塔造價對比表塔型呼高(米)活動前對策一節(jié)約對策二節(jié)約總計節(jié)約活動后塔重(噸)成本(萬元)塔重(噸)成本(萬元)塔重(噸)成本(萬元)塔重(噸)成本(萬元)塔重(噸)成本(萬元)SJC22156.3052.362.712.525.705.308.417.8247.8844.532460.7956.532.852.655.965.548.818.1951.9848.342

59、765.0660.513.132.916.135.709.268.6155.8051.893068.0863.322.952.756.355.909.308.6558.7854.67平均值62.5658.182.912.716.045.618.948.3253.6149.86降低比例4.6%4.6%9.7%9.7%14.3%14.3%降低8.32萬元降低8.94噸降低8.32萬元降低8.94噸降低塔重目標完成情況特不行降低造價目標完成情況特不行降低塔重目標完成情況特不行降低造價目標完成情況特不行2、直接經(jīng)濟效益我們QC小組活動后，將小組的成果，特不是雙柱組合耐張塔，差不多在我院設計的“平頂山白

60、河500kV線路工程”中成功運用，全線282基，共采納雙柱組合耐張塔4基，占全部塔量的1.4%。與傳統(tǒng)的鼓形/傘型耐張塔相比，共計節(jié)約鋼材26.23噸，降低造價24.5萬元。我們小組成員統(tǒng)計了“平頂山白河500kV線路工程”中雙柱組合耐張塔的使用情況，列表如下：表9.2 “平白線”中雙柱組合耐張塔匯總表塔基名稱雙柱組合耐張塔一般耐張塔減少量減少比例（%）用鋼量/kg成本/萬用鋼量/kg成本/萬用鋼量/kg成本/萬用鋼量/kg成本/萬151981.0 48.3 57942.0 53.9 5961.0 5.6 10.3 10.39 253020.6 49.3 59680.3 55.0 6080.2