建筑設(shè)計 計算書

1、第1章建筑設(shè)計1.1設(shè)計題目某學(xué)院綜合辦公樓0mX15m1.2設(shè)計資料1.2.1建筑設(shè)計原始資料1、建筑地點：西南城市某學(xué)院校區(qū)內(nèi)2、建筑層數(shù)：主體五層。1.2.2氣候條件1、氣溫：室外平均氣溫最冷例C,最熱月30C。2最大凍土深度：不考慮。3降雨情況：年降雨量051.5mm，最大降雨強度11.0mm/小時。4風(fēng)向、風(fēng)壓：夏季主導(dǎo)風(fēng)向是北偏西，基本風(fēng)壓劇KN/tf。5、基本雪壓：不考慮。6、地震烈度：基本地震烈度為，建筑場地類別二類。1.2.3工程地質(zhì)條件地基承載力為210N/m m2.1.2.4材料供應(yīng)據(jù)調(diào)查，該城市材料供應(yīng)及施工技術(shù)水平均能滿足本工程的需要。由市建筑公司承擔(dān)施工， 施工技術(shù)

2、和水平較高磚為MU7.5MU1渺漿M5M10砼為C10-C40；鋼筋為一二級。第2章結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1結(jié)構(gòu)的選型和布置2.1.1結(jié)構(gòu)選型本建筑是一棟五層的辦公樓，使用框架結(jié)構(gòu)。因為框架結(jié)構(gòu)適宜于平面布置簡單、規(guī)則 、對稱的結(jié)構(gòu)。而且三層的建筑用框架結(jié)構(gòu)房間布置比較的靈活，受力簡單明了，計算時用 分層法和0值法也比較的簡便。故采用框架結(jié)構(gòu)。2.1.2結(jié)構(gòu)布置1、辦公樓的柱距（開間）取2皿如平面布置圖所示。2、承重框架方向根據(jù)柱的布置，可以初步確定縱、橫雙向都要布置主要的承重框架，此時雙向框架均承 受樓面荷載和水平荷載。由于我們在布置板時采用縱向，荷載向橫向柱傳遞，故在計算時還 是采用橫向布置近似計算

3、。3、梁系布置在柱上布置主梁，即主梁的跨度為柱距應(yīng)m.然后考慮到板的最大跨度不能超4業(yè)m 故在主梁中間又橫向布置了次梁，來傳遞板的荷載。如結(jié)構(gòu)圖所示。4、計算板的配置板的型號表示為fKB XX X X其中YKB是預(yù)應(yīng)力空心板*乂標志板的長度，X標志 板的寬度，X標志荷載等級代號。我們在選板時，就是要選好板的型號，還有板的方向和計 算板的數(shù)量。2.2結(jié)構(gòu)荷載計算2.2.1框架計算簡圖及梁柱線剛度計算1、確定框架計算簡圖取框架結(jié)構(gòu)電根框架計算。該框架結(jié)構(gòu)為縱橫雙向結(jié)構(gòu)假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁玉柱固結(jié)。各層柱的截面尺寸不變，兩跨等于柱截面軸心之間的距離，底層柱高為基 礎(chǔ)頂面至二樓面，基礎(chǔ)標高

4、根據(jù)地質(zhì)條件，室內(nèi)外標差定米，二層樓面標高為.6米， 故底層柱高3.9米，其他各層柱高從樓面算至上一層樓面，均!為米。框架梁跨度L=7200mm TOC o 1-5 h z 一一一一 11、梁截面高度:虬= 一 L=900mm600mm 取h=600mmb 18 12 Jb一 (11 一梁截面寬度:bb= 3 h=450mm300mm 取 bb=250mm框架梁截面尺寸均為bXhb=250mnX600mm一、一一 一 ri i b柱截面高度:hc= g 15 H=783mm313mm 取hc=500mm柱截面寬度:bc=h=500mm中間柱的截面尺寸為bc x hc=500mm 500mm邊柱

5、截面尺寸為：bc x hc=500mm 600mm3、框架梁柱線剛度計算混凝土均采用230 (E=29.5x 106kN/m)梁柱線剛度計算如下：梁的線剛度:ib=EI/L=2.95x 107x0.25x0.72/ (12x7.2) =22.125k 103kN/m1 層柱線剛度:ic1 邊=E/H=2.95k 107x0.5x0.72/ (12x 3.9) =68.1x 103kN/mii = EI/H=2.95k 107x0.5/ (12x3.9) =39.4x 103kN/mc1中 c25層柱線剛度: s = EI/H=2.95k 107x0.54/ (12x3.6) =42.7x 10

6、3kN/m c25 c4邊=EI/H=2.9夕107x 0.5x 0.63/ (12x 3.6) =73.8x 103kN/m相對線剛度計算：取梁的相對線剛度為則ic1邊 =3.08 ic1 中=1.78ic25F93 匚25邊=3.34中2.2.2荷載計算1、恒載標準值計算豎向荷載計算：屋面恒載：三油兩氈防水層0.3kN/m20mm厚水泥砂漿找平層0.4kN/m40mm后水泥石灰焦渣砂漿%0找平 0.56kN/m預(yù)應(yīng)力空心板自重及灌縫重0.12x 25=3.0kN/m板底抹灰粉刷0.4kN/m共計4.66kN/m天溝自重（伸出墻外.5m）3.0kN/m樓面恒載： 水磨石地面0.65kN/m預(yù)

7、應(yīng)力空心板及灌縫重3.0kN/m板底粉刷0.35kN/m共計4.0kN/m梁自重：bb x hb=250mm 600mm自重25x 0.25x 0.6=3.75kN/m抹灰層10mm厚砂漿0.01x 0.9x 2 x 17=0.306kN/m共計4.056kN/m柱自重：bc x hc=500mnx 500mm自重25x 0.25=6.25 kN/m抹灰層10mm厚砂漿0.01x 2 x 17=0.34kN/m共計6.59kN/mbc x hc=500mm 600mm自重25 x 0.3=7.5kN/m抹灰層10mm厚砂漿0.01x 2.2x 17=0.374kN/m共計7.874kN/m墻體

8、自重：內(nèi)墻外墻均采甩40mm厚度自重0.24x 3.9x18=16.85kN/m抹灰層10mm厚砂漿0.01x 17x 2x 3.9=1.326kN/m自重18.176kN/m2、活載標準值屋面活載（不上人屋面）0.5kN/m雪載0.35 kN/m取上兩個的最大值2.0kN/m樓面標準值辦公區(qū)2.0kN/m走廊2.5 kN/m3、豎向荷載集中力計算（1）屋面恒載集中力計算天溝傳遞A、E柱集中力3.0 x 6.0=18kN橫次梁自重引晶、E柱集中力4.056x 3=12.168kN橫次梁自重引趣、C、D柱集中力4.056x 6=24.336kN橫次梁承擔(dān)屋面恒載引起、E柱集中力(6-0.3-0.

9、25 x 3x4.66x 0.5=38.1kN橫次梁承擔(dān)屋面恒載引起、C、D柱集中力(6-0.3-0.25 x 3x 4.66=76.89kN縱向框架梁引SA、B、C、D、E柱集中力4.056x 6=24.336kN屋面均布荷載 4.66x 3+4.056=18.036kN(2)樓面恒載集中力計算橫次梁自重引SA、E柱集中力4.056x3=12.168kN橫次梁自重引趣、C、D柱集中力4.056x6=24.336kN墻自重引缺、D、E柱集中力18.176k (6-0.5) =99.968kN橫次梁承擔(dān)樓面恒載引起、E柱集中力0.5x (6-0.25-0.) x 3 x 4=32.7kN橫次梁承

10、擔(dān)樓面恒載引起、C、D柱集中力(6-0.5) x 3 x 4=66kN1/c次梁及墻自重引起集中力18.176k 3+4.05& 3=66.696kN1/c次梁及墻自重引起、D柱集中力66.696k 0.5=33.348kN樓面均布荷載4x 3+4.056=16.056kN(3 )活載集中力計算屋面活載3 x 6 x 0.5x 0.5=4.5kN3x 6x 0.5=9kN3 x 0.5=1.5kN屋面活載引起、E柱集中力屋面活載引起3、C、D柱集中力均布活載樓面活載3 x 6 x 2 x 0.5=18kN3x6x2=36kN3 x 6 x 2 x 0.5+19.125=37.125kN3x 6

11、 x 2x 0.5+21.375=39.375kN屋面活載引起、E柱集中力屋面活載引起3柱集中力屋面活載引起2柱集中力屋面活載引起3柱集中力均布活載2x3=6kN2.5x 3=7.5kN從A到1/C處從1/C到E處4、各交點所受集中力計算(1)屋面部分屋面A、E柱集中力=天溝自套橫次梁自重縱梁自套屋面恒載=18+12.168+38.1+4.0566=92.604kNB、C、D柱集中為橫次梁自重引起3、C、D柱集中力縱梁自莓橫次梁承擔(dān)屋面恒載引 起B(yǎng)、C、D柱集中力=24.336+4.0566+76.89=125.562kN(2)樓面部分樓面A、E柱集中力=橫次梁自重+縱梁自重+墻自重+橫次梁承

12、擔(dān)樓面恒載引起、E柱集中 力+柱自 1=4.056k 6+12.168+99.968+32.7+7.873.6=197.52kNB柱集中力=橫次梁自重+縱梁自重+墻自重+橫次梁承擔(dān)樓面恒載引趣 柱集中力+柱自重 =24.336+4.05反 6+66+6.059( 3.6=138.556kNC柱集中左橫次梁自虱縱梁自虱墻自重+橫次梁承擔(dān)樓面恒載引起 柱集中力柱自重 =24.336+4.05( 6+66+6.059( 3.6+33.348=171.903kND柱集中丹橫次梁自虱縱梁自鑫墻自重+橫次梁承擔(dān)樓面恒載引趨 柱集中力柱自重=24.336+4.05( 6+66+6059 3.6+33.348

13、+99.969=271.871kN橫梁均布4.056+4 3=16.056kN5、風(fēng)荷載計算基本風(fēng)壓0.3kN/M風(fēng)振系數(shù)Bz=1.0風(fēng)載體形系數(shù)u=1.3s風(fēng)壓高度變化系數(shù)U(地面粗糙程度按類)，查表知：z離地面高度4.28.112uz111.063 = 1.0 x 1.3x(1.06 +1)/2x0.3x3.9x6 = 9.40kNF 2 = 1.0 x 1.3x(1 +1)/2x0.3x3.9x6 = 9.13kNF = 1.0 x 1.3x (1 +1)/2x 0.3x 4.05 x 6 = 9.48kN kw166.696197.52圖2-3恒載作用下計算簡圖05666.696197

14、.522.3框架內(nèi)力計算所有荷載值采用標準值計算，豎向荷載作用下內(nèi)力計算采用分層法，水平荷載作用的內(nèi) 力采用D值法。2.3.1豎向恒荷載計算最后的彎矩圖如下:圖2-5a恒載作用下彎矩圖圖2-5b恒載作用下剪圖BEQ3L翎.1，2D.P56.814.3213620470 DI-7C4J6-20.0220.91B.92+ 4932.9735309.73i35.P539.67圖2-5c恒載作用下軸力圖-a.so13.117-d3B,521042 3 J4.513S9.3P-632.ee2.3.2豎向活載計算考慮活載不利位置，本例將活載作用下內(nèi)力KB跨布置活載、BC跨布置活載、CD 跨布置活載和DE跨

15、布置活載分別計算，他們的彎矩圖、剪力圖和軸力圖如下： 活荷載作用于AB跨內(nèi)力圖：J4541J 1111 V v V Vv if1111S1二1.川 hC61疝t77/1*j /廠r / zJ zJ ? J . / J kJ 7r . a r zJl/ j圖2-6a活載作用在AB跨荷或圖U2 口頂D.L7|口| 血做LUO-0.16口3*| COSa he coe：-ii.Jl3F-fl.3302L-D.2103S EflW-Ci 31互即）.45圖2-6b活載作用在AB跨彎矩圖圖2-6c活載作用在AB跨剪力圖圖2-6d活載作用在AB跨軸力圖圖2-7a活載作用在BC跨荷或圖圖2-7b活載作用在B

16、C跨彎矩圖0.09O.LiO-0.0618.01142田3土_ 1I2.81-4.500U.4313u-0.4518 01!907xlX；115-017.990.470.02,27U-0.4r1-J*2253.-0 i-n.pyQ.Q204 5000000000.0圖2-7c活載作用在BC跨剪力圖圖2-7d活載作用在BC跨軸力圖1.5b177/57.12567.5/9.37517/57.1256 /!59.375I”/7/777/7/7/7/圖2-8a活載作用在CD跨荷或圖4.38-4.37圖2-8b活載作用在CD跨彎矩圖圖2-8c活載作用在CD跨剪力圖圖2-8d活載作用在CD跨荷或圖J.59

17、.5|19/V/zZ圖2-9a活載作用在DE跨荷或圖圖2-9b活載作用在CD跨彎矩圖4 54圖2-9c活載作用在CD跨剪力圖圖2-9d活載作用在CD跨軸力圖2.3.3水平荷載作用下內(nèi)力計算1、D值計算及各柱剪力分配。見表5.1。其中：D =a 12c ； V. =gj 鼠。(i層數(shù);j、B、C、D軸柱)ij2、反彎點高度地。見表5.3。y = y + y + y + y ,反彎點高度為h。0123由表5.1的剪力值和衣.2反彎點高度，可以求出柱端彎矩值=(1 - y) hV ； 上jM下=yhV.。利用節(jié)點內(nèi)力平衡條件，按梁線剛度比例可求出梁端彎矩值。左風(fēng)作用下框架內(nèi)力圖如窗.9所示，與該圖相

18、反取值即為右風(fēng)作用下內(nèi)力值。表2-1 D值計算磨力分配層數(shù)A柱B柱C柱D柱KacDKacDKacDKacD三0.3660.1500.3202.1000.5100.3802.1000.5100.3802.1000.5100.380二0.3660.1500.3202.1000.5100.3802.1000.5100.3802.1000.5100.380一0.4950.4000.3502.8380.6900.2102.8380.6900.2102.8380.6900.210層數(shù)E柱%(KN)柱剪力(KN)KacDVAVBVCVDVE三0.3660.1500.3201.78026.1604.7005.

19、5805.5805.5804.700二0.3660.1500.3201.78034.4706.2007.3607.3607.3606.200一0.4950.4000.3501.33043.72011.5106.9006.9006.90011.510表2-2反彎點高度的計算柱號層數(shù)yoa1y1a2y2a3y3yhyh柱A三0.451010100.453.91.76二0.5510101.350.040.593.92.18一0.75100.74-0.0200.734.73.43柱B三0.501010100.503.91.95二0.5010101.3500.503.91.95一0.58100.7400

20、0.584.72.73柱C三0.501010100.503.91.95二0.5010101.3500.503.91.95一0.58100.74000.584.72.73柱D三0.501010100.503.91.95二0.5010101.3500.503.91.95一0.58100.74000.584.72.73柱E三0.451010100.453.91.76二0.5510101.350.040.593.92.30一0.75100.74-0.0200.734.73.412.4內(nèi)力組合各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮 結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)

21、在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進,行調(diào)幅 乘以調(diào)幅系數(shù)0.8。分別考慮恒荷載和和荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載效應(yīng) 控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座 邊緣處，為此，進行組合前應(yīng)先計算各控制截面處段座邊緣處內(nèi)力值。梁支座邊緣處的內(nèi)力值：bM邊=M - V -萬式中：肱邊支座邊緣截面的彎矩標準值;V支座邊緣截面的剪力標準值；邊M梁柱中線交點處的彎矩標準值；V與M相應(yīng)的梁柱中線交點處的剪力標準值;q梁單位長度的均布荷載標準值；b梁端支座寬度（即柱截面高度）柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端控制截面在下層的梁頂。按軸線計算簡圖算得的 柱端

22、內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值。有些值相當(dāng)小時，為了簡化起見，就采用了軸線處 內(nèi)力值，這樣算得的鋼筋用量比需要的鋼筋用量略微多了一點。內(nèi)力組合表2.4-1表 2.4-20見附錄。2.5截面設(shè)計與配筋計算查規(guī)范得：混凝土強度C30fc=14.3N/mm ft=1.43N/mm ftk=2.01N/mm鋼筋強度HPB235HPB400& J” 1 + LE, 8 cufy=210N/mmfy=360N/mm0.8360-fyk=235N/mmfyk=400N/mm=0.5181+2 X105 X 0.00332.5.1框架梁截面設(shè)計與配筋計算1、正截面受彎承載力計算梁AB （頂層）：跨中截面M=4

23、2.04kN.mMa f bh21 c 042.04 X1061.0 X14.3 x 250 x 5652=0.037& = 1 -J1-2a = 1 -J1-2 x 0.037 = 0.038 匕(V - 0.7 fbh ) 83110 - 0.7 x1.43 x 250 x 565 八1.25 x 210 x 565b1= 01.25 f h0按構(gòu)造要求配箍筋，取雙肢箍200。梁AB、梁BC、梁CD和梁DE各截面的斜截面受剪承載力配筋計算見下表表2-5框架梁斜截面配筋計算層數(shù)計算公式梁AB梁BC梁CD梁DE頂層Vb(kN)81.21085.60084.40083.8000.7ftbh014

24、1.600141.600141.600141.600Asv/S0000實配箍筋2 8 2002 8 2002 8 2002 8 200加密區(qū)（梁端0.9m）2 8 1002 8 1002 8 1002 8 100其他層Vb(kN)84.55082.660128.60080.8000.7ftbho141.600141.600141.600141.600Asv/S0000實配箍筋2 8 2002 8 2002 8 2002 8 200加密區(qū)（梁端0.9m）2 8 1002 8 1002 8 1002 8 1003、裂縫寬度驗算裂縫寬度驗算時，要求框架各梁按荷載效應(yīng)的標準值組合并考慮長期作用影響的最

25、大裂 縫寬度不大于規(guī)范規(guī)定的裂縫寬度限值。規(guī)范規(guī)定的裂縫寬度限值可查得網(wǎng) 現(xiàn)以一 層的AB梁的A支座為例，說明裂縫寬度驗算的方法查得該截面正常使用極限狀態(tài)下的荷載 效應(yīng)組合值為:M58.387 kN.mb = = 7L670 x106 = 241.79N / mm2sk 0.87h0 A0.87 X 565 x 603p =金=603= 0.01te A 0.5 X 250 X 600te中=1.1 0.65 = 1.1 - 0.65 x201=0.560pb.0.01 x 241.79Z nd 23 X162d = = 16mmeq 乙 nv d 3 X 1.0 X16i i ia =2.1

26、w =a 中二(1.9c + 0.08 = 2.1x0.560 x 241.79 x(1.9x27 + 0.08x叢) maxcr* EP2 X1050.01ste=0.213mm w = 0.3mm滿足抗裂縫要求。梁AB、梁BC、梁CD和梁DE各截面的裂縫寬度驗算見下表：表2-6框架梁裂縫寬度驗算層數(shù)計算公式梁AB梁BC支座左截面支座左截面-1跨中截面支座右截面跨中截面支座右截面5Mk(kN.m)46.17540.51657.87060.03038.37056.660b155.784136.692195.240202.527129.451191.158skPl0.010.010.010.01

27、0.010.01te 中0.2610.1440.4310.4550.0910.417d161616161616aee2.12.12.12.12.12.1crw0.0640.0310.1320.1450.0180.125標準層Mk(kN.m)57.88035.79054.25056.32032.80063.950b195.274120.747183.027190.011110.660215.752skp0.010.010.010.010.010.01te中0.4310.0180.3860.412-0.0810.494d161616161616eq a2.12.12.12.12.12.1crw0.

28、1320.0030.1110.123-0.0140.1681Mk(kN.m)58.39037.57058.57057.22032.66070.400b196.994126.752197.601193.047110.187237.513skp0.010.010.010.010.010.01礦0.4370.0690.4390.423-0.0860.550d161616161616eq a2.1002.1002.1002.1002.1002.100crw0.1350.0140.1360.128-0.0150.205表2-7框架梁裂縫寬度驗算層 數(shù)計算公式梁CD梁DE支座左截而跨中截面支座右截而支座左

29、截而跨中截面支座右截而5Mk(kN.m)59.28036.57059.80055.92041.01047.730b199.997123.379201.751188.661138.358161.030skL0.010.010.010.010.010.01評0.4470.0410.4520.4070.6200.289d161616161616eq a2.12.12.12.12.12.1cr w0.1400.0080.1430.1210.1350.073標準層Mk(kN.m)100.12088.470100.17064.01033.55056.290b337.781298.477337.950215

30、.955113.190189.909skp0.010.010.010.010.010.01甘0.7130.6620.7130.495-0.0540.412d161616161616aeq2.12.12.12.12.12.1crw0.3780.3110.3790.168-0.0100.1231Mk(kN.m)100.88062.790100.60049.48034.15055.110b340.346211.839339.401166.934115.214185.928skp0.010.010.010.010.010.01成0.7160.4830.7150.317-0.0340.397d16161

31、6161616eqa2.1002.1002.1002.1002.1002.100crw0.3830.1610.3810.083-0.0060.1162.5.2框架柱截面設(shè)計與配筋計算1、軸壓比驗算A軸柱：底層柱 Nmax=927.178kNN927.178x103*軸壓比 rn = = 143 500 600 = 0-21611.05 匕 I 14.3 500 600則A軸柱的軸壓比滿足要求其他軸柱的驗算如表表2-8框架柱軸壓比驗算A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱E軸柱Nmax(KN)927.1781195.6241385.9141681.779964.178b(mm)500500500500500h

32、(mm)600500500500600fc(N/mm)14.314.314.314.314.3r N0.2161.050.2791.050.3231.050.3921.050.2251.052、截面尺寸的復(fù)核A軸柱:取h=600-35=565mm,|V|max=25.229 KN因為 hw/b=565/500=1.1325.229 KN滿足要求。C C 0其余柱的計算如下表所示表2-9框架柱截面尺寸復(fù)核A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱E軸柱b500500500500500h600500500500600V36.10518.16229.59233.08835.287hw/b1.130.930.930.9

33、31.130.25fcbho1009.94831.19831.19831.191009.94VmaxVmaxVmaxVmaxVmax3、正截面受彎承載力的計算柱在同一截面分別承受正反向彎矩，故柱正截面采用對稱。A 軸柱：N=afbh E =1.0 x 14.3 x 500 x 565 x 0.518 = 2092.591kNb 1c 0 b一層:選M大或N大的組合，最不利的組合M=46.667kN.m,N=927.17kN和M=65.548kN.m N=855.845 KN第一組內(nèi)力:M=46.667 kN.m,N=927.178 kN彎矩中由風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩5%低柱的計算長度0=1.25H=

34、5.875meo=M/N=46.667/927.178=50.3 mme =max(20,h/30)= max(20,600/30)=20mme =e+e=70.3 mmi 0 aV0.5fA/N=0.5x14.3x 0.5x 600/927.178 =2.313 1c.取 E=1.01l/h=5.875/0.6=9.791150.取 E=1.02.門=1 +f 1400e / h0 h )& = 1+1 21400 x 70.3/565(5.875 2x1.0 x1.0 = 1.550e =ne + h/2 - a =1.550 x 70.3 + 600/2 - 35 = 372.555 m

35、mi.N 匕 a fbh. g = b-e0+ g = 0.234 1c.取 g=1.01l/h=5.875/0.6=9.791150.取 g=1.02.門=1 +1f 匕gg 1400e./ h0 h ) 1211 f 5.875 V=1 +1400 x59.767/565 0.6 )x 1.0 x 1.0 = 1.647e =ne + h/2 a =1.647 x 59.767 + 600/2 35 = 363.436 mmi.&1555.867 x 10314.3 x 500 x(565 35)=0.411 1c.取 E=1.01l/h=4.875/0.6=8.125150.取 E=1.

36、02.門=1 +f 1400e. / h0 h )=1+1f 4875 21400 x96.589/565 0.6 )x 1.0 x 1.0 = 1.276e =n e + h/2 a =1.276 x 96.589 + 600/2 35 = 400.282 mm i.&927.178 x10314.3 x 500 x(565 35)=0.210Eb,Ne以 fbh2 (10.5&)=A = 1c 0sf；(h0 -以：)927.178 x 400.282 14.3 x500 x 5652 x10-3 x 0.21 x (1 0.5 x 0.21)360 x(565 - 35)按構(gòu)造配筋，由于

37、受壓柱縱向受力鋼筋的最小配筋率為,對于對稱配筋則是.3%, 即：Asmin=0.6%A/= 0.006 x 500 x 600/2 = 900 mm查配筋表，每側(cè)實配 20 （A半二942 mm） 其余軸柱的配筋如下表：表2-10框架柱正截面配筋計算計算公式A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱E軸柱1層 第一組b500500500500500h600500500500600lo58755875587558755875Nb=afcbh02092.591722.221722.221722.222092.59M43.62020.93310.17528.16550.622N1743.8782175.5892553

38、.1213131.4431764.976e0=M/N25.0139.6223.9858.99428.681ea二20.00020202020.000ei=e0+eQ45.01329.62223.98528.99448.681-LUU0.5fa/N1.2300.8220.7000.5711.215E10.9620.6140.5460.4390.962lo/h9.7911.7511.7511.759.79E21.01.01.01.01.0n1.8271.9512.0441.6941.765e =，e + h / 2 a347.236272.778264.023264.125350.904ig0.3

39、820.6700.7650.8610.393As0004460Asmin900840840840900As3 203 203 204 203 20實配鋼筋面積94294294212569421層 第組b500500500500500h600500500500600lo58755875587558755875Nb=afcbh02092.591722.221722.221722.222092.59M61.78136.33943.86142.02473.685N1555.8671742.6632059.2202523.5791599.83e0=M/N39.70820.85321.30016.6534

40、6.058ea二20.00020202020.000e.二e +e59.70840.85341.30036.65366.0580.5fa/N1.3791.0260.8680.7081.341g110.7480.6030.531lo/h9.7911.7511.7511.759.79g211.01.01.01n1.6481.8401.6701.6631.586e =門。+ h / 2 a363.402290.153283.951275.956369.751is0.3850.5260.6330.7480.396As00000Asmin900840840840900As3 203 203 204 20

41、3 20實配鋼筋面積94294294212569422至5層b500500500500500h600500500500600lo48754875487548754875Nb=afcbh02092.591722.221722.221722.222092.59M55.82235.94760.03765.76655.053N1396.4661352.0081815.2282015.9251277.882e0=M/N39.97426.58833.07432.62343.081ea二20.00020202020.000渲0邕59.97446.58853.07452.62363.0810.5fa/N1.5

42、361.3220.9850.8871.679E11.01111.0lo/h8.139.759.759.758.13E21.01.01.01.01.0n1.4441.6781.5951.6001.422e =門。.+ h / 2 a351.616293.162299.648299.198354.723飛0.3460.4070.5460.6060.316As0000 3,取入二3 n 0 2 x 0.565又 V0.3fA=0.3x14.3x500 x 600 = 1287kN N，取N=855.845kN4V -75 fbh -0.07N 25.831 x 103 -175 x 14.3x 50

43、0 x 565 -0.07 x 855.845 x 103土 =4sf h0210 x 565按構(gòu)造配箍筋，雙肢820Q2-5層，最不利內(nèi)力組合：M=51.576 kN.m,N=545.468 kNV=26.501 kN3 9一.剪跨比U H/2h= 3.451)3，取入二3 n 0 2 x 0.565又.0.3fA=0.3 x 14.3 x 500 x 600 = 1287kN，取N=545.468kN cV -175 fbh - 0.07 N 26.501 x 103 -175 x 14.3 x 500 x 565 - 0.07 x 545.468 x 103A 人+1。 04210 x

44、565= V 0sfyvh0按構(gòu)造配箍筋，雙肢820Q其余柱的配筋如下表表2-12框架枉斜截面受剪承載力計算層計算公式A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱E軸柱1H47004700470047004700h600500500500600b500500500500500M44.73920.93343.86128.16573.685N1741.0272175.5892059.2203131.4431599.830V17.5387.47518.07512.64424.363H/2h4.165.055.055.054.16r333330.3fA1287.01072.51072.51072.51287.0N1287

45、.01072.51072.51072.51287.0A/S00000實配箍筋2 8 2002 8 2002 8 2002 8 2002 8 20025H39003900390039003900h600500500500600b500500500500500M55.82235.94760.45560.45454.613N1396.4661352.8061732.5552239.1551349.961V28.19718.16229.95230.05927.447H/2h3.454.194.194.193.45r2.613332.610.3fA1287.01072.51072.51072.51287

46、.0N494.2657.7658.21072.5511.5A/S00000實配箍筋2 8 2002 8 2002 8 2002 8 2002 8 2006、裂縫寬度驗算A軸柱：一層，e。/ h0=76.598/565=0.1360.5可不要驗算裂縫寬度；2-3層，e。/ h0=39.974/565=0.0830.5可不要驗算裂縫寬度;B軸柱：一層,e/ =29.622/465=0.0640.5可不要驗算裂縫寬度；2-3層，e/ h0=13.778/465=0.0300.5可不要驗算裂縫寬度。C軸柱：一層，e/ h0=40.452/465=0.0870.5可不要驗算裂縫寬度；2-3層，e/ h0

47、=31.717/465=0.0680.5可不要驗算裂縫寬度。D軸柱：一層，e/ h0=23.929/465=0.0510.5可不要驗算裂縫寬度；2-3層，e/ h0=28.167/465=0.0610.5可不要驗算裂縫寬度。E軸柱：一層，e/ h0=56.262/565=0.1000.5可不要驗算裂縫寬度；2-3層，e/ h0=50.292/565=0.089如上2圖假定基礎(chǔ)高度翔=500+50 +200=750mm=0.75n則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基底的軸向 力設(shè)計值為：第一批 Mb = 34.266 + 0.75 x 14.448 = 45.102kN ,N = 1541.432 +18

48、.5 = 1559.932kN ；第二批 M = -30.906 + 0.75 x 12.644 = 21.423kN ,botN=1403.886+18.5=1422.386kN第三批 Mo = 9.896 - 0.75 x 0.965 = 9.172kN ,N = 1681.779 +18.5 = 1700.279kN。2.6.2確定基底尺寸1、按第一組荷載設(shè)計值進行計算計算中不考慮由于寬度和深度對地基承載力的修正f=380kN/i2。（基礎(chǔ)底的標高 k為-（0.5+0.75）=-1.25m-1m故基底為礫石層）先按軸心受壓估算有：1559.932=4.4心380 - 20 x 1.25將

49、其增大40%初步選用底板尺寸為x l = 3 x 3 = 9m 2:W = bl 2 = x 3 x 32 = 4.5m 366G = rbld = 20 x 3 x 3 x 1.25 = 225kNpmax = G + F * M = 1559.932 + 225 + 45.102p . = bl 一 w9 4.5208.348 +188.3032208.348kN / m2 1.2f = 1.2 x 380 = 456kN / m2 188.303kN / m2 1.2f = 1.2 x 380 = 456kN / m2=198.326kN / m2 1.2f = 456kN / m2驗算

50、：eb/6的條件=0.03m 3/6 = 0.5m_M45.102e = NbOt = 1559.932 + 225bot滿足要求。所選基礎(chǔ)底板尺寸為x l = 3m x 3m。2、驗算其它組內(nèi)力設(shè)計值作用下的基底應(yīng)力第一組：Pmax = G + F * M = 1422.386 + 225 + 21.423 = p bl w94.5min187.804kN / m2 1.2f = 1.2 x 380 = 456kN / m2178.282kN / m2 1.2f = 1.2 x 380 = 456kN / m2P max + P min2187.804 +178.2822=183.043kN

51、/m2 1.2f = 456kN/m2驗算：e b/6的條件=0.013m 3/6 = 0.5m_M21.423e = N0 = 1422.386 + 225bot滿足要求。第二組：Pmax = G + F + M = 1700.279 + 225 + 9.172P bl w94.5min215.958kN / m2 1.2f = 1.2 x 380 = 456kN / m2211.882kN / m2 1.2f = 1.2 x 380 = 456kN / m2Pmax + Pmin = 215.958 + 211.882 = 427.84kN / m2 1.2f = 456kN / m222

52、驗算：eb/6的條件M9.172一 一 一e =bo- = 0.005m 3/6 = 0.5mN 1700.279 + 225滿足要求。最后確定基底尺寸為x l = 3m x 3m。2.6.3基礎(chǔ)高度驗算前面已經(jīng)初步假定基礎(chǔ)的高度為75nt取杯壁高島=200mm b + 2h0 = 0.5 + 2 x 0.715 = 1.93mf bh一、一 f lb一、2 f 30.5一 一f30.5 c F ?|A =c-hl ch= 0.715x 3 0.71511220 J1220 J122J122J2=1.32m 2取第三組凈反力:p= 215.958 - 20 x 1.25 = 190.958kN /m2F = p - A = 190.958 x 1.32 = 252.065kN F= 0.7 f A2 = 0.7 x 1.43 x 103 x 0