結(jié)構(gòu)設計原理第四課后葉見曙

1、結(jié)構(gòu)設計原理第四版課后答案目錄第一章.1第六章.16第二章.3第七、八章.18第三章.5第九章.26第四、五章.13第一章1-1配置在混凝土截面受拉區(qū)鋼筋的作用是什么？答：當荷載超過了素混凝土的梁的破壞荷載時，受拉區(qū)混凝土開裂，此時，受拉區(qū)混凝土雖退出工作，但配置在受拉區(qū)的鋼筋將擔當幾乎全部的拉力，能繼續(xù)擔當荷載，直到受拉鋼筋的應力達到服氣強度，既而截面受壓區(qū)的混凝土也被壓碎破壞。1-2試解釋一下名詞：混凝土立方體抗壓強度；混凝土軸心抗壓強度；混凝土抗拉強度；混凝土劈裂抗拉強度。答：混凝土立方體抗壓強度：我國國家標準普通混凝土力學性能試驗方法標準（GB/T50081-2002）規(guī)定以每邊邊長為

2、150mm的立方體為標準試件，在202的溫度和相對濕度在95%以上的潮濕空氣中養(yǎng)護28d，依據(jù)標準制作方法和試驗方法測得的抗壓強度值（以MPa為單位）作為混凝土的立方體抗壓強度，用符號fcu表示?；炷凛S心抗壓強度：我國國家標準普通混凝土力學性能試驗方法標準GB/T50081-2002）規(guī)定以150mm150mm300mm的棱柱體為標準試件，在202的溫度和相對濕度在95%以上的潮濕空氣中養(yǎng)護28d，依據(jù)標準制作方法和試驗方法測得的抗壓強度值（以MPa為單位）稱為混凝土軸心抗壓強度，用符號fc表示?；炷僚芽估瓘姸龋何覈煌ú坎款C標準公路工程水泥混凝土試驗規(guī)程（JTJ053-94）規(guī)定，采用

3、150mm立方體作為標準試件進行混凝土劈裂抗拉強度測定，按照規(guī)定的試驗方法操作，則混凝土劈裂抗拉強度fts按下式計算：fts2FFA0.637A?；炷量估瓘姸龋翰捎?00100500mm混凝土棱柱體軸心受拉試驗，破壞時試件在沒有鋼筋的中部截面被拉斷，其平均拉應力即為混凝土的軸心抗拉強度，當前國內(nèi)外常采用立方體或圓柱體的劈裂試驗測得的混凝土劈裂抗拉強度值換算成軸心抗拉強度，換算時應乘以換算系數(shù)0.9，即ft0.9fts。1-3混凝土軸心受壓的應力應變曲線有何特點？影響混凝土軸心受壓應力應變曲線有哪幾個因素？答：完整的混凝土軸心受拉曲線由上漲段OC、下降段CD和收斂段DE三個階段組成。上漲段：當

4、壓應力0.3fc左右時，應力應變關(guān)系湊近直線變化（OA段），混凝土處于彈性階段工作。在壓應力0.3fc后，隨著壓應力的增大，應力應變關(guān)系愈來愈偏離直線，任一點的應變可分為彈性應變和塑性應變兩部分，原有的混凝土內(nèi)部微裂痕發(fā)展，并在孔隙等薄弱處產(chǎn)生新的個別裂痕。當應力達到0.8fc（B點）左右后，混凝土塑性變形顯著增大，內(nèi)部裂痕不斷延長拓展，并有幾條貫通，應力應變曲線斜率急劇減小，如果不持續(xù)加載，裂痕也會發(fā)展，即內(nèi)部裂痕處于非穩(wěn)定發(fā)展階段。當應力達到最大應力fc時（C點），應力應變曲線的斜率已湊近于水平，試件表面出現(xiàn)不連續(xù)的可見裂痕。下降段：抵達峰值應力點C后，混凝土的強度并不完全消失，隨著應力的

5、減?。ㄐ遁d），應變?nèi)耘f增加，曲線下降坡度較陡，混凝土表面裂痕漸漸貫通。收斂段：在反彎點D點之后，應力下降的速率減慢，趨于節(jié)余應力。表面縱縫把混凝土棱柱體分為若干個小柱，外載力由裂痕處的摩擦咬協(xié)力及小柱體的殘余強度所承受。影響混凝土軸心受壓應力應變曲線的主要因素：混凝土強度、應變速率、測試技術(shù)和試驗條件。1-4什么叫混凝土的徐變？影響徐變有哪些主要原因？答：在荷載的長久作用下，混凝土的變形將隨時間而增加，亦即在應力不變的情況下，混凝土的應變隨時間持續(xù)增長，這種現(xiàn)象稱為混凝土的徐變。主要影響因素：（1）混凝土在長久荷載作用下產(chǎn)生的應力大?。唬?）加荷時混凝土的齡期；（3）混凝土的組成成分和配合比；

6、（4）養(yǎng)護及使用條件下的溫度與濕度。1-5混凝土的徐變和收縮變形都是隨時間而增長的變形，兩者有和不同之處？答：徐變變形是在長久作用下混凝土結(jié)構(gòu)隨時間推移而增加的應變；收縮變形是混凝土在凝固和硬化的物理化學過程中體積隨時間推移而減小的現(xiàn)象，是一種不受力情況下的自由變形。1-7什么是鋼筋和混凝土之間粘結(jié)應力和粘結(jié)強度？為保證鋼筋和混凝土之間有足夠的粘結(jié)力要采取哪些舉措？答：（1）粘結(jié)應力：變形差（相對滑移）沿鋼筋與混凝土接觸面上產(chǎn)生的剪應力；（2）粘結(jié)強度：實際工程中，平時以拔出試驗中粘結(jié)無效（鋼筋被拔出，或許混凝土被劈裂）時的最大平均粘結(jié)應力作為鋼筋和混凝土的粘結(jié)強度；（3）主要舉措：光圓鋼筋及

7、變形鋼筋的粘結(jié)強度均隨混凝土等級的提高而提高，所以能夠經(jīng)過提高混凝土強度等級來增加粘結(jié)力；水平地點鋼筋比豎位鋼筋的粘結(jié)強度低，所以可經(jīng)過調(diào)整鋼筋布置來增強粘結(jié)力；多根鋼筋并排時，可調(diào)整鋼筋之間的凈距來增強粘結(jié)力；增大混凝土保護層厚度采用帶肋鋼筋。第二章2-1橋梁結(jié)構(gòu)的功能包括哪幾方面的內(nèi)容？何謂結(jié)構(gòu)的可靠性？答：橋梁結(jié)構(gòu)的功能由其使用要求決定的，詳細有如下四個方面：（1）橋梁結(jié)構(gòu)應能承受在正常施工和正常使用期間可能出現(xiàn)的各樣荷載、外加變形、拘束變形等的作用；（2）橋梁結(jié)構(gòu)在正常使用條件下?lián)碛袃?yōu)秀的工作性能，比方，不發(fā)生影響正常使用的過大變形和局部破壞；（3）橋梁結(jié)構(gòu)在正常使用和正常維護條件下，

8、在規(guī)定的時間內(nèi)，擁有足夠的長久性，比方，不出現(xiàn)過大的裂痕寬度，不發(fā)生由于混凝土保護層碳化致使鋼筋的修飾；（4）在偶然荷載（如地震、強風）作用下或偶然事件（如爆炸）發(fā)生時和發(fā)生后，橋梁結(jié)構(gòu)仍能保持整體穩(wěn)定性，不發(fā)生坍毀。結(jié)構(gòu)的可靠性：指結(jié)構(gòu)的安全性、合用性和長久性。2-2結(jié)構(gòu)的設計基準期和使用壽命有何區(qū)別？答：設計基準期是指對結(jié)構(gòu)進行可靠度解析時，聯(lián)合結(jié)構(gòu)使用期，考慮各樣基本變量與時間的關(guān)系所取用的基準時間參數(shù)，設計基準期可參照結(jié)構(gòu)使用壽命的要求適入選定，但二者不完全等同。當結(jié)構(gòu)的使用年限超過設計基準期，表面它的無效概率可能會增大，不能保證其目標可靠指標，但不等于結(jié)構(gòu)喪失了所要求的基本功能甚至報

9、廢。一般來說，使用壽命長，設計基準期也能夠長一些，使用壽命短，設計基準期應短一些。平時設計基準期應當小于壽命期。2-3什么叫極限狀態(tài)？我國公路橋規(guī)規(guī)定了哪兩類結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)？答：極限狀態(tài)當整個結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分超過某一特定狀態(tài)而不能知足設計規(guī)定的某一功能要求時，此特定狀態(tài)成為該功能的極限狀態(tài)。承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。2-4試解釋一下名詞：作用、直接作用、間接作用、抗力。作用：是指派結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力、變形、應力和應變的所有原因；直接作用：是指施加在結(jié)構(gòu)上的集中力和散布力；間接作用：是指惹起結(jié)構(gòu)外加變形和拘束變形的原因；抗力：是指結(jié)構(gòu)構(gòu)件承受內(nèi)力和變形的能力。2-5我國公路橋規(guī)規(guī)定了結(jié)構(gòu)設

10、計哪三種狀況？答：長久狀況、短暫狀況和偶然狀況。2-6結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設計計算原則是什么？我國公路橋規(guī)采用的是近似概率極限狀態(tài)設計法。承載能力極限狀態(tài)的計算以塑性理論為基礎(chǔ)，設計的原則是作用效應最不利組合（基本組合）的設計值必須小于或等于結(jié)構(gòu)抗力設計值，即0SdR。正常使用狀態(tài)是以結(jié)構(gòu)彈性理論或彈塑性理論為基礎(chǔ)，采用作用（或荷載）的短期效應組合、長久效應組合或短期效應組歸并考慮長久效應組合的影響，對建立的抗裂、裂痕寬度和撓度進行驗算，并使各項計算值不超過公路橋規(guī)規(guī)定的各相應限值。設計表達式為SC1.2-7什么叫材料強度的標準值和設計值？材料強度標準值：是由標準試件按標準試

11、驗方法經(jīng)數(shù)理統(tǒng)計以概率散布的0.05分位值確定強度值，即取值原則是在符合規(guī)定質(zhì)量的材料強度實測值的總體中，材料的強度的標準值應擁有不小于95%的保證率。材料強度設計值：是材料強度標準值除以材料性能分項系數(shù)后的值。2-8作用分為幾類？什么叫作用的標準值，可變作用的準永遠值可變作用的頻遇值？答：作用分為永遠作用（恒載）、可變作用和偶然作用三類；作用的標準值：是結(jié)構(gòu)和結(jié)構(gòu)構(gòu)件設計時，采用的各樣作用的基本代表值?？勺冏饔玫臏视肋h值：指在設計基準期間，可變作用超越的總時間約為設計基準期一半的作用值。可變作用頻遇值：在設計基準期間，可變作用超越的總時間為規(guī)定的較小比率或超越次數(shù)為規(guī)定次數(shù)的作用。它是指結(jié)構(gòu)

12、上較頻繁出現(xiàn)的且量值較大的荷載作用取值。2-9鋼筋混凝土梁的支點截面處，結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的剪力標準值VGk187.01kN；汽車荷載產(chǎn)生的剪力標準值VQ1k261.76kN；沖擊系數(shù)(1)1.19；人群荷載產(chǎn)生的剪力標準值VQ2k57.2kN；溫度梯度作用產(chǎn)生的剪力標準值VQ3k41.5kN，參照例題2-3，試進行正常使用極限狀態(tài)設計時的作用效應組合計算。解：作用短期效應組合汽車荷載不計沖擊系數(shù)的汽車荷載剪力標準值為：VQ1kVQ1k261.76/1.19219.97kN1mnSsdSGik1jSQjk187.010.7219.971.057.20.841.5=431.39kNi1j1作用長久效應

13、組合mnSldSGik2jSQjk187.010.4219.970.457.20.841.5=331.08kNi1j1第三章3.1、試比較圖3-4和3-5，說明鋼筋混凝土板和鋼筋混凝土梁鋼筋布置的特點。答：板：單向板內(nèi)主鋼筋沿板的跨度方向布置在板的受拉區(qū)，鋼筋數(shù)量由計算決定。受力主鋼筋的直徑不宜小于10mm（行車道板）或8mm（人行道板）。近梁肋處的板內(nèi)主鋼筋，可沿板高中心縱軸線的（1/41/6）計算跨徑處按（3045）彎起，但經(jīng)過支承而不彎起的主鋼筋，每米板寬內(nèi)不應少于3根，并不少于主鋼筋截面積的1/4。在簡支板的跨中和連續(xù)梁的支點處，板內(nèi)主鋼筋間距不大于200mm。行車道板受力鋼筋的最小混

14、凝土保護層厚度c應不小于鋼筋的公稱直徑且同時知足附表1-8的要求。在板內(nèi)應設置垂直于板受力鋼筋的散布鋼筋，散布鋼筋是在主筋上按一定間距設置的橫向鋼筋，屬于結(jié)構(gòu)配置鋼筋，即其數(shù)量不經(jīng)過計算，而是按照設計規(guī)范規(guī)定選擇的。梁：梁內(nèi)的鋼筋經(jīng)常采用骨架形式，一般分為綁扎鋼筋骨架和焊接鋼筋骨架兩種形式。梁內(nèi)縱向受拉鋼筋的數(shù)量由數(shù)量決定?？蛇x擇的鋼筋數(shù)量直徑一般為（1232）mm，平時不得超過40mm。在同一根梁內(nèi)主鋼筋宜用相同直徑的鋼筋，當采用兩種以上直徑的鋼筋時，為了便于施工鑒別，直徑間應相差2mm以上。3-2什么叫受彎構(gòu)件縱向受拉鋼筋的配筋率？配筋率的表達式中，h0含義是什么？答：配筋率是指所配置的鋼

15、筋截面面積與規(guī)定的混凝土截面面積的比值（化為百分數(shù)表達）。h0是指截面的有效高度。3-3為什么鋼筋要有足夠的混凝土保護層厚度？鋼筋的最小混凝土保護層厚度的選擇應考慮哪些因素？答：設置保護層是為了保護鋼筋不直接受到大氣的損害和其他環(huán)境因素的作用，也是為了保證鋼筋和混凝土有優(yōu)秀的粘結(jié)。影響因素：環(huán)境種類、構(gòu)件形式、鋼筋布置。3-4、參照圖3-7，試說明規(guī)定各主鋼筋橫向凈距和層與層之間的豎向凈距的原因。答：1）為了保證鋼筋與混凝土之間的握裹力，增強兩者的粘結(jié)力；2）保證鋼筋之間有一定空隙澆注混凝土；3）方便鋼筋的布置。3-5鋼筋混凝土適筋梁正截面受力全過程可區(qū)分為幾個階段？各階段受力主要特點是什么？

16、答：第階段：混凝土全截面工作，混凝土的壓應力和拉應力基本上都呈三角形散布。第階段末：混凝土受壓區(qū)的應力基本上仍是三角形散布。但由于受拉區(qū)混凝土塑性變形的發(fā)展，拉應變增長較快，根據(jù)混凝土受拉時的應力應變圖曲線，拉區(qū)混凝土的應力圖形為曲線形。這時，受拉邊緣混凝土的拉應變周邊極限拉應變，拉應力達到混凝土抗拉強度，表示裂痕即將出現(xiàn)，梁截面上作用的彎矩用Mcr表示。第階段：荷載作用彎矩抵達Mcr后，在梁混凝土抗拉強度最弱截面上出現(xiàn)了第一批裂痕。這時，在有裂痕的截面上，拉區(qū)混凝土退出工作，把它原擔當?shù)睦鬟_給鋼筋，發(fā)生了顯然的應力重散布，鋼筋的拉應力隨荷載的增加而增加；混凝土的壓應力不再是三角形散布，而

17、是形成微曲的曲線形，中和軸地點向上移動。第階段末：鋼筋拉應變達到服氣值時的應變值，表示鋼筋應力達到其服氣強度，第階段結(jié)束。第階段：在這個階段里，鋼筋的拉應變增加的很快，但鋼筋的拉應力一般仍維持在服氣強度不變。這時，裂痕急劇展開，中和軸持續(xù)上漲，混凝土受壓區(qū)不斷縮小，壓應力也不斷增大，壓應力圖成為顯然的豐滿曲線形。第階段末：這時，截面受壓上邊緣的混凝土壓應變達到其極限壓應變值，壓應力圖呈顯然曲線形，并且最大壓應力已不在上邊緣而是在距上邊緣稍下處，這都是混凝土受壓時的應力應變圖所決定的在第階段末，壓區(qū)混凝土的抗壓強度耗盡，在臨界裂痕兩側(cè)的一定區(qū)段內(nèi)，壓區(qū)混凝土出現(xiàn)縱向水平裂痕，隨即混凝土被壓碎，梁

18、破壞，在這個階段，縱向鋼筋的拉應力仍維持在服氣強度。3-6什么叫鋼筋混凝土少筋梁、適筋梁和超筋梁？各自有什么樣的破壞形態(tài)？為什么吧少筋梁和超筋梁都成為脆性破壞？答：實際配筋率小于最小配筋率的梁稱為少筋梁；大于最小配筋率且小于最大配筋率的梁稱為適筋梁；大于最大配筋率的梁稱為超筋梁。少筋梁的受拉區(qū)混凝土開裂后，受拉鋼筋達到服氣點，并快速經(jīng)歷整個流幅而進入加強階段，梁僅出現(xiàn)一條集中裂痕，不單寬度較大，而且沿梁高延長很高，此時受壓區(qū)混凝土還未壓壞，而裂痕寬度已經(jīng)很寬，撓度過大，鋼筋甚至被拉斷。適筋梁受拉區(qū)鋼筋首先達到服氣，其應力保持不變而應變顯著增大，直到受壓區(qū)邊緣混凝土的應變達到極限壓應變時，受壓區(qū)

19、出現(xiàn)縱向水平裂痕，隨之因混凝土壓碎而破壞。超筋梁的破壞是受壓區(qū)混凝土被壓壞，而受拉區(qū)鋼筋應力尚未達到服氣強度。破壞前的撓度及截面曲率曲線沒有顯然的轉(zhuǎn)折點，受拉區(qū)的裂痕展開不寬，破壞突然，沒有顯然預兆。少筋梁和超筋梁的破壞都很突然，沒有顯然預兆，故稱為脆性破壞。3-7鋼筋混凝土適筋梁當受拉鋼筋服氣后可否再增加荷載？為什么？少筋梁能否這樣？答：適筋梁能夠再增加荷載，因為當受拉區(qū)鋼筋服氣后，鋼筋退出工作，受壓區(qū)混凝土開始受壓，直到受壓區(qū)邊緣混凝土的應變達到極限壓應變時，受壓區(qū)出現(xiàn)縱向水平裂痕，隨之因混凝土壓碎而破壞，這時不能再增加荷載。少筋梁裂痕出現(xiàn)在鋼筋服氣前，此時構(gòu)件已不再承受荷載，若持續(xù)增加荷

20、載，快速經(jīng)歷整個流幅而進入加強階段，梁僅出現(xiàn)一條集中裂痕，不單寬度較大，而且沿梁高延長很高，此時受拉區(qū)混凝土還未壓壞，而裂痕寬度已經(jīng)很寬，撓度過大，鋼筋甚至被拉斷。3-8答：基本假定有：1）平截面假定2）不考慮混凝土的抗拉強度3）材料應力與物理關(guān)系關(guān)于鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，從開始加荷到破壞的各個階段，截面的平均應變都能較好地符合平截面假定。關(guān)于混凝土的受壓區(qū)來講，平截面假定是正確的。而關(guān)于混凝土受壓區(qū)，裂痕產(chǎn)生后，裂痕截面處鋼筋和相鄰的混凝土之間發(fā)生了某些相對滑移，因此，在裂痕周邊區(qū)段，截面變形已不能完全符合平截面假定。3-9什么叫做鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的截面相對受壓區(qū)高度和相對界線受壓區(qū)高度b？

21、b在正截面承載力計算中起什么作用？b取值與哪些因素有關(guān)？答：相對受壓區(qū)高度：相對受壓區(qū)高度ixi，其中xi為受壓區(qū)高度，h0h0為截面有效高度。相對界線受壓區(qū)高度：當鋼筋混凝土梁受拉區(qū)鋼筋達到服氣應變y而開始服氣時，受壓區(qū)混凝土邊緣也同時達到其極限壓應cu變而破壞，此時受壓區(qū)高度為xbbh0，b被稱為相對界線混凝土受壓區(qū)高度。作用：在正截面承載能力計算中平時用bxb來作為界線條件，來判斷h截面的破壞種類，是始筋破壞仍是少筋破壞。有關(guān)因素：受拉區(qū)鋼筋的抗拉強度值fsd；受拉區(qū)鋼筋的彈性模量Es；混凝土極限壓應變cu以及無量綱參數(shù)有關(guān)。3-16解：基本公式法：查附表可得fcd11.5MPa,ftd

22、1.23MPa,fsd280MPa,b0.56,01.0，則彎矩計算值M0Md1.0145145kNm。采用綁扎鋼筋骨架，按一層鋼筋布置，假定as40mm，則有效高度h0has50040460mm。（1）求受壓區(qū)高度x有公式3-14得：114510611.5200 x(460 x)2115x2105800 x145000000 x1167.6mmbh00.56460258,x2752.4mm(舍)（2）求所需鋼筋數(shù)Asfcdbx11.5200167.62Asfsd2801377mm鋼筋布置可選232（As1608mm2）混凝土保護層厚度c30mmd22mm，且知足附表要求as25.142.6m

23、m，取45mm302Sn200230235.868.4mm30mm及d最小配筋率計算：45(ftd/fsd)45(1.23/280)0.2，所以配筋率不應小于0.2%，實際配筋率As1388bh01.5%200455查表法：查附表可得fcd11.5MPa,ftd1.23MPa,fsd280MPa,b0.56,01.0假定as40mm，則有效高度h0has50040460mm。A0M1.01451060.298,查附表1-5得0.37b,00.815fcdbh0211.52004602AsM1450000001381mm20fsdh00.8152804603-17解：查附表可得fcd9.2MPa

24、,ftd1.06MPa,fsd280MPa。最小配筋率計算：45(ftd/fsd)45(1.06/280)0.17，故取min0.2%由配筋圖計算得混凝土保護層厚度：casd/24018.4/2mm30.8d16mm20030.82318.441.6mm，知足鋼筋凈距Sn2實際配筋率：6030.74%，知足200410求受壓區(qū)高度：xfsdAs28060391.8mmbh00.56410230mmfcdb9.2200抗彎承載能力Mufcdbx(h0 x)9.220091.8(41091.8)2261500859Nmm61.5kNmM不知足承載能力要求。3-18解：查附表可得fcd11.5MPa

25、,ftd1.23MPa,fsd280MPa,b0.56,01.0。彎矩計算值M0Md1.012.912.9kNm，上側(cè)受拉。取1m寬來進行截面配筋，即b=1000mm采用綁扎鋼筋骨架，按一層鋼筋布置，假定as25mm，則有效高度h0has14025115mm。（1）求受壓區(qū)高度x有公式3-14得：112.910611.51000 x(115x)211.5x22645x258000 x110.2mmbh00.5610056,x2219.8mm(舍)（2）求所需鋼筋數(shù)AsAsfcdbx11.5100010.2419mm2fsd280鋼筋布置可選412（As452mm2），或許610（As471mm

26、2），鋼筋布置在受拉一側(cè)，即上緣。混凝土保護層厚度c30mmd12mm，且知足附表要求as2513.9232mm，取35mm最小配筋率計算：45(ftd/fsd)45(1.23/280)0.2，所以配筋率不應小于0.2%，實際配筋率As4520.45%,bh010001003-19解：查附表可得fcd9.2MPa,ftd1.06MPa,fsdfsd280MPa,b0.56,01.0，則彎矩計算值M0Md1.1190209kNm。設as35mm，受拉鋼筋按兩層鋼筋布置，假定as65mm，則有效高度h0has50065435mm。取b0.56AsMfcdbh02(10.5)2091069.2200

27、43520.56(10.50.56)fsd(h0as)280(435612.6mm35)AsfcdbxfsdAs9.2200(4350.56)280612.62213.4mm2fsd2803-21解：內(nèi)梁1.簡支梁計算跨徑的1/3，即l0/324200/38067mm。取相鄰兩梁平均間距2200mm3.hh60mm,bhhh1/31100mm,bhb6hh12hf160660121502320mm，知足bf取三其中的最小值，即2200mm不知足承載能力要求。邊梁bfb220016015060150226hf262260mm，又外側(cè)懸臂板實際寬度22為2200mm，所以邊梁有效寬度為2200mm

28、3-22受壓區(qū)高度在翼板厚度內(nèi)，即xhf，為第一類T形截面，受壓區(qū)已進入梁肋，即xhf，為第二類T形截面第一類T形截面，中和軸在受壓翼板內(nèi)，受壓區(qū)高度xhf。此時，截面雖為T形，但受壓區(qū)形狀為寬bf的矩形，而受拉截面形狀與截面抗彎承載能力無關(guān)，故以寬度為bf的矩形來進行抗彎承載力計算。3-23解：查附表可得fcd11.5MPa,ftd1.23MPa,fsd280MPa,b0.56,01.0。彎矩計算值M0Md1.011871187kNm保護層厚度c4222.730.7mm30mm，且大于鋼筋直徑d2鋼筋凈距Sn35030.72622.730mm，且大于直徑d530.5mm429568.5mm，

29、則h0135068.51281.5mmas2形截面有效寬度：1.計算跨徑的1/3:l012600/34200mm32.相鄰兩梁的平均間距為2100mm3.b6hh12hf350640121001790mm所以T梁截面有效寬度bf1790mm，厚度hf100140120mm2（1）判斷T形截面種類：fcdbfhf11.517901202.47kNm。fsdAs280188421.06kNm為第一類T形截面（2）求受壓區(qū)高度xfsdAs28018842x11.551.3mmhffcdbf1790（3）正截面抗彎能力Mufcdbfx(h0 x)11.5179051.3(1281.551.3)1326

30、.2kNmM22知足承載能力要求。3-24先將空心板的圓孔換算成bkhk的矩形孔面積相等：bkhkd2ab380238080143754441bkhk3I12I2195222624912慣性矩相等：I113808031621333312I2d42d2d22d2d2128()(40)9680064583838hk404mm解得：bk356mm故上翼板厚度hf300hk98mm2下翼板厚度hf300hk982mm腹板厚度bbf2bk9902356278mm第四章4-1鋼筋混凝土受彎構(gòu)件沿斜截面破壞的形態(tài)有幾種？各在什么情況下發(fā)生？答：斜拉破壞，發(fā)生在剪跨比比較大（m3）時；剪壓破壞，發(fā)生在剪跨比在

31、1m3時；斜壓破壞，發(fā)生在剪跨比m1時。4-2影響鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎能力的主要因素有哪些？答：主要因素有剪跨比、混凝土強度、縱向受拉鋼筋配筋率和箍筋數(shù)量及強度等。4-3鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力基本公式的合用范圍是什么？公式的上下限物理意義是什么？答：合用范圍：1）截面尺寸需知足0Vd0.51103fcu,kbh02）按結(jié)構(gòu)要求配置箍筋V0.51103fbh0d2td0物理意義：1）上限值：截面最小尺寸；2）下限值：按結(jié)構(gòu)要求配置鋼筋4-5解釋以下術(shù)語mMVh0來表示，此處M和V分答：剪跨比：剪跨比是一個無量綱常數(shù)，用別為剪彎區(qū)段中某個豎直截面的彎矩和剪力，h0為截面有效高度

32、。Asvsv配筋率：bSv剪壓破壞：隨著荷載的增大，梁的剪彎區(qū)段內(nèi)陸續(xù)出現(xiàn)幾條斜裂痕，其中一條發(fā)展成臨界斜裂痕。臨界斜裂痕出現(xiàn)后，梁承受的荷載還能持續(xù)增加，而斜裂痕伸展至荷載墊板下，直到斜裂痕頂端的混凝土在正應力、剪應力及荷載惹起的豎向局部壓應力的共同作用下被壓酥而破壞。這種破壞為剪壓破壞。斜截面投影長度：是縱向鋼筋與斜裂痕底端相交點至斜裂痕頂端距離的水平投影長度，其大小與有效高度和剪跨比有關(guān)。充分利用點：所有鋼筋的強度被充分利用的點不需要點：不需要設置鋼筋的點彎矩包絡圖：沿梁長度各截面上彎矩組合設計值的散布圖抵擋彎矩圖：又稱材料圖，是沿梁長度各個正截面按實際配置的總受拉鋼筋面積能產(chǎn)生的抵擋彎

33、矩圖，即表示各正截面所擁有的抗彎承載力。4-6鋼筋混凝土抗剪承載力復核時，怎樣選擇復核截面？答：公路橋規(guī)規(guī)定，在進行鋼筋混凝土簡支梁斜截面抗剪承載力復核時，其復核地點應按照下列規(guī)定采用：1）距支座中心h/2處的截面）受拉區(qū)彎起鋼筋彎起處的截面以及錨于受拉區(qū)的縱向受拉鋼筋開始不受力處的截面）箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面）梁的肋板寬度改變處的截面4-7試述縱向鋼筋在支座處錨固有哪些規(guī)定？答：公路橋規(guī)有以下規(guī)定：1）在鋼筋混凝土梁的支點處，應最少有兩根且不少于總數(shù)1/5的下層受拉主鋼筋經(jīng)過；底層兩外側(cè)之間不向上彎曲的受拉主鋼筋，伸出支點截面以外的長度應不小于10d；對環(huán)氧樹脂涂層鋼筋應不小于12.5

34、d，d為受拉鋼筋直徑。4-9解：縱向受拉鋼筋：查附表可得fcd9.2MPa,ftd1.06MPa,fsd280MPa,b0.56,01，.0則彎矩計算值Ml/20Md,l/21.0147147kNm。采用綁扎鋼筋骨架，按兩層層鋼筋布置，假定as65mm，則有效高度h0has50065435mm。單筋截面最大承載能力為：Mu2b(120.56(10.50.56)140.4kNMl/2fcdbh00.5b)9.2200435所以采用雙面配筋。取b0.56，as35mmMfcdbh02(10.5)1471069.220043520.56(10.50.56)59.1mmAsfsd(h0as)280(4

35、3535)AsfcdbxfsdAs9.2200(4350.56)28059.11670mm2fsd280受壓鋼筋選擇212（As226），受拉鋼筋選擇（As1743mm）。mm322+316取受拉鋼筋層距為55mm，凈距為5518.4/225.1/2=33.3mm，知足要求；則11404560310064mmas1743鋼筋間凈距Sn20030225.1332.4mm,知足要求2h050064436mm，取as40mm配筋率1743=0.02200436箍筋：取混凝土和箍筋共同的抗剪能力Vcs0.6V,不考慮彎起鋼筋作用，則：0.6V13(0.45103)bh0(20.6p)fcu,ksvfs

36、v，解得sv1.78106(V)2(sv)min(20.6p)fcu,kfsv13bh0由此可得:22(0.56106)(20.6p)fAfbh2Sv13cu,ksvsv0(V)2采用直徑8的雙肢箍筋，箍筋截面積AsvnAsv1250.3100.6mm2跨中截面Vl/20Vd,l/21.025.225.2kN,支點截面V00Vd,01.0124.8124.8kNLV0h(V0Vl/2)4800124.8500(124.825.2)VL4800114.43kNp10021232(0.56106)(20.6p)fcu,kAsvfsvbh02Sv(V)2(0.56106)(20.62)20100.6

37、1952004362=456.5mm(114.43)2由構(gòu)造要求得：Svh250mm,去Sv=250mm，箍筋配筋率2Asv100.60.2%0.18%，知足要求，根據(jù)要求：sv200250bSv在支座中心向跨徑長度方向的500mm范圍內(nèi)，設計箍筋間距Sv=100mm，此后至跨中截面統(tǒng)一采用Sv=250mm第六章6-1配有縱向鋼筋和普通鋼筋的軸心受壓短柱與長注的破壞形態(tài)有何不同？什么叫作柱的穩(wěn)定系數(shù)？影響穩(wěn)定系數(shù)的主要因素有哪些？解：1）短柱：當軸向力P漸漸增加時，試件也隨之縮短，試驗結(jié)果證明混凝土全截面和縱向鋼筋均發(fā)生壓縮變形。當軸向力P達到破壞荷載的90%左右時，柱中部四周混凝土表面出現(xiàn)縱

38、向裂痕，部分混凝土保護層剝落，最后是箍筋間的縱向鋼筋發(fā)生服氣，向外鼓出，混凝土被壓碎而整個試驗柱破壞。鋼筋混凝土短柱的破壞是材料破壞，即混凝土壓碎破壞。2）長柱：在壓力P不大時，也是全截面受壓，但隨著壓力增大，長柱不緊發(fā)生壓縮變形，同時長柱中部發(fā)生較大的橫向撓度u，凹側(cè)壓應力較大，凸側(cè)較小。在長柱破壞前，橫向撓度增加得很快，使長柱的破壞來得比較突然，致使失穩(wěn)破壞。破壞時，凹側(cè)的混凝土首先被壓碎，混凝土表面有縱向裂痕，縱向鋼筋被壓彎而向外鼓出，混凝土保護層脫落；凸側(cè)則由受壓突然轉(zhuǎn)變?yōu)槭芾?，出現(xiàn)橫向裂痕。3）穩(wěn)定系數(shù)：鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件計算中，考慮構(gòu)件長細比增大的附加效應使構(gòu)件承載力降低的計算

39、系數(shù)4）主要影響因素：構(gòu)件的長細比6-5解：短邊b250mm，計算長細比l05000b20，查表得2500.75,fcd11.5MPa,fsd280MPa,01.0Nu0.9(fcdAfsdAs)0.90.75(11.5250250280804)637.11kN0Nd560kN，則知足承載能力要求。6-7解：查表得混凝土抗壓強度設計值fcd11.5MPa,01.1，HRB335級鋼筋抗壓強度設計值fsd280MPa，R235級鋼筋抗拉強度設計值fsd195MPa，軸心壓力計算值N0Nd1.115601716kN截面設計長細比l030006.6712，可按螺旋箍筋柱設計。4501）計算所需縱向鋼

40、筋截面積由附表1-8，取縱向鋼筋的混凝土保護層厚度為c40mm，則：核心面積直徑：dcord2c450240370mm柱截面面積：d23.144502158962.5mm2A44dcor23.1437022核心面積：Acor4107466.5mm4假定縱向鋼筋配筋率1.2%，則可獲得：AsAcor0.012107466.51290mm2采用7根16s21407mm的，A（2）確定箍筋直徑和間距S取NuN1716kN，可得螺旋箍筋換算截面面積As0為：N/0.9fcdAcorfsdAsAs0kfsd1716000/0.911.5107466.52801407710mm20.25As351.75m

41、m22195選10單肢箍筋的截面積As0178.5mm2，這時箍筋所需的間距為：dcorAs013.1437078.5應知足S710128.5mm，由結(jié)構(gòu)要求，間距SAs0Sdcor/574mm和S80mm，故取S70mm截面復核Acor107466.5mm2，As1407mm2，1407/107466.51.31%0.5%As0dcorAs013.1437078.51303mm2S70Nu0.9(fcdAcorkfsdAs0fsdAs)0.9(11.5107466.5219513032801407)1924.2kN0Nd1716kN知足承載力要求！檢查混凝土保護層是否會剝落。Nu0.9(fc

42、dAfsdAs)0.91(11.5158962.52801407)1999.83kN1.5Nu1.51999.832999.75kNNu1924kN故混凝土保護層不會剝落。第七章7-2試簡述鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)和破壞種類。答：破壞形態(tài)：1）受拉破壞大偏心受壓破壞，當偏心距較大時，且受拉鋼筋配筋率不高時，偏心受壓構(gòu)件的破壞是受拉鋼筋先達到服氣強度，然后受壓混凝土壓壞，周邊破壞時有顯然的預兆，裂痕顯著展開，構(gòu)件的承載能力取決于受拉鋼筋的強度和數(shù)量。2）受壓破壞小偏心受壓破壞，小偏心受壓構(gòu)件的破壞一般是受壓區(qū)邊緣混凝土的應變達到極限壓應變，受壓區(qū)混凝土被壓碎；同一側(cè)的鋼筋壓應力達到服氣強

43、度，破壞前鋼筋的橫向變形無顯然急劇增長，正截面承載力取決于受壓區(qū)混凝土的抗壓強度和受拉鋼筋強度。破壞種類：1）短柱破壞；2）長柱破壞；3）細長柱破壞7-3由式（7-2）偏心距增大系數(shù)與哪些因素有關(guān)？1l02由公式112可知，偏心距增大系數(shù)與構(gòu)件的計算長度，偏心h1400（e0/h0)距，截面的有效高度，截面高度，荷載偏心率對截面曲率的影響系數(shù)，構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù)。7-4鋼筋混凝土矩形截面偏心受壓構(gòu)件的截面設計和截面復核中，怎樣判斷是大偏心受壓仍是小偏心受壓？答：截面設計時，當e00.3h0時，按小偏心受壓構(gòu)件設計，e00.3h0時，按大偏心受壓構(gòu)件設計。截面復核時，當b時，為大偏心

44、受壓，b時，為小偏心受壓.7-5寫出矩形截面偏心受壓構(gòu)件非對稱配筋的計算流程圖和截面復核的計算流程圖注意是流程圖7-6解：查表得：fcd11.5MPa,fsdfsd280MPa,01.0NNd0542.81.0542.8kN,MMd0326.61.0326.6kNm偏心距e0M326.6l060005，故應N542.8602mm，彎矩作用平面內(nèi)的長細比10h600考慮偏心距增大系數(shù)。設asas40mm，則h0has560mm0.2e00.22.760212.71,取11.0h056021.150.01l01.150.0160001.051,取21.0h600所以偏心距增大系數(shù)11(l0)212

45、11102111.071400e0h1400602/560h0（1）大小偏心受壓的初步判斷e01.07602644mm0.3h0，故可先按照大偏心受壓來進行配筋計算。ese0h/2as64430040904mm（2）計算所需的縱向鋼筋面積取b0.56，Nesfcdbh02b10.5bAsfsd(h0as)542.890411.530056020.56(10.50.56)374mm2minbh360mm2280(56040)所以As374mm2，取4根12的鋼筋，As452mm2fcdbh0bfsdAsNAsfsd11.53005600.56280452542.82377mm2280取4根28的

46、鋼筋。7-7解：查表得：fcd9.2MPa,fsdfsd280MPa,01.0NNd01881.0188kN,MMd01201.0120kNm偏心距e0M120l04000N638mm，彎矩作用平面內(nèi)的長細比105，故應考188h400慮偏心距增大系數(shù)。設asas40mm，則h0has360mm0.2e06381.012.70.22.71,取1h036021.150.01l01.150.0140001.051,取21.0h400所以偏心距增大系數(shù)11(l0)21211102111.041400e0h1400638/360h0（1）大小偏心受壓的初步判斷e01.04638664mm0.3h0，故

47、可先按照大偏心受壓來進行配筋計算。ese0h/2as66420040824mmese0h/2as66420040504mm（2）計算所需的縱向鋼筋面積As942mm2xh0h022NesfsdAs(h0as)fcdb360360221881000824280942(36040)79.8mm2as9.2300AsNesfsd(h0as)18810005041058mm2280(36040)取3根22的鋼筋，As1140mm27-8解：查表得：fcd9.2MPa,fsdfsd280MPa,01.0NNd01741.0174kN,MMd054.81.054.8kNm偏心距e0M54.8l0 x350

48、07.85，故應N174315mm，彎矩作用平面內(nèi)的長細比h450考慮偏心距增大系數(shù)。asas40mm，則h0has410mm0.2e00.22.73151.012.71,取1h04101.15l01.150.0135001.071,取21.020.01450h所以偏心距增大系數(shù)11l0)2112(127.8111.061400e0h0h1400315/410e01.06315334mmese0h/2as33422540519mmese0h/2as33422540149mm彎矩作用平面內(nèi)截面承載力復核（1）大小偏心受壓的初步判斷fcdbx(esh0 x)fsdAsesfsdAses2代入整理得

49、138x230084x36413720，解得：x1mmx2mm舍)87,305(x870.212b，為大偏心受壓。h0410（2）求截面承載能力2as80mm所以：截面承載能力為NufcdbxfsdAssAs9.230087280308280339231.4kN知足承載能力要求垂直于彎矩作用平面的截面承載力復核垂直彎矩作用平面的長細比l0y600020，查附表得：0.75b300Nu0.9fcdbhfsd(AsAs)知足承載力要求。則得：0.759.2300450280(339308)0.9960.63kN7-9解：查表得：fcd9.2MPa,fsdfsd280MPa,01.1NNd02645

50、1.12909.5kN,MMd01191.1130.9kNm偏心距e0M130.9l060005，故應N2909.545mm，彎矩作用平面內(nèi)的長細比10h600考慮偏心距增大系數(shù)。設asas40mm，則h0has560mm0.2e00.2450.41712.72.7h056021.150.01l01.150.0160001.051,取21.0h600所以偏心距增大系數(shù)11(l0)212111020.41711.371400e0h140045/560h0截面設計（1）大小偏心受壓的初步判斷e01.374562mm0.3h0，故可先按照小偏心受壓來進行配筋計算。ese0h/2as623004032

51、2mmese0h/2as6230040198mm（2）計算所需的縱向鋼筋面積Asminbh0.002bh0.002300600360mm2，取4根12的鋼筋，As452mm2Ax2BxC0A0.5fcdbh00.59.2300560772800Bh0asfsdAsfcdbh0as560402803609.230056040156576000b0.560.8Ch0asfsdAsh0Nesh0b560403605602909.51985604204485600000.82800.560.8求得x1643mm,x2846mm(舍)x/h0643/5601.15h/h0，截面為全截面受壓，取xh600

52、mmNesfcdbh(h0h/2)Asfsd(h0as)2909.51033229.2300600(560300)3477mm2280106(56040)取6根28的鋼筋，As3695mm2截面復核（1）垂直彎矩作用平面垂直彎矩作用平面的長細比l0y600020，查附表得：0.75b300則得：Nu0.9fcdbhfsd(AsAs)不知足承載力要求。0.90.759.2300600280(4523695)1901.6kN2）彎矩作用平面內(nèi)的復核大小偏心受壓的初步判斷fcdbx(esh0 x)fsdAsesfsdAses2代入整理得138x265688x245603120，解得：x722mmx2

53、mm舍)，1,246(取x600mmx，為小偏心受壓。bh0Ax2BxC0A0.5fcdbh00.59.2300560772800Bfcdbh0(esfsdAsesh0)b9.2300560(322280360322232612800560)0.560.8C(fsdAsesfsdAses)h0b(0.82803603222803695198)5600.560.8求得x1650mm,x2349mm(舍)x/h0650/560h/h0，截面為全截面受壓，取xh600mm,h/h01.07fsd()2800.8)252MPa(壓應力)s(1.07b0.560.8Nu1fcdbxfsdAssAs9.2

54、30060028036952523602781.32kNNu2fcdbh(h0h/2)fsdAs(h0as)0e9.2300600(560300)280360(56040)1.02152246.4kNeh/2e0as3004540215mmNu2246.4kN，不知足承載力要求。7-10與非對稱布筋的矩形截面偏心受壓構(gòu)件相比，對稱布筋設計時的大、小偏心受壓的鑒別方法有何不同之處？答：對稱布筋時：由于AsAs,fsdfsd，由此可得Nfcdbxx/h0N可直接求出。fcdbh0然會根據(jù)b，判斷為大偏心受壓；b，判斷為小偏心受壓；非對稱布筋時：/h0無法直接求出。判斷依據(jù)為e00.3h0，可先按小

55、偏心受壓構(gòu)件計算；e00.3h0，可先按大偏心受壓構(gòu)件計算第九章9-1關(guān)于鋼筋混凝土構(gòu)件，為什么公路橋規(guī)規(guī)定必須進行長久狀況正常使用極限狀態(tài)計算和短暫狀況應力計算？與長久狀況承載能力極限狀態(tài)計算有何不同之處？答：（1）鋼筋混凝土構(gòu)件除了可能由于材料強度破壞或失穩(wěn)等原因達到承載能力極限狀態(tài)以外，還可能由于構(gòu)件變形或裂痕過大影響了構(gòu)件的合用性及長久性，而達不到結(jié)構(gòu)正常使用要求。因此，鋼筋混凝土構(gòu)件除要求進行長久狀況承載能力極限狀態(tài)計算外，還要進行持久狀況正常使用極限狀態(tài)的計算，以及短暫狀況的構(gòu)件應力計算。（2）不同之處：1）鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)是取構(gòu)件破壞階段，而使用階段一般取梁帶

56、裂痕工作階段；在鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的設計中，其承載能力計算決定了構(gòu)件設計尺寸、材料、配筋數(shù)量及鋼筋布置，以保證截面承載能力要大于最不利荷載效應0MdMu，計算內(nèi)容分為截面設計和截面復核兩部分。使用階段計算是按照構(gòu)件使用條件對已設計的構(gòu)件進行計算，以保證在正常使用狀態(tài)下得裂痕寬度和變形小于規(guī)范規(guī)定的各項限值，這種計算稱為“驗算”；3）承載能力極限狀態(tài)計算時汽車荷載應計入沖擊系數(shù)，作用（或荷載）效應及結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗力均應采用考慮了分項系數(shù)的設計值；在多種作用（或荷載）效應情況下，應將各效應設計值進行最不利組合，并根據(jù)參與組合的作用（或荷載）效應情況，取用不同的效應組合系數(shù)。正常使用極限狀態(tài)計算時作用（

57、或荷載）效應應取用短期效應和長久效應的一種或兩種組合，并且公路橋規(guī)明確規(guī)定這是汽車荷載可不計沖擊系數(shù)。9-2什么是鋼筋混凝土構(gòu)件的換算截面？將鋼筋混凝土開裂截面化為等效的換算截面基本前提是什么？答：換算截面：將受壓區(qū)的混凝土面積和受拉區(qū)的鋼筋換算面積所組成的截面稱為鋼筋混凝土構(gòu)件開裂截面的換算截面；基本前提：1）平截面假定，即認為梁的正截面在梁受力并發(fā)生彎曲變形此后，仍保持為明面；2）彈性體假定。混凝土受壓區(qū)的應力散布圖可近似看作直線散布；3）受拉區(qū)混凝土完全不能承受拉應力。拉應力完全由鋼筋承受。9-3惹起鋼筋混凝土構(gòu)件出現(xiàn)裂痕的主要因素有哪些？答：1）作用效應（如彎矩、剪力、扭矩及拉力等）2

58、）外加變形或拘束變形3）鋼筋銹蝕9-4影響混凝土結(jié)構(gòu)長久性的主要因素有哪些？混凝土結(jié)構(gòu)長久性設計應考慮哪些問題？答：主要因素：影響混凝土結(jié)構(gòu)長久性的因素主要有內(nèi)部和外部兩個方面。內(nèi)部因素主要有混凝土的強度、滲透性、保護層厚度、水泥品種、等級和用量、外加劑用量等；外部條件則有環(huán)境溫度、濕度、二氧化碳含量等。設計應考慮的問題：（1）長久混凝土的采用；（2）與結(jié)構(gòu)長久性有關(guān)的結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)舉措與裂縫控制舉措；（3）為使用過程中的必要檢測、維修和零件改換設置通道和空間，并作出修復時施工荷載作用下的結(jié)構(gòu)承載力核算；(4)與結(jié)構(gòu)長久性有關(guān)的施工質(zhì)量要求，特別是混凝土的養(yǎng)護（包括溫度和濕度控制）方法與期限以及保護

59、層厚度的質(zhì)量要求與質(zhì)量保證舉措；在設計施工圖上應注明不同鋼筋（如主筋或箍筋）的混凝土保護層厚度及施工允差；（5）結(jié)構(gòu)使用階段的定期維修與檢測要求；（6）關(guān)于可能受到氯鹽惹起鋼筋銹蝕的重要混凝土工程，宜根據(jù)詳細環(huán)境條件和材料劣化模型，按混凝土結(jié)構(gòu)長久性設計與施工指南的要求進行結(jié)構(gòu)使用年限驗算。9-5解：1）構(gòu)件的最大裂痕寬度（1）帶肋鋼筋系數(shù)c11.0荷載短期效應組合彎矩計算值為：MsMG11MQ1400.71550.5kNm荷載長久效應組合彎矩計算值為：MlMG21MQ1400.41546kNm系數(shù)c21.00.5Ml1.00.5461.456Ms50.5系數(shù)c3，非板式受彎構(gòu)件c31.0（2）鋼筋應力ss的計算h0has500404