版塔設備設計說明書

1、中學 塔體結構設計1.1 Aspen 塔體結構設計在 Aspen Plus 的 Sizing and Rating 中選擇 Traying Sizing 進行填料塔設計得到表 1-1 的設計結果。表 1-1T-0303TrayingSizingResult表 1-2T-0303TrayingSizingProfile2StageDiameterTotal areaActive arerpanelSideer areametersqmsqmsqm20.6241880460.3059995410.2447996350.03059995330.6236748220.3054965460.244397

2、2390.03054965440.6231613450.3049937170.2439949760.03049937150.6226539410.3044972420.2435977960.03044972360.6228170940.3046568360.2437254710.03046568370.6653323980.3476700050.2781360080.03476699980.6652480850.3475818960.2780655210.03475818890.6648879360.3472056520.2777645260.034720564100.6644755190.3

3、467750570.2774200490.034677504110.6640482950.3463292820.277063430.034632927120.6636159080.3458784130.2767027340.03458784130.6631817740.3454260170.2763408180.034542601140.6627474020.3449736690.2759789390.034497366150.6623135970.3445222090.2756177710.03445222160.6618841860.3440756120.2752604930.034407

4、56170.6622167690.3444214810.2755371880.034442147Section starting stage：2Section ending stage17Column diameter0.665meterer area/Column area0.1Sideer velocity0.074m/secFloth length0.457meterSideer width0.104meterSide weir length0.483meter中學將 Traying Sizing 的結果代入 Traying Rating 中去，調(diào)整塔徑與塔板間距，使得（降液管液位高度/

5、板間距）介于 0.20.5 之間，每塊塔板的液泛因子（Floodingfactor）均應介于 0.60.85 之間，得到如下結果：表 1-3T-0303TrayingRatingResult表 1-4T-0303TrayingRatingProfile3StageFlooding factorer velocityer backupBackup / Tray spacePrere dropr res.timem/secmeterbarhr20.6403464280.0208146030.1390637550.2281229570.00726829829.2871304430.639287084

6、0.0208185080.1389644210.2279600090.00725840929.2816377440.6382281860.0208222240.1388650220.2277969530.00724854129.2764122350.6371826950.0208258480.1387669330.2276360440.00723879429.2713175460.6375167620.0208288640.1388027420.2276947860.0072412629.2670790570.7248553630.0667372050.1683758880.276207166

7、0.008679549.1343352680.7246776670.0667663330.1683836450.276219890.008677699.7239167010.0667740120.1683114380.276101440.0086711149.129300156100.723045810.0667815180.1682268160.2759626250.0086633099.12827412110.7221442650.0667905270.1681396430.2758196250.0086549849.127042776120.7212324530.0668006970.1

8、680519830.2756758240.0086464069.125653248Section starting stage:2Section ending stage:17Column diameter:/meter0.7um flooding factor:0.724855363Stage:7Panel:PANEL ASection prere drop:/bar0.131366539um backup / Tray spacing:0.27621989Stage:8Location:SIDEBackup:/meter0.168383645um velocity / Design vel

9、ocity:0.276Stage:17Location:SIDEVelocity:/（m/sec）0.066864416中學由 Profile 可以看出，每塊塔板處均符合載荷條件，設計合理。1.2 KG-Tower 對塔體結構的詳細設計KG-Tower 可以用來計算塔盤，在掌握了塔盤工藝結構的具體計算步驟之后，可以通過的便捷的計算方法來服務于本設計。下面運用 KG-Tower 選擇精餾段第 1 塊和第 6 塊板和提餾段第 7 塊和第 17塊板進行設計。1.2.1 輸入工藝參數(shù)將不同序號塔板的工藝參數(shù)輸進內(nèi)，并設定每塊塔板的操作范圍在 90%到 110%之間，參數(shù)設置如圖 1-1，1-2 所示：

10、圖 1-1 再生塔精餾段物性參數(shù)4130.7203175790.0668116190.1679644060.2755321620.00863779.124161516140.719402820.0668230030.1678771070.2753889540.0086289389.122607144150.7184898660.0668346510.1677901640.2752463320.0086201619.121017132160.7175867570.066846430.1677044020.2751056460.008611479.119409948170.7182865510.0

11、668644160.1678042660.2752694650.0086199249.11695698中學圖 1-2 再生塔提餾段物性參數(shù)1.2.2 輸入塔盤結構參數(shù)選擇塔盤類型為浮閥塔，塔徑設定最初是根據(jù) Aspen 模擬得到的塔徑進行的，當設定塔徑之后，再設定其他結構參數(shù)，如溢流形式、浮閥類型，開孔率大小、塔板間距、降液管寬度、溢流堰長、溢流堰高度、降液管底隙高度等參數(shù)，其最初設的依據(jù)是根據(jù)化工設備設計全書一塔設備的結構進行設計要求進行設計的，設定后，如果在左下腳出現(xiàn)警告時，說明設定的參數(shù)出問題，此時會提示哪些參數(shù)出問題，通過調(diào)整參數(shù)相對大小，使設定滿足要求。其設定如圖 1-3，1-4 所

12、示。5中學圖 1-3再生塔精餾板結構參數(shù)6中學圖 1-4 再生塔提餾板結構參數(shù)經(jīng)過KG-TOWER校核后的塔盤結構示意圖如圖1-5，1-6 所示：7中學圖 1-5 精餾盤結構示意圖圖 1-6 提餾盤結構示意圖8中學以下分別為塔盤在操作負荷為 90%、100%、110%下塔盤的液泛率，降液管液泛率，降液管持液量，降液管出口速度，干板壓降，總板壓降，氣相負荷因子，流強度，堰上液層高度，以及降液管停留時間等的設計結果，精餾段結果圖如圖1-7、1-8、1-9 所示，校核曲線圖如圖 1-14 所示：圖 1-7 精餾段操作負荷為 90%時的結果9中學圖 1-8 精餾段操作負荷為 100%時的結果圖 1-9

13、 精餾段操作負荷為 110%時的結果10中學提餾段結果圖如圖 1-10、1-11、1-12 所示。圖 1-10提餾段操作負荷為 90%時的結果11中學圖 1-11提餾段操作負荷為 100%時的結果圖 1-12 提餾段操作負荷為 110%時的結果12中學第 1、6 塊塔板的校核結果分別如圖 1-13、1-14 所示：13中學圖 1-13 第 1 塊塔板設計圖 1-14 第 6 塊塔板設計14中學第 7、17 塊塔板的校核結果分別如圖 1-15、1-16 所示：圖 1-15 第 7 塊塔板設計15中學16中學圖 1-16 第 17 塊塔板設計通過比較KG-Tower 計算出來的結果和Aspen P

14、lus 中的Hydraulic 結果還可以得到以下結論：在設定相同參數(shù)時， KG-Tower 計算結果和 Aspen Plus 計算結果都能夠滿足工藝要求。在設定結果參數(shù)時，KG-Tower 調(diào)整起來比較方便，通過反復調(diào)整可獲得較合理的設計結構。KG-Tower 可以用于不同類型的塔板，計算方便，便于塔盤選型。由校核結果可見，塔盤設計合理，操作點、操作上限點、操作下限點均處于液相上限線、液相下線線、漏液線和液泛線之間較合適的位置，塔設備的操作彈性較大。二 塔體結構校核經(jīng) SW6-2011 校核結果如下所示。17塔 設 備 校 核計算中航一航空動力控制系統(tǒng)計算條件塔型板式容器分段數(shù)（不包括裙座）

15、1壓力試驗類型封頭上封頭下封頭材料名稱Q345RQ345R名義厚度(mm)1515腐蝕裕量(mm)22焊接接頭系數(shù)0.850.85封頭形狀橢圓形橢圓形圓筒設計壓力(Mpa)設計溫度()長度(mm)名義厚度(mm)內(nèi)徑/外徑(mm)材料名稱(即鋼號)10.1200Q235R2345678910圓筒腐蝕裕量縱向焊接接環(huán)向焊接外壓計算長試驗壓力(立)試驗壓力中學18內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度kg/m3981.9塔釜液面離焊接接頭的高度mm1000塔板分段數(shù)12345塔板型式篩板塔板層數(shù)18每層塔板上積液厚度m m10最高一層塔板高度m m9800最低一層塔板高度m m3500填料分段數(shù)12345填料頂部

16、高度m m填料底部高度m m填料密度kg/m3集中載荷數(shù)12345集中載荷kg5007001000集中載荷高度m m800080005000集中載荷中心至容器中心線距離m m200020001000塔器附件及基礎塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)1.2基本風壓N/m600(mm)頭系數(shù)接頭系數(shù)度(mm)(Mpa)(臥)(Mpa)120.850.8500.12550.78910中學19裙 座裙座結構形式圓筒形裙座底部截面內(nèi)徑m m1000裙座與殼體連接形式對接裙座高度m m2500裙座材料名稱Q345R裙座設計溫度10裙座腐蝕裕量mm2裙座名義厚度m m10裙座材料許用應力MPa189裙座與筒體連接段的材料Q

17、345R裙座與筒體連接段在設計溫度下許用應力MPa189裙座與筒體連接段長度mm500裙座上同一高度處較大孔個數(shù)1裙座較大孔中心高度m m400裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋﹎m500裙座上較大孔引出管 厚度m m20裙座上較大孔引出度mm500地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱Q345地腳螺栓材料許用應 力MPa170地腳螺栓個數(shù)24地腳螺栓公稱直徑m302基礎高度m m2300塔器保溫層厚度m m100保溫層密度kg/m357裙座防火層厚度m m30防火層密度kg/m31200管線保溫層厚度m m100最大管線外徑mm600籠式扶梯與最大管線的相對位置90場地土類型II場地土粗糙度類別

18、B設防烈度8 度(0.2g)設計分組第三組影響 系數(shù) 最大值 max0.16阻尼比0.01塔器上總個數(shù)2寬度mm2000塔器上最高高度m m8000塔器上最低高度mm4000中學20計算結果容器殼體強度計算元件名稱壓力設計名義厚度(mm)直立容器校核取用厚度(mm)許用內(nèi)壓(MPa)許用外壓(MPa)下封頭15156.206第1 段 圓筒20205.446第1 段 變徑段第2 段 圓筒第2 段 變徑段第3 段 圓筒第3 段 變徑段第4 段 圓筒第4 段 變徑段第5 段圓筒第5 段變徑段第6 段圓筒第6 段變徑段第7 段圓筒第7 段變徑段m全部筋板塊數(shù)40相鄰筋板最大外側(cè)間 距m m85筋板內(nèi)側(cè)

19、間距mm85筋板厚度mm16筋板寬度m m130蓋板類型整塊蓋板上地腳螺栓孔直 徑m m50蓋板厚度mm22蓋板寬度m m0墊板有墊板上地腳螺栓孔直 徑m m39墊板厚度mm16墊板寬度m m80基礎環(huán)板外徑mm1210基礎環(huán)板內(nèi)徑m m810基礎環(huán)板名義厚度mm20中學21風 載 及載 荷00AA裙座與筒體連接段11(筒體)11(下封頭)2233操作質(zhì)量m0 m01 02 03 m04 m05 ma me15882.215699.614727.614558.214558.2最小質(zhì)量 m m0 .02 03 04 a me14208.214025.613053.712884.212884.2壓

20、力試驗時質(zhì)量20121.919939.318967.413499.113499.1風彎矩 M P l / 2 P( ll/ 2 ) P( ll l/ 2 ) .wiii1ii1i2iii7.223e+076.616e+074.402e+073.781e+073.781e+07nMca(I)M ( 2 / T )2Y m ( h )h (ca1T1kkk1k inMca (I) M ( 2 / T )2 Y mh( )h h()ca2T 2 kkk 2k i順風向彎矩 M (I)cw順風向彎矩 M (I)cw第8 段圓筒第8 段變徑段第9 段圓筒第9 段變徑段第10 段圓筒上封頭15156.20

21、6裙 座名義厚度(mm)取用厚度(mm)1010中學22n垂直力 F m h F / m h ( i 1,2,.,n )vii i vk kk 112152.712147.51198011925.211925.2應力計算11c i / 4 ei1.411.41 ( F ) / D 120ve6.944.156.472.352.354M II / D213maxi ei39.6430.4329.1311.5511.55( m gF ) / D 220vi ei2.492.4931PT Di / 4 ei1.771.77/ D 32Ti ei8.164.897.692.382.38 ( .3 )

22、/ D233wei ei組合風彎矩 M max( M , (2 (2 )ewwcacw7.223e+076.616e+074.402e+073.781e+073.781e+07n彎矩 M F ( h h ) 注:計及高振型時,此項按 B.24 計算E1kk1.883e+081.77e+081.318e+081.177e+081.177e+08偏心彎矩e e gle3.335e+073.335e+073.335e+073.335e+073.335e+07最大彎矩 M max( ,M .2 )maxw Eewe需橫風向計算時 M max( ,M .2 )maxew Eewe2.397e+082.2

23、69e+081.761e+081.605e+081.605e+08中學23組合應力校核 A 2 3 (內(nèi)壓), (外壓)10.6110.61許用值187.88187.88 A 3 (內(nèi)壓), 1(外壓)46.5834.5835.5914.0314.03許用值182.44182.44167.53191.01191.01 A 2 32.612.61許用值292.50292.50 A 317.2612.0215.395.605.60許用值152.03152.03152.03171.65205.99 ( pT .8 Hw )(i ei / 2ei5.475.47許用值292.50292.50校核結果合

24、格合格合格合格合格注1:ij中i 和j 的意義如下i=1 操作工況j=1 設計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉） i=2 檢修工況j=2 重力及垂直力引起的軸向應力（壓） i=3試驗工況j=3 彎矩引起的軸向應力（拉或壓） t 設計溫度下材料許用應力 B 設計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用值注2:A1: 軸向最大組合拉應力A2: 軸向最大組合壓應力A3:試驗時軸向最大組合拉應力A4:試驗時軸向最大組合壓應力9.107.137.703.223.22t189.00189.00189.00184.20184.20B152.03152.03139.61159.17159.17中學24計算結果地腳螺栓及地腳

25、螺栓座基礎環(huán)板抗彎斷面模數(shù) Z b i b32Dobmm31.38996e+08基礎環(huán)板面積 A b i b4mm2634601基礎環(huán)板計算力矩 max( Mx xbmax ,M C l )22yy bmaxNmm1739.26基礎環(huán)板需要厚度mm7.83基礎環(huán)板厚度厚度校核結果合格混凝土地基上最大壓應力M / Zm g / maxb0中大值b max0.3 ) / Z m g / Aw bemaxbMPa1.99地腳螺栓受風載時最大拉應力 w e min BZAbbMPa0.54地腳 螺栓受載荷時最大拉應力 M 0.25 m g F Ewe 0vBZAbbMPa1.50地腳螺栓需要的螺紋小徑

26、 d 4 A C1n2btmm21.8702地腳螺栓實際的螺紋小徑mm31.67地腳螺栓 校核結果合格筋板壓應力 FGGMPa15.64筋板許用應力MPa95.34筋板校核結果合格3F l 蓋板最大應力 13z4( ) 2 2 23c42zMPa61.58蓋板許用應力MPa170蓋板校核結果合格裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量kg14558.2焊接接頭截面上的最大彎矩Nmm1.60518e+08: 試驗壓力引起的應力注3:如下質(zhì)量:kg力:N彎矩:Nmm應力:MPa中學25對接接頭校核對接接頭橫截面 Dt emm224190.2對接接頭抗彎斷面模數(shù) D2/ 4t emm36

27、.04756e+06對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4M m g F max 0vD 2Dt et eMPa21.06對接焊接接頭拉應力值MPa132.624對接接頭拉應力校核結果合格搭接接頭校核搭接接頭橫截面 Aesmm2搭接接頭抗剪斷面模數(shù) Z 2esmm3搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力M m J J g F J J max 0vZwAwMPa搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力值MPa搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力.03M Mm gwe max ZwAwMPa搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力值MPa搭接接頭拉應力校核結果主要尺寸設計及總體參數(shù)計算結果裙座設計名義厚度mm10容器總?cè)?/p>

28、積mm35.2988e+09直立容器總高mm9135殼體和裙座質(zhì)量kg4194.73附件質(zhì)量kg838.945內(nèi)件質(zhì)量kg768.585保溫層質(zhì)量kg361.594及扶梯質(zhì)量kg6459.25操作時物料質(zhì)量kg1059.08試驗時液體質(zhì)量kg5298.8吊裝時空塔質(zhì)量kg5187.39直立容器的操作質(zhì)量m0 m01 02 03 04 05 m mkg15882.2直立容器的最小質(zhì)量kg14208.2中學26上封頭校核計算計算中航一航空動力控制系統(tǒng)計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力 Pc0.10MPa設計溫度 t120.00C內(nèi)徑 Di1000.00mm曲面深

29、度 hi275.00mm材料Q345R(板材)設計溫度許用應力 t184.20MPa試驗溫度許用應力 185.00MPa鋼板負偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數(shù) 0.85壓力試驗時應力校核壓力試驗類型試驗試驗壓力值PT = 1.25Pc = 0.1904(或由用戶輸入) tMPa空塔重心至基礎 環(huán)板底截面距離mm4954.31直立容器自振周期s0.25第二振型自振周期s第三振型自振周期s臨界風速(第一振型)臨界風速(第二振型)雷諾系數(shù)設計風速風載對直立容器總的橫推力 PiN15448.2載荷對直立容器總的橫推力 F1KN28343.1操作工況下容器頂部最大撓度mm1.

30、13772容器許用外壓MPa注：內(nèi)件質(zhì)量指塔板質(zhì)量； 填料質(zhì)量計入物料質(zhì)量；偏心質(zhì)量計入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)量中。mm直立容器的最大質(zhì)量mmax m01020304a mw mekg20121.9中學27下封頭校核計算計算中航一航空動力控制系統(tǒng)計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力 Pc0.11MPa設計溫度 t120.00C內(nèi)徑 Di1000.00mm曲面深度 hi275.00mm材料Q345R(板材)設計溫度許用應力 t184.20MPa試驗溫度許用應力 185.00MPa鋼板負偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數(shù) 0

31、.85壓力試驗時應力校核壓力試驗類型試驗試驗壓力值PT = 1.25Pc = 0.1904(或由用戶輸入) tMPa壓力試驗允許通過的應力tT 0.90 s =292.50MPa試驗壓力下封頭的應力T = T (K i .5e ) = 5.65e MPa校核條件T T校核結果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)1 D 2 K =2 i = 0.88436 2h i 計算厚度KPc Dih = 2 t 0. Pc= 0.28mm有效厚度eh =nh - C1- C2= 17.70mm最小厚度min = 3.00mm名義厚度nh = 20.00mm結論滿足最小厚度要求重量201.26Kg壓 力 計 算最大允

32、許工作壓力2 t ePw=KDi 0.5 e = 6.20567MPa結論合格中學28內(nèi)壓圓筒校核計算中航一航空動力控制系統(tǒng)計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算壓力 Pc0.11MPa設計溫度 t120.00C內(nèi)徑 Di1000.00mm材料Q345R( 板材 )試驗溫度許用應力 185.00MPa設計溫度許用應力 t184.20MPa試驗溫度下屈服點 s325.00MPa鋼板負偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C22.00mm焊接接頭系數(shù) 0.85厚度及重量計算計算厚度Pc Di = 2 t Pc= 0.35mm有效厚度e =n - C1- C2= 17.70mm壓力

33、試驗允許通過的應力tT 0.90 s =292.50MPa試驗壓力下封頭的應力T = T (K i .5e ) = 5.65e MPa校核條件T T校核結果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)1 D 2 K =2 i = 0.88436 2h i 計算厚度KPc Dih = 2 t 0. Pc= 0.32mm有效厚度eh =nh - C1- C2= 17.70mm最小厚度min = 3.00mm名義厚度nh = 20.00mm結論滿足最小厚度要求重量201.26Kg壓 力 計 算最大允許工作壓力2 t ePw=KDi 0.5 e = 6.20567MPa結論合格中學29任意式法蘭作為整體法蘭計算計算中航

34、一航空動力控制系統(tǒng)設 計 條 件簡圖設計壓力 p0.000MPa計算壓力 pc0.000MPa設計溫度 t0.0C軸向外載荷 F0.0N外力矩 M0.0N.mm殼材料名稱體許用應力 tn185.0MPa法材料名稱Q345R許用f185.0MPa蘭應力tf185.0MPa材料名稱40MnB螺許用b196.0MPa應力tb174.0MPa栓公稱直徑 dB10.0mm螺栓根徑 d 113.8mm數(shù)量 n20個名義厚度n =20.00mm重量3169.40Kg壓力試驗時應力校核壓力試驗類型試驗試驗壓力值PT = 1.25P =0.1904(或由用戶輸入) tMPa壓力試驗允許通過的應力水平 TT 0.

35、90 s =292.50MPa試驗壓力下圓筒的應力T = pT .( Di e ) = 6.442 e .MPa校核條件T T校核結果合格壓力及應力計算最大允許工作壓力2 e t Pw=( Di e ) = 5.44618MPa設計溫度下計算應力Pc ( Di e )t =2 e= 3.15MPat156.57MPa校核條件t t結論合格中學30螺 栓 間 距 校 核實際間距 DL b= 78.5nmm最小間距Lmin 32.0(查 GB150-2011 表 9-3)mm最大間距Lmax 90.0mm形 狀 常 數(shù) 確 定h0 Di0 387.30h/ho = 0.4K = Do/DI = 1

36、.2001 0 2.7由 K 查表 9-5 得T=1.839Z =5.545Y =10.750U=11.813整體法蘭查圖 9-3 和圖 9-4FI=0.84219VI=0.21213e FI h0 0.00217松式法蘭查圖 9-5 和圖 9-6FL=0.00000VL=0.00000e FL h0 0.00000Di1000.0Do1200.0墊結 構 尺寸Db500.0D 外25.0D 內(nèi)20.00150.0mmLe350.0LA-650.0h150.01400.0材料類型軟墊片N2.5m2.50y(MPa)20.0壓緊面形狀1a,1bb1.25DG22.5片b06.4mmb= b0b0

37、6.4mmDG= ( D 外+D 內(nèi) )/2b0 6.4mmb=2.53 b0b0 6.4mmDG= D 外 - 2b螺 栓 受 力 計 算預緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷WaWa= bDG y = 1767.1N操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷WpWp = Fp + F = 0.0N所需螺栓總截面積 AmAm = max (Ap ,Aa ) = 9.0mm2實際使用螺栓總截面積 AbAb =2 = 3006.6dn14mm2力 矩 計 算操FD = 0.785 D2 pci= 0.0NLD= L A+ 0.51= -450.0mmMD= FD LD= -0.0N.mm作FG = Fp= 0.0NLG

38、= 0.5 ( Db - DG )= 238.8mmMG= FG LG= 0.0N.mmMpFT = F-FD= 0.0NLT=0.5(LA + 1 + LG )= -5.6mmMT= FT LT= -0.0N.mm外壓: Mp = FD (LD - LG )+FT(LT-LG );內(nèi)壓: Mp = MD+MG+MTMp = 0.0N.mm預緊MaW = 295531.8NLG =238.8mmMa=W LG = 70558224.0N.mm計算力矩 Mo= Mp 與 Maf /f 中大者Mo = 70558224.0tN.mm中學開孔補強計算中航一航空動力控制系統(tǒng)計算接 管:N1, 2501

39、0計算方法: GB150.3-2011 等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力0.1MPapc設計溫度120殼體型式橢圓形封頭殼體材料名稱及類型Q235R板材殼體開孔處焊接接頭系數(shù)0.8531查圖 9-7由 1/o 得f = 3.02430整體法蘭d1 U h 2V ooI= 485257248.0松式法蘭d1 U h 2V ooL= 0.03 f 0.0d1 = fe+1=1.08 = /T= 0.59 4 f e 1 1.103 = 0.59剪應力校核計 算 值許 用 值結 論預緊狀態(tài) W 1 D l 1.81iMPa 1 0.8 n校核合格操作狀態(tài) Wp 0.002D liMPa 8.0 t2n校核合格輸入法蘭厚度f = 35.0 mm 時, 法蘭應力校核應力性質(zhì)計 算 值許 用 值結 論軸向應力 H fM o 1.63 2 D1iMPa1.5t =277.5 或f2.5t =462.5( 按整體法蘭設計n的任 意 式法蘭, 取1.5t)n校核合格徑向應力.1(33 f1) 0 108.40R 2 D f iMPat = 185.0f校核合格切向應力 M0Y 18.02T2 D ZR fiMPat = 185.0f校核合格綜合應力max(0.),0.)= 55.02MPat = 185.0f校核合格剛度系數(shù)J 52.14 0.003E 2 K h1校核合格法蘭