《城鎮(zhèn)直埋供熱管道工程技術(shù)規(guī)范》

1、1總則1O1為統(tǒng)一我國城鎮(zhèn)直埋供熱管道工程的設(shè)計、施工及驗收標(biāo)準(zhǔn)，促進直埋管道技術(shù)的發(fā)展和推廣，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于供熱介質(zhì)溫度小于或等于150C、公稱直徑小于或等于DN500mm的鋼制內(nèi)管、保溫層、保護外殼結(jié)合為一體的預(yù)制保溫直埋熱水管道。1.0.3在地震、濕陷性黃土、膨脹土等地區(qū)應(yīng)遵守室外給水排水和煤氣熱力工程抗震設(shè)計規(guī)范(GB50032)、濕陷性黃土地區(qū)建筑規(guī)范(GBJ25)、膨脹土地區(qū)建筑地基技術(shù)規(guī)范(GBJ112)的規(guī)定。1.0.4直埋供熱管道工程設(shè)計、施工和驗收除應(yīng)符合本規(guī)程外，尚應(yīng)符合城市熱力網(wǎng)設(shè)計規(guī)范(CJJ34)、城市供熱管網(wǎng)工程施工及驗收規(guī)范(CJJ28)等國

2、家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。2術(shù)語和符號21術(shù)語211屈服溫差temperaturedifferenceofyielding管道在伸縮完全受阻的工作狀態(tài)下，鋼管管壁開始屈服時的工作溫度與安裝溫度之差。1.2固定點fixpoint管道上采用強制固定措施不能發(fā)生位移的點。1.3活動端freeend管道上安裝套筒、波紋管、彎管等能補償熱位移的部位。2.1.4錨固點naturalfixpoint管道溫度變化時，直埋直線管道產(chǎn)生熱位移管段和不產(chǎn)生熱位移管段的自然分界點。1.5駐點stagnationpoint兩側(cè)為活動端的直埋直線管段，當(dāng)管道溫度變化且全線管道產(chǎn)生朝向兩端或背向兩端的熱位移，管段中位移為零的點

3、。1.6錨固段fullyrestrainedsection在管道溫度發(fā)生變化時，不產(chǎn)生熱位移的直埋管段。1.7過渡段partlyrestrainedsection一端固定（指固定點或駐點或錨固點），另一端為活動端，當(dāng)管道溫度變化時，能產(chǎn)生熱位移的直埋管段。2.1.8單長摩擦力frictionofunitlengthwisepipeline沿管道軸線方向單位長度保溫外殼與土壤的摩擦力。2.1.9過渡段最小長度minimumfrictionlength直埋管道第一次升溫到工作循環(huán)最高溫度時受最大單長摩擦力作用形成的由錨固點至活動端的管段長度。2.1.10過渡段最大長度maximumfriction

4、length直埋管道經(jīng)若干次溫度變化，單長摩擦力減至最小時，在工作循環(huán)最高溫度下形成的由錨固點至活動端的管段長度。22符號A鋼管管壁的橫截面積(m2)；DC預(yù)制保溫管外殼的外徑(m)；Di鋼管內(nèi)徑(m)；D：鋼管外徑(m)；E鋼材的彈性模量(MPa)；F管道的最大單長摩擦力(N/m)；maxF.管道的最小單長摩擦力(N/m)；ming重力加速度(m/s2)；,H管頂覆土深度(m)；L管道的過渡段最大長度(m)；maxL.管道的過渡段最小長度(m)；m.nPd管道的計算壓力(MPa)；t0管道計算安裝溫度(C)；t1管道工作循環(huán)最高溫度(C)；t2管道工作循環(huán)最低溫度(C)；T管道的屈服溫差(C

5、)；ya鋼材的線膨脹系數(shù)(m/mC)；8鋼管公稱壁厚(m)；卩摩擦系數(shù)；v鋼材的泊松系數(shù)；p土壤密度(kg/m3)；鋼材在計算溫度下的基本許用應(yīng)力(MPa)；%鋼材在計算溫度下的抗拉強度最小值(MPa)；bq管道內(nèi)壓引起的環(huán)向應(yīng)力(MPa)；鋼材在計算溫度下的屈服極限最小值(MPa)。3管道的布置和敷設(shè)31管道布置311直埋供熱管道的布置應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)城市熱力網(wǎng)設(shè)計規(guī)范(CJJ34)的有關(guān)規(guī)定。管道與有關(guān)設(shè)施的相互水平或垂直凈距應(yīng)符合表311的規(guī)定。表311直埋供熱管道與有關(guān)設(shè)施相互凈距名稱最小水平凈距(m)最小垂直凈距(m)給水管IU/1.5IU/0.15排水管1-50-15燃?xì)夤艿缐毫?/p>

6、V400kPa1-00-15/1-丿J丄UU11.1d壓力V800kPa1-5O.15/1.丿JUkJkJli.1L壓力800kPa2.0O.15壓縮空氣或CO2管1-0O-15排水盲溝溝邊1-50-50乙炔、氧氣管1-50-25公路、鐵路坡底腳1-0地鐵5-0O.80電氣鐵路接觸網(wǎng)電桿基礎(chǔ)3-O道路路面0-70建筑物基礎(chǔ)公稱直徑M250ram2-5公稱直徑三300mm3.0電纜誦訊電纜管塊1-0O.30電力及控制電纜三35kV2.0O.50VllOkV2.01.00注：熱力網(wǎng)與電纜平行敷設(shè)時，電纜處的土壤溫度與月平均土壤自然溫度比較，全年任何時候?qū)τ陔妷?0kV的電力電纜不高出10C,對電壓

7、35llOkV的電纜不高出5C,可減少表中所列距離。312直埋供熱管道最小覆土深度應(yīng)符合表312的規(guī)定，同時尚應(yīng)進行穩(wěn)定驗算。表3.1.2直埋敷設(shè)管道最小覆土深度管徑(mm)50125150200250300350400450500車行道下(m)0.81.01.01.21.2非車行道下(m)0.60.6O.70.8O.9313直埋供熱管道穿越河底的覆土深度應(yīng)根據(jù)水流沖刷條件和管道穩(wěn)定條件確定。3.2敷設(shè)方式2.1直埋供熱管道的坡度不宜小于2%。，高處宜設(shè)放氣閥，低處宜設(shè)放水閥。2.2管道應(yīng)利用轉(zhuǎn)角自然補償，1060的彎頭不宜用做自然補償。3.2.3管道平面折角小于表3.2.3的規(guī)定和坡度變化小

8、于2時，可視為直管段。表3.2.3可視為直管段的最大平面折角(管道公稱直循環(huán)工作溫差(tt)(C)徑(mm)506585丄2100120140501004.33.22.42.O1.61.41253003-82-82-11.81.41.23505003.42.61.91.61.31.13.2.4從干管直接引出分支管時，在分支管上應(yīng)設(shè)固定墩或軸向補償器或彎管補償器，并應(yīng)符合下列規(guī)定：1分支點至支線上固定墩的距離不宜大于9m。2分支點至軸向補償器或彎管的距離不宜大于20m。3分支點有干線軸向位移時，軸向位移量不宜大于50mm,分支點至固定墩或彎管補償器的最小距離應(yīng)符合本規(guī)程公式(4.4.21)計算“

9、L”型管段臂長的規(guī)定，分支點至軸向補償器的距離不應(yīng)小于12m。325三通、彎頭等應(yīng)力比較集中的部位，應(yīng)進行驗算，驗算不通過時可采取設(shè)固定墩或補償器等保護措施。326當(dāng)需要減少管道軸向力時，可采取設(shè)置補償器或?qū)艿肋M行預(yù)處理等措施。當(dāng)對管道進行預(yù)處理時，應(yīng)符合本規(guī)程附錄A的規(guī)定。327當(dāng)?shù)鼗浻膊灰恢聲r，應(yīng)對地基做過渡處理。328埋地固定墩處應(yīng)采取可靠的防腐措施，鋼管、鋼架不應(yīng)裸露。2.9軸向補償器和管道軸線應(yīng)一致，距補償器12m范圍內(nèi)管段不應(yīng)有變坡和轉(zhuǎn)角。3.3管道附件3.1直埋供熱管道上的閥門應(yīng)能承受管道的軸向荷載，宜采用鋼制閥門及焊接連接。3.2直埋供熱管道變徑處（大小頭）或壁厚變化處，應(yīng)

10、設(shè)補償器或固定墩，固定墩應(yīng)設(shè)在大管徑或壁厚較大一側(cè)。3.3.3直埋供熱管道的補償器、變徑管等管件應(yīng)采用焊接連接。4管道受力計算與應(yīng)力驗算41一般規(guī)定411直埋敷設(shè)預(yù)制保溫管道的應(yīng)力驗算采用應(yīng)力分類法。412本章適用于整體式預(yù)制保溫直埋熱水管道；同時，鋼制內(nèi)管材質(zhì)應(yīng)具有明顯的屈服極限。413直埋敷設(shè)預(yù)制保溫管道在進行受力計算與應(yīng)力驗算時，供熱介質(zhì)參數(shù)和安裝溫度應(yīng)符合下列規(guī)定：熱水管網(wǎng)供、回水管道的計算壓力應(yīng)采用循環(huán)水泵最高出口壓力加上循環(huán)水泵與管道最低點地形高差產(chǎn)生的靜水壓力。管道工作循環(huán)最高溫度，應(yīng)采用室外采暖計算溫度下的熱網(wǎng)計算供水溫度；管道工作循環(huán)最低溫度，對于全年運行的管網(wǎng)應(yīng)采用30C，

11、對于只在采暖期運行的管網(wǎng)應(yīng)采用10C。3計算安裝溫度取安裝時當(dāng)?shù)氐淖畹蜏囟取?14單位長度直埋敷設(shè)預(yù)制保溫管的外殼與土壤之間的摩擦力，應(yīng)按下式計算：F=叩卩(H+D/2)-D(4.1.4)cc式中F軸線方向每米管道的摩擦力(N/m)；H管頂覆土深度(m)；當(dāng)H1.5m時，H取1.5m。415保溫管外殼與土壤之間的摩擦系數(shù)，應(yīng)根據(jù)外殼材質(zhì)和回填料的不同分別確定。對于高密度聚乙烯或玻璃鋼的保溫外殼與土壤間的摩擦系數(shù)，可按表415采用。1.6管道徑向位移時，土壤橫向壓縮反力系數(shù)C宜根據(jù)當(dāng)?shù)赝寥狼闆r實測或按經(jīng)驗確定。管道水平位移時，C值宜取1x10610 x106N/mo；對于粉質(zhì)粘土、砂質(zhì)粉土回填密

12、實度為90%95%時，C值可取3x1064x106N/m3。管道豎向向下位移時，C值變化范圍為5x106100 x106N/m3。表4.1.5保溫管外殼與土壤間的摩擦系數(shù)、填料中砂粉質(zhì)粘土或砂質(zhì)粉土摩擦系數(shù)最大摩擦最小摩擦最大摩擦最小摩擦保溫管外殼材質(zhì)、系數(shù)Umax系數(shù)卩.二、農(nóng)min系數(shù)Umax系數(shù)卩.二、農(nóng)min高密度聚乙烯或玻璃鋼O.40O.20O.40O.15417直埋供熱管道鋼材的基本許用應(yīng)力，應(yīng)根據(jù)鋼材有關(guān)特性，取下列兩式中的較小值：g=g/3(4.1.71)bg=g/1.5(4.1.72)b常用鋼材的基本許用應(yīng)力J、彈性模量E和線膨脹系數(shù)a值應(yīng)符合本規(guī)程附錄B的規(guī)定。418直埋預(yù)

13、制保溫管的應(yīng)力驗算，應(yīng)符合下列規(guī)定：管道在內(nèi)壓、持續(xù)外載作用下的一次應(yīng)力的當(dāng)量應(yīng)力，不應(yīng)大于鋼材在計算溫度下的基本許用應(yīng)力J。2管道由熱脹、冷縮和其它因位移受約束而產(chǎn)生的二次應(yīng)力及由內(nèi)壓、持續(xù)外載產(chǎn)生的一次應(yīng)力的當(dāng)量應(yīng)力變化范圍，不應(yīng)大于鋼材在計算溫度下基本許用應(yīng)力J的3倍。3管道局部應(yīng)力集中部位的一次應(yīng)力、二次應(yīng)力和峰值應(yīng)力的當(dāng)量應(yīng)力變化幅度不應(yīng)大于鋼材在計算溫度下基本許用應(yīng)力心的3倍。42管壁厚度的計算421管道的理論計算壁厚應(yīng)按下式計算：PD51=2&TP2-1)d式中艿。一一管道理論計算壁厚(m)；r基本許用應(yīng)力修正系數(shù)。2.2基本許用應(yīng)力修正系數(shù)(申)的取用應(yīng)符合下列規(guī)定：1鋼管基本

14、許用應(yīng)力修正系數(shù)應(yīng)按表4221取用。表4.2.21鋼管基本許用應(yīng)力修正系數(shù)焊縫形式(p無縫鋼管1.0雙面白動焊螺旋焊縫鋼管1.0單面焊接的螺旋焊縫鋼管O.62縱向焊縫鋼管基本許用應(yīng)力修正系數(shù)應(yīng)按表4222取用。表4.2.22縱縫焊接鋼管基本許用應(yīng)力修正系數(shù)焊接方法焊縫形式P手工電焊或氣焊雙面焊接有坡口的對接焊接1.00有氬弧焊打底的單面焊接有坡口對接焊接0.90無氬弧焊打底的單面焊接有坡口對接焊接0.75熔劑層下的自動焊雙面焊接對接焊縫1.00單面焊接有坡口對接焊縫0.85單面焊接無坡口對接焊縫0.804.2.3管道的取用壁厚，應(yīng)按下列方法確定：管道的計算壁厚按下式計算：5=5+B(4.2.3

15、-1)ct式中B管道壁厚附加值(m)。管道壁厚附加值按下式計算：B=X5t(4.2.3-2)式中X管道壁厚負(fù)偏差系數(shù)，按表4.2.3取用。表4.2.3管道壁厚負(fù)偏差系數(shù)管道壁厚偏差(0/)O58910111255X00500105014101540167018002000235當(dāng)焊接管道產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)中未提供壁厚允許負(fù)偏差百分?jǐn)?shù)時，壁厚附加值可采用下列數(shù)據(jù)：t.max理論壁厚為5.5x10-3m及以下者，B=0.5xl0-3m；理論壁厚為6x10-37x10-3。m者，B=0.6xl0-3m；理論壁厚為8x10-325x10“者，B=O.8x10-3m。管道取用壁厚應(yīng)采用大于或等于計算壁厚的最小公稱

16、壁厚。4.3直管段的軸向力和熱伸長3.1管道的屈服溫差應(yīng)按下式計算：AT=nb(1-V)byCIEstPDbt=25式中n屈服極限增強系數(shù)，n取1.3；v泊松系數(shù)，對鋼材Y取0.3。3.2直管段的過渡段長度，應(yīng)按下式計算過渡段最大長度CE(tt)VbA-1064.3.2-1)maxFmin當(dāng)t-tATy，時，取t-t二ATy。10102過渡段最小長度CE(tt)-VbA-106L=iominF4.3.2-2)min當(dāng)t-tATy，時，取t-t二ATy。10103.3管道工作循環(huán)最高溫度下，過渡段內(nèi)任一截面上的最大軸向力和最小軸向力應(yīng)按下列公式計算：1最大軸向力(4.3.3-1)2最小軸向力N=

17、Fl+Ft.maxmax(4.3.3-2)式中N計算截面的最大軸向力(N)；N=Fl+Fl過渡段內(nèi)計算截面距活動端的距離(m)；Ft活動端對管道伸縮的阻力(N)；Nt站計算截面的最小軸向力(N)。434管道工作循環(huán)最高溫度下，錨固段內(nèi)的軸向力應(yīng)按下式計算：N二aE(tt)-VQA-106(4.3.4)a10t當(dāng)t-tATy，時，取t-t二ATy。1010式中Na錨固段的軸向力(N)。435對于直管段的當(dāng)量應(yīng)力變化范圍應(yīng)進行驗算，并應(yīng)滿足下列表達(dá)式的要求：Q二(1V)QaE(tt)W3g(4.3.5-1)jt21式中J內(nèi)壓、熱脹應(yīng)力的當(dāng)量應(yīng)力變化范圍(MPa)。當(dāng)不能滿足(4.3.51)式的條件

18、時，管系中不應(yīng)有錨固段存在，且設(shè)計布置的過渡段長度應(yīng)滿足下列表達(dá)式的要求：LW3QQA11.6F-106(4.3.5-2)max式中L設(shè)計布置的過渡段長度(m)。4.3.6兩過渡段間駐點位置Z應(yīng)按下式確定(圖4.3.6)：(FF)L二Lf2/2(4.3.6)min丿式中L兩過渡段管線總長度(m)；I】(或l2)駐點左側(cè)(或右側(cè))過渡段長度(m)；Ffi(或Ff2)左側(cè)(或右側(cè))活動端對管道伸縮的阻力(N)。當(dāng)F或F的數(shù)值與過渡段長度有關(guān)，采用迭代計算時，F(xiàn)f1f2fl或匚的誤差不應(yīng)大于10%。一一厶一乍-圖4.3.6計算駐點位置簡圖437管段伸長量應(yīng)根據(jù)該管段所處的應(yīng)力狀態(tài)按下列公式計算：當(dāng)t

19、-tWATy或LWLmin，整個過渡段處于彈性狀態(tài)工作時a(t一t)一10FLmin2EA-106(437-1)2當(dāng)ttVATy,且LLmin，管段中部分進入塑性狀態(tài)工作a(tt)10FLmin2EA106L-Mp式中M=a(t-MTt)(LL)p1y0min-一管段的熱伸長量(m)；(437-2)(437-3)L設(shè)計布置的管段長度(m)；當(dāng)L三Lmax時，L取Lmin；maxminM過渡段的塑性壓縮變形量(m)。p438過渡段內(nèi)任一計算點的熱位移應(yīng)按下列步驟計算：1計算整個過渡段的熱伸長量；以計算點到活動端的距離作為一個假設(shè)的過渡段，計算該段的熱伸長量；整個過渡段與假設(shè)過渡段熱伸長量之差即為

20、計算點的熱位移量。439采用套筒、波紋管、球型等補償器對過渡段的熱伸長或分支三通位移進行補償，當(dāng)過渡段一端為固定點或錨固點時，補償器補償能力不應(yīng)小于過渡段熱伸長量(或分支三通位移)的11倍；當(dāng)過渡段的一端為駐點時，應(yīng)乘以12的系數(shù)，但不應(yīng)大于按過渡段最大長度計算出的伸長量的11倍。44轉(zhuǎn)角管段的應(yīng)力驗算441直埋水平彎頭和縱向彎頭升溫彎矩及軸向力可采用彈性抗彎鉸解析法或有限元法進行計算。當(dāng)采用彈性抗彎鉸解析法時應(yīng)符合本規(guī)程附錄C的規(guī)定。計算彎頭彎矩變化范圍時，管道的計算溫差應(yīng)采用工作循環(huán)最高溫度與工作循環(huán)最低溫度之差；計算轉(zhuǎn)角管段的軸向力時，管道的計算溫差應(yīng)采用工作循環(huán)最高溫度與計算安裝溫度之

21、差。4.4.2采用彈性抗彎鉸解析法進行計算時，“L”型管段的臂長應(yīng)符合下列規(guī)定：1/或打)三2.3/k(4.4.2-1)k二C(4.4.2-2)44EI-106p式中1(或12)“L”型管段兩側(cè)的臂長(m)；k與土壤特性和管道剛度有關(guān)的參數(shù)(1/m)；C土壤橫向壓縮反力系數(shù)(N/m3)。4.4.3“Z”型、“II”型補償管段可分割成兩個“L”型管段，并可采用彈性抗彎鉸解析法進行彎頭彎矩及軸向力的計算。分割時應(yīng)使：“Z”型管段以垂直臂上的駐點將管段分為兩個“L”型管段；對于兩側(cè)轉(zhuǎn)角相同的“Z”型管段，駐點可取垂直臂中點?！癐I”型管段自外伸臂的頂點起將兩個外伸臂連同兩側(cè)的直管段分為兩個“L”型管

22、段。444直埋彎頭在彎矩作用下的最大環(huán)向應(yīng)力變化幅度應(yīng)按下式計算：叮邛b/o.10-6(4.4.4-1)P=0.9&/尢)2/3(4.4.4-2)乂=R8/(r)2(4.4.4-3)r=r8b/2(4.4.4-4)bmbob式中obt彎頭在彎矩作用下最大環(huán)向應(yīng)力變化幅度(MPa)；Pb彎頭平面彎曲環(huán)向應(yīng)力加強系數(shù)；M彎頭的彎矩變化范圍(N.m)；rbo彎頭的外半徑(m)；I廠彎頭橫截面的慣性矩(m4)；入一彎頭的尺寸系數(shù)；Rc彎頭的計算曲率半徑(m)；和一一彎頭的公稱壁厚(m)；rbm彎頭橫截面的平均半徑(m)。445直埋彎頭的強度驗算應(yīng)滿足下列條件：+0.5bW3g(4.4.51)btPDp

23、tPr=22gbi=bi(4.4.5-2)bb式中Dbi彎頭內(nèi)徑(m)；rbi一彎頭內(nèi)半徑(m)；Opt一直埋彎頭在內(nèi)壓作用下彎頭頂(底)部的環(huán)向應(yīng)力(MPa)。45三通加固451直埋供熱管道的焊制三通應(yīng)根據(jù)內(nèi)壓和主管軸向荷載聯(lián)合作用進行強度驗算。三通各部分的一次應(yīng)力和二次應(yīng)力的當(dāng)量應(yīng)力變化范圍不應(yīng)大于3o；局部應(yīng)力集中部位的一次應(yīng)力、二次應(yīng)力和峰值應(yīng)力的當(dāng)量應(yīng)力變化幅度不應(yīng)大于3o。當(dāng)不能滿足上述條件時應(yīng)進行加固。452三通加固應(yīng)采取下列一項或幾項措施進行：加大主管壁厚，提高三通總體強度(包括采用不等壁厚的鑄鋼或鍛鋼三通)；在開孔區(qū)采取加固措施(包括增加支管壁厚)，抑制三通開孔區(qū)的變形；在開

24、孔區(qū)周圍加設(shè)傳遞軸向荷載的結(jié)構(gòu)。453對三通加固方案應(yīng)進行應(yīng)力測定或用有限元法計算，以檢驗加固措施是否滿足本規(guī)程第451條的規(guī)定。當(dāng)不進行應(yīng)力測定和計算時，可按本規(guī)程附錄D中的規(guī)定進行加固。46管道豎向穩(wěn)定性驗算Y-1sNp.max4.6.1直埋直管段上的垂直荷載應(yīng)符合下式要求：Q7sNp.ma/f(4-6.1)E-I0p式中Q作用在單位長度管道上的垂直分布荷載(N/m)；-安全系數(shù)，Ys取1.1；管道的最大軸向力，按本規(guī)程(433-1)式和(4.3.4)式計算(N)；f0初始撓度(m)；Ip直管橫截面慣性矩(m4)。462初始撓度應(yīng)按下式計算：IEIpo200N*p.max當(dāng)f0O.01m時

25、，f0取0.Olm。3垂直荷載應(yīng)按下式計算：Q=Gw+G+SF（4_冗）H-D+（一-c8S=pg（H+Dc）2-tanQF2K=1sin00GwGSFKo-46D2Pgc（462）（463-1）（463-2）（463-3）(463-4)式中每米長管道上方的土層重量(N/m)；每米長預(yù)制保溫管自重(包括介質(zhì)在內(nèi))(N/m)；一每米長管道上方土體的剪切力(N/m)；土壤靜壓力系數(shù)；土壤的內(nèi)摩擦角。4.6.4當(dāng)豎向穩(wěn)定性不滿足要求時，應(yīng)采取下列措施：1增加管道埋深或管道上方荷載；2降低管道軸向力。5固定墩設(shè)計51管道對固定墩的推力511管道對固定墩的作用力，應(yīng)包括下列三部分：1管道熱脹冷縮受約束產(chǎn)

26、生的作用力；2內(nèi)壓產(chǎn)生的不平衡力；活動端位移產(chǎn)生的作用力。512固定墩兩側(cè)管段作用力合成時，應(yīng)按下列原則進行：l根據(jù)兩側(cè)管段摩擦力下降造成的軸向力變化的差異，按最不利情況進行合成；2兩側(cè)管段由熱脹受約束引起的作用力和活動端作用力的合力相互抵消時，荷載較小方向力應(yīng)乘以08的抵消系數(shù)；當(dāng)兩側(cè)管段均為錨固段時，抵消系數(shù)取0.9。兩側(cè)內(nèi)壓不平衡力的抵消系數(shù)取1。5.1.3推力可按本規(guī)程附錄E所列公式計算或采用計算不同摩擦力工況下兩側(cè)推力(考慮抵消系數(shù))最大差值的方法進行。5.2固定墩結(jié)構(gòu)5.2.1直埋固定墩必須進行下列穩(wěn)定性驗算：l抗滑移驗算(圖5.2.1)KE+f+f+fK二p丄231.3(5.2.

27、1-1)sE+Ta式中Ks抗滑移系數(shù)；K固定墩后背土壓力折減系數(shù)，取0.40.7；Ep被動土壓力(N)；f2、f3固定墩底面、側(cè)面及頂面與土壤產(chǎn)生的摩擦力(N)；E主動土壓力(N)，當(dāng)固定墩前后為粘性土?xí)rE可aa略去；fz圖521固定墩受力簡圖2抗傾覆驗算(圖521)K=KEpX2+(G+Gi)d/2,1.5ovEX+T(H-h)(521-2)&1.2fmax(521-2)E=pgbh(h+H)tg2(45。+(521-4)T供熱管道對固定墩作用力(N)。(521-5)E=pgbh(h+H)tg2(45。-)a212式中Kov抗傾覆系數(shù)；X2被動土壓力Bp作用點至固定墩底面距離(m)；2pX1

28、主動土壓力E作用點至固定墩底面距離(m)，1aG固定墩自重(N)；G固定墩上部覆土重(N)；omax固定墩底面對土壤的最大壓應(yīng)力(Pa)；maxf地基承載力設(shè)計值(Pa)；b、d、h固定墩幾何尺寸(寬、厚、高)(m)；hh2、H固定墩頂面、管孔中心和底面至地面的距離(m)；回填土內(nèi)摩擦角，砂土取30。5.2.2回填土與固定墩的摩擦系數(shù)人應(yīng)按表5.2.2取用。表5.2.2回填土與固定墩的摩擦系數(shù)土壤類別摩擦系數(shù)粘性土可塑性0.250.30硬性0.300.35堅硬性0.350.45粉十十壤飽和度0-50.300.40中砂、粗砂、礫砂0.400-50碎石土0-6523固定墩強度及配筋計算應(yīng)符合現(xiàn)行國

29、家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GBJ10)的規(guī)定。5.2.4制作固定墩所用混凝土強度等級不應(yīng)低于C20,鋼筋直徑不應(yīng)小于聲8,其間距不應(yīng)大于250mm。鋼筋應(yīng)采用雙層布置，保護層不應(yīng)小于30mm.5.2.5供熱管道穿過固定墩處，孔邊應(yīng)設(shè)置加強筋。6保溫及保護殼61一般規(guī)定6.1.1直埋供熱管道的保溫結(jié)構(gòu)是由保溫層與保護殼組成。保護殼應(yīng)連續(xù)、完整和嚴(yán)密。保溫層應(yīng)飽滿，不應(yīng)有空洞。保溫結(jié)構(gòu)應(yīng)有足夠的強度并與鋼管粘結(jié)為一體。6.1.2直埋供熱管道與管件的保溫結(jié)構(gòu)設(shè)計，應(yīng)按國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)設(shè)備及管道保溫技術(shù)通則（GB4271）、設(shè)備及保溫設(shè)計導(dǎo)則（GB8175）、城市熱力網(wǎng)設(shè)計規(guī)范（CJJ34）和本規(guī)程的規(guī)定

30、執(zhí)行。613聚氨酯泡沫塑料預(yù)制保溫管性能應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)聚氨酯泡沫塑料預(yù)制保溫管（CJ/T3002）的規(guī)定。614直埋供熱管道保溫層除應(yīng)具有良好保溫性能外，還應(yīng)符合表614的規(guī)定。表6.1.4直埋供熱管道保溫層耐熱性及強度指標(biāo)項目指標(biāo)耐熱性不低于設(shè)計工作溫度抗壓強度200kPa剪切強度（含與內(nèi)管和外殼粘結(jié)）120kPa615直埋供熱管道及管件應(yīng)在工廠預(yù)制，現(xiàn)場只進行接口施工。6.1.6在貯存、運輸期間，預(yù)制保溫管、管件的保溫端面必須有良好的防水漆面，管端應(yīng)有保護封帽。6.1.7保溫層內(nèi)設(shè)置報警線的保溫管，報警線之間、報警線與鋼管之間的絕緣電阻值應(yīng)符合產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。62保溫計算621直埋供熱

31、管道保溫層應(yīng)滿足工藝對供熱介質(zhì)溫度降、保溫管周圍土壤溫度場等的技術(shù)要求，當(dāng)經(jīng)濟保溫層厚度能滿足技術(shù)要求時，取經(jīng)濟保溫層厚度，但最小厚度應(yīng)滿足制造工藝要求。622經(jīng)濟保溫厚度、技術(shù)保溫厚度和管道熱損失計算中有關(guān)參數(shù)，應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)城市熱力網(wǎng)設(shè)計規(guī)范（CJJ34）的規(guī)定。工程測量及土建工程71工程測量711直埋供熱管道工程測量，應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)城市測量規(guī)范（CJJ8）、城市供熱管網(wǎng)工程施工及驗收規(guī)范（CJJ28）及本規(guī)程的規(guī)定。712施工時，直埋供熱管道全部管線都應(yīng)進行平面位置測量和高程測量，并應(yīng)符合設(shè)計要求。713直埋供熱管道工程應(yīng)進行詳細(xì)竣工測量，主要內(nèi)容應(yīng)包括：1平面測量：管線始末點、

32、轉(zhuǎn)角點的坐標(biāo)和與永久性建筑物的相對位置（條件不允許時可只取其中一種），直埋閥門、補償器、固定墩、變徑管和交叉管線的位置。2高程測量：所有的變坡點、轉(zhuǎn)角點和沿線每隔50m的管頂高程，其它交叉管線的高程。72土方工程721溝槽的土方開挖寬度，應(yīng)根據(jù)管道外殼至槽底邊的距離確定。管周圍填砂時該距離不應(yīng)小于100mm；填土?xí)r，該距離應(yīng)根據(jù)夯實工藝確定。722溝槽、檢查室經(jīng)工程驗收合格、竣工測量后，應(yīng)及時進行回填。723溝槽回填前應(yīng)先將槽底清除干凈，有積水時應(yīng)先排除。724溝槽胸腔部位應(yīng)填砂或過篩的細(xì)土，回填料種類由設(shè)計確定。填砂時，回填高度應(yīng)符合設(shè)計要求；填土?xí)r，篩土顆粒不應(yīng)大于20mm，回填范圍為保溫

33、管頂以上150mm以下的部位。725回填料應(yīng)分層夯實，各部位的密實度應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)城市供熱管網(wǎng)工程施工及驗收規(guī)范（CJJ28）的規(guī)定。73構(gòu)筑物731直埋供熱管道的檢查室施工時，應(yīng)保證穿越口與管道軸線一致，偏差度應(yīng)滿足設(shè)計要求，并按設(shè)計要求做好管道穿越口的防水、防腐。732固定墩混凝土澆筑前應(yīng)檢查與混凝土接觸部位的管道及卡板防腐層，防腐層應(yīng)完好，有損壞時應(yīng)修補。733內(nèi)嵌式固定墩應(yīng)待固定墩兩側(cè)供熱管道連接調(diào)整就位后，且在安裝補償器之前進行混凝土澆筑。管道安裝81一般規(guī)定811進入現(xiàn)場的預(yù)制保溫管、管件和接口材料，都應(yīng)具有產(chǎn)品合格證及性能檢測報告，檢測值應(yīng)符合國家現(xiàn)行產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。812進

34、入現(xiàn)場的預(yù)制保溫管和管件必須逐件進行外觀檢驗，破損和不合格產(chǎn)品嚴(yán)禁使用。813預(yù)制保溫管應(yīng)分類整齊堆放，管端應(yīng)有保護封帽。堆放場地應(yīng)平整，無硬質(zhì)雜物，不積水。堆高不宜超過2m,堆垛離熱源不應(yīng)小于2m。82管道安裝821管道安裝前應(yīng)檢查溝槽底高程、坡度、基底處理是否符合設(shè)計要求。管道內(nèi)雜物及砂土應(yīng)清除干凈。2.2管道運輸?shù)跹b時宜用寬度大于50mm的吊帶吊裝，嚴(yán)禁用鐵棍撬動外套管和用鋼絲繩直接捆綁外殼。2.3等徑直管段中不應(yīng)采用不同廠家、不同規(guī)格、不同性能的預(yù)制保溫管；當(dāng)無法避免時，應(yīng)征得設(shè)計部門同意。8.2.4預(yù)制保溫管可單根吊人溝內(nèi)安裝，也可2根或多根組焊完后吊裝。當(dāng)組焊管段較長時，宜用兩臺或

35、多臺吊車抬管下管，吊點的位置按平衡條件選定。應(yīng)用柔性寬吊帶起吊，并應(yīng)穩(wěn)起、穩(wěn)放。嚴(yán)禁將管道直接推人溝內(nèi)。8.2.5安裝直埋供熱管道時，應(yīng)排除地下水或積水。當(dāng)日工程完工時應(yīng)將管端用盲板封堵。8.2.6有報警線的預(yù)制保溫管，安裝前應(yīng)測試報警線的通斷狀況和電阻值，合格后再下管對口焊接。報警線應(yīng)在管道上方。827安裝預(yù)制保溫管道的報警線時，應(yīng)符合產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。在施工中，報警線必須防潮；一旦受潮，應(yīng)采取預(yù)熱、烘烤等方式干燥。828安裝前應(yīng)按設(shè)計給定的伸長值調(diào)整一次性補償器。施焊時兩條焊接線應(yīng)吻合。8.2.9直埋供熱管道敞口預(yù)熱應(yīng)分段進行，宜采取1km為一段。預(yù)熱介質(zhì)宜采用熱水，預(yù)熱溫度應(yīng)按設(shè)計要求確定

36、。8.3接口保溫8.3.1直埋供熱管道接口保溫應(yīng)在管道安裝完畢及強度試驗合格后進行。8.3.2管道接口處使用的保溫材料應(yīng)與管道、管件的保溫材料性能一致。8.3.3接口保溫施工前，應(yīng)將接口鋼管表面、兩側(cè)保溫端面和搭接段外殼表面的水分、油污、雜質(zhì)和端面保護層去除干凈。8.3.4管道接口使用聚氨酯發(fā)泡時，環(huán)境溫度宜為20C，不應(yīng)低于10C；管道溫度不應(yīng)超過50Co8.3.5對.DN200以上管道接口不宜采用手工發(fā)泡。8.3.6管道接口保溫不宜在冬季進行。不能避免時，應(yīng)保證接口處環(huán)境溫度不低于10Co嚴(yán)禁管道浸水、覆雪。接口周圍應(yīng)留有操作空間。8.3.7發(fā)泡原料應(yīng)在環(huán)境溫度為1025C的干燥密閉容器內(nèi)

37、貯存，并應(yīng)在有效期內(nèi)使用。8.3.8接口保溫采用套袖連接時，套袖與外殼管連接應(yīng)采用電阻熱熔焊；也可采用熱收縮套或塑料熱空氣焊，采用塑料熱空氣焊應(yīng)用機械施工。8.3.9套袖安裝完畢后，發(fā)泡前應(yīng)做氣密性實驗，升壓至20kPa,接縫處用肥皂水檢驗，無泄漏為合格。8.3.10對需要現(xiàn)場切割的預(yù)制保溫管，管端裸管長度宜與成品管一致，附著在裸管上的殘余保溫材料應(yīng)徹底清除干凈。8311硬質(zhì)泡沫保溫物質(zhì)應(yīng)充滿整個接口環(huán)狀空間，密度應(yīng)大于50kg/m3。8312對采用玻璃鋼外殼的管道接口，使用模具作接口保溫時，接口處的保溫層應(yīng)和管道保溫層順直，無明顯凹凸及空洞。8313接口處，玻璃鋼防護殼表面應(yīng)光滑順直，無明顯

38、凸起、凹坑、毛刺，防護殼厚度不應(yīng)小于管道防護殼厚度；兩側(cè)搭接不應(yīng)小于80mm。84試壓、清洗及試運行841直埋供熱管道工程試壓、清洗及試運行應(yīng)符合國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)城市供熱管網(wǎng)工程施工及驗收規(guī)范（CJJ28）的規(guī)定。工程驗收0.1直埋供熱管道工程在單項、分部、分項工程驗收合格后，進行總體驗收。0.2直埋供熱管道工程的單項、分部、分項工程質(zhì)量驗收除應(yīng)遵守城市供熱管網(wǎng)工程施工及驗收規(guī)范（CJJ28）的有關(guān)規(guī)定外,還應(yīng)包括下列內(nèi)容：管道地基處理、胸腔回填料、回填土高度和回填密實度；回填前預(yù)制保溫管外殼完好性；3預(yù)制保溫管接口及報警線；4預(yù)制保溫管與固定墩連接處防水防腐及檢查室穿越口處理；5管道軸線偏差；6

39、預(yù)拉預(yù)熱伸長量、一次性補償器預(yù)調(diào)整值及焊接線吻合程度；7防止管道失穩(wěn)措施。附錄A直埋供熱管道預(yù)處理1一般規(guī)定A11在滿足本規(guī)程(4351)式條件的前提下，調(diào)整管道中的軸向力可采用預(yù)拉伸、敞溝預(yù)熱、設(shè)置一次性補償器覆土后預(yù)熱等預(yù)處理方法。1.2本附錄中所列公式適用于預(yù)處理管段未發(fā)生屈服的情況。A.1.3循環(huán)中間溫度tm根據(jù)工藝要求確定或按下式計算：t二0.5x(t+t)(A.1.3)m12式中tm中間溫度，即管段內(nèi)平均應(yīng)力為零(未計入內(nèi)壓影響)的溫度(C)。A.1.4預(yù)處理管段伸長量應(yīng)按下式計算：AL=a(tt)L(A.1.4)mipr式中預(yù)處理管段伸長量(m)；ti預(yù)處理管段初始應(yīng)力為零時管道

40、溫度(C)；Lpr預(yù)處理管段長度(m)。A.2管道預(yù)處理A.2.1敞溝預(yù)熱宜選用充水預(yù)熱方式，亦可采用電加熱。A.2.2預(yù)拉伸處理和敞溝預(yù)熱時，應(yīng)在保證管道伸長量符合設(shè)計值并且保持不變時進行覆土夯實。A.2.3當(dāng)大型管網(wǎng)采用分段預(yù)處理，在下一管段進行預(yù)拉伸或敞溝預(yù)熱時，上一管段回縮的長度應(yīng)一并補足。A.2.4覆土后預(yù)熱管道分段長度應(yīng)符合下式要求：2AEa(tt)LP-maxmX106(A.2.4)sF式中Ls一次性補償器到固定點或駐點的距離，即管道分段長度(m)；t最咼預(yù)熱溫度(C)t應(yīng)取小于或等于11；p.maxp.max1F預(yù)熱段土壤對管道的摩擦力(N/m)。A.2.5覆土后預(yù)熱管段外宜包

41、裹塑料薄膜，摩擦系數(shù)應(yīng)采用首次升溫時的值。A.2.6使用一次性補償器進行覆土后預(yù)熱時，預(yù)熱宜與熱網(wǎng)試運行合并進行；預(yù)熱段與相鄰非預(yù)熱段應(yīng)用固定墩隔開。A.2.7使用一次性補償器進行覆土后預(yù)熱時，一次性補償器的補償量應(yīng)在預(yù)熱前調(diào)整為設(shè)計值，并應(yīng)在伸長量到位后將一次性補償器焊接成整體。A.2.8一個預(yù)熱段設(shè)置多個一次性補償器時，一次性補償器應(yīng)均布；管段總熱伸長應(yīng)符合設(shè)計值。A.2.9一個預(yù)熱段設(shè)置多個一次性補償器時，預(yù)熱段長度應(yīng)符合下式規(guī)定：LW2nLs(A.2.9)式中Ls管道分段長度(m)；SL預(yù)熱段長度(m)；n設(shè)置的一次性補償器數(shù)量。A.3覆土后預(yù)熱應(yīng)力計算A.3.1管段計算預(yù)熱溫度應(yīng)按下

42、式計算：LFtt+cX10-6(A.3.1)dpm2AEa式中tdp計算預(yù)熱溫度(C)；Lc計算的管段長度(m)。A.3.2覆土后預(yù)熱的管段初運行時，工作循環(huán)最咼溫度下壓應(yīng)力應(yīng)按下式計算：1一次性補償器處：二Ea(tt)(A.3.2-1)c11dp2管段與一次性補償器相對應(yīng)的另一端：二Eatt+FL/A(A.3.2-2)c21dpcA.3.3覆土后預(yù)熱的管段初運行時，工作循環(huán)最低溫度下拉應(yīng)力應(yīng)按下式計算：1一次性補償器處：二Ea(tt)(A.3.3-1)d1dp22管段與一次性補償器相對應(yīng)的另一端：二EattFL/A(A.3.3-2)d2dp2cA.3.4管段內(nèi)應(yīng)力均布后，最大壓應(yīng)力和最大拉應(yīng)

43、力應(yīng)按下列公式計算：最大壓應(yīng)力：二Eatt(A.3.4-1)c.max1m最大拉應(yīng)力：二Eatt(A.3.4-2)d.maxm2式中tdp計算管段的計算預(yù)熱溫度(C)。附錄B鋼材性能氏0.1常用鋼材的基本許用應(yīng)力應(yīng)符合表氏0.1的規(guī)定。表B.0.1常用鋼材的基本許用應(yīng)力o(MPa)鋼號1020.20gQ235ob333.5402.2375o206.0215.8235計算溫度20200C111.1134.11250.2常用鋼材的彈性模量E和線膨脹系數(shù)口值應(yīng)符合表0.2的規(guī)定。表B.0.2常用鋼材的彈性模量和線膨脹系數(shù)鋼材物理特性彈性模量4102E(10Mpa,10N/m)線膨脹系數(shù)a(10-/m

44、C)鋼號1020.20gQ2351020.20gQ235計算溫度(C)2019819。820610019118220011911212215018618019612311612620018.117.619.212.612.113.O注Q235是替代A3,A3g的新鋼號。附錄濫彎熱解道轉(zhuǎn)角管段彈1直埋水平轉(zhuǎn)角管段計算C11水平轉(zhuǎn)角管段的過渡段長度應(yīng)按下列公式計算：Z二Atg2(0/2)2k31(1+C)pMK_i1DCkc-11+KkR0(I/1)cpb(C.1.1-3)C.1.1-4)(C.1.1-5)44EI106pcmh=竺(C.l.1-6)r2N=aE(t-1)-vqA-106(C.l.

45、1-7)當(dāng)t-1加T時，取(t-1)=AT。10y10yN=aE(t-1)-vgA-106(C.l.1-8)b12t式中l(wèi)tmax水平轉(zhuǎn)角管段的過渡段最大長度(m)；t.max11水平轉(zhuǎn)角管段循環(huán)工作狀態(tài)下的過渡段長度(m)；C土壤橫向壓縮反力系數(shù)(N/m3)；K彎頭的柔性系數(shù)；Rc彎頭的計算曲率半徑(m)；一一轉(zhuǎn)角管段的折角(弧度)；Ib彎頭橫截面的慣性矩(m4)；Ip直管橫截面的慣性矩(m4)；入一彎頭的尺寸系數(shù)；8b彎頭壁厚(m)；rbm彎頭橫截面的平均半徑(m)。1.2水平轉(zhuǎn)角管段彎頭彎矩變化范圍計算1水平轉(zhuǎn)角管段的計算臂長1c1、1c2和平均計算臂長1cm應(yīng)按下列方法確定：當(dāng)1112

46、11時，取叮/11；當(dāng)時，取1d=1t，lc2=l2；當(dāng)1芒汽時，取1=11,l+ll=clc2cm2式中I】、12設(shè)計布置的轉(zhuǎn)角管段兩側(cè)臂長(m)。2彎頭的彎矩變化范圍按下列公CaEA(t-1)-106-Fltg(0/2)MM12mincm(Ck(1+C+M2k31llc2=l2；(C.1.2-1)式計算1.2-2)(C.1. -8)式中M轉(zhuǎn)角管段的彎矩變化范圍(N.m)。C.1.3水平轉(zhuǎn)角管段彎頭的升溫軸向力計算應(yīng)符合下列規(guī)定：1水平轉(zhuǎn)角管段的計算臂長lcl、lc2和平均計算臂長lcm應(yīng)按下列方法確定：當(dāng)l1l21t.max時，取XIt.max當(dāng)l11t.maxl2時，取lc1=lt.ma

47、x,lc2=l2；當(dāng)1t.maxl1l2時，取lc1=l1,lc2=l2；l=V4(C.l.3-1)cm2式中I】、l2設(shè)計布置的轉(zhuǎn)角管段兩側(cè)臂長(m)。2彎頭的軸向力應(yīng)按下列公式計算：.當(dāng)計算臂長1d=lc2=lcm(C.1.3-2)C.1.3-3)(C.1.3-4)AT(1+C)aEA(t-1)-106-1/2Fl1+C+Ag2(e/2)M2k3Ilpcm當(dāng)計算臂長ic1zic2時NB+Q-nN=11UFl2+l2B(1+C)aEA(tt)106min(_dc2)(C.1.3-5)M102l+lTOC o 1-5 h zc1c26FQtg4aEA(tt)-106驢(l+1)(C.l.36)

48、 HYPERLINK l bookmark133 2102c1c2(C.1.3-7)+Atg2/2)k31(1+1)pc1c2lln-cic211+1c1c2C.2.2-1）C.2.2-2）（C.2.2-3）C.2.2-4）（C.2.2-5）l-1n=-c2c1(C.l.39)21+1c1c2式中N彎頭兩側(cè)計算臂長相等時的軸向力(N)；N1彎頭兩側(cè)計算臂長不等時，lcl側(cè)的軸向力(N)；N2彎頭兩側(cè)計算臂長不等時，Z。：側(cè)的軸向力(N)。2直埋豎向轉(zhuǎn)角管段計算C.2.1豎向轉(zhuǎn)角管段分為兩類，一類為彎頭在下(曲率中心在上),其內(nèi)力計算與水平轉(zhuǎn)角管段相同，應(yīng)按本規(guī)程第C.1節(jié)規(guī)定進行，土壤壓縮反力

49、系數(shù)取較大值。另一類為彎頭在上(曲率中心在下)，彎頭兩側(cè)管道所受土壤壓力近似等于頂起的土體重力，不隨位移的增加而增大，計算方法應(yīng)按本節(jié)規(guī)定進行。C.2.2豎向轉(zhuǎn)角管段的過渡段長度Z。及變形段長度如應(yīng)按下列公式計算：1=(1+比r/1+ssN-1TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark147 td4tg32(/2)S1212S二16tg5/2/2) HYPERLINK l bookmark112 (1+g)2Prm HYPERLINK l bookmark153 c_I(0.5-?)FSmin3P1Gtd31+KR0(I/1)tdcpb叫按下式計算：NaE(tt)-v

50、qA-106110t當(dāng)tt)AT時，取ttAT。10y10y式中l(wèi)td豎向轉(zhuǎn)角管段臂長為過渡段長度z。時的變形段長度(m)；P土壓力，取變形段管頂平均覆土重(N/m)；rm管子的平均半徑(m)。用迭代法可解出z。a值(如設(shè)定值與計算值相差2%以下即可(C.2. -1)停止迭代）。過渡段長度lt，在變形段長度ltd確定后用下式計算:C.2.3當(dāng)豎向轉(zhuǎn)角管段臂長llt（圖C.2.2）時，變形段長度如應(yīng)按下列公式計算:了/I2、|（0.5-g）P/丄、l=（亠）tg（0/2）（C.2.2-6）tr3FmminC.2.3當(dāng)豎向轉(zhuǎn)角管段臂長ll。（圖C.2.2）時，變形段長度如應(yīng)按下列公式計算:C.2.

51、6r2m12(0.5-g)tg2(0/2八(1)-d11丿(C.2.3-1)叫訃H-叭!U/2)-1(l+g)丿24Plr1311+KR0(Idc/I）pbld值可用迭代法解出（計算精度2%）。4豎向轉(zhuǎn)角管段的計算變形長度Z。a應(yīng)按下列方法確定:(C.2.3-2)當(dāng)時，取lcd=ltd當(dāng)1lt時，取1cd=】d。C.2.5豎向轉(zhuǎn)角管段彎頭的彎矩變化范圍、軸向力和橫向位移應(yīng)按下列公式計算:MgP12/2cd(C.3.2-3)式中MPlcd2tg/2)(1+GPl4l+3KR0(I/1)a二cp72EIl+KR0(I/I)pcdcpb彎頭的彎矩變化范圍(N.m)；C.2.5-2)C.2.5-2)N彎頭的升溫軸向力(N)；a直管臂彎頭端的橫向位移(m)。C.3彎頭參數(shù)C.3.1光滑彎頭的計算曲率半徑等于彎