望京SOHO超限審查可行性研究報告（word104頁）

1、望京搜候中心 超限審查申報表|2011年05月| 第 PAGE 6 頁望京搜候中心 超限審查申報表|20110年05月| 第 PAGE 5 頁望京搜候中心項目超限可行性論證報告摘要1、結構概況及結構選型望京搜候中心項目（望京B29商業(yè)金融項目），由北京望京搜候房地產有限公司投資。項目位于北京市朝陽區(qū)望京B29地塊，基地東北側為阜通西大街，東南側位阜安東街，西南側位望京街，西北側為阜安西街。項目總建筑面積52,1265，地上建筑面積392,265，地上包括三座塔樓，其中塔（）地上25層，主要樓層層高3.6m，總高95.2m；塔（）地上26層，主要樓層層高3.6m，總高98.8m；塔（）地上45層

2、，層高3.8、4.2m，總高178.97m。地下三層局部地下四層，層高分別為5.2m,4.4m,3.7m,6.0m，底板頂建筑標高地下三層為-13.100m，地下四為-19.300m。主體結構T1、T2采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，T3采用鋼管混凝土框架-鋼筋混凝土剪力墻結構。塔3結構高度超過型鋼（鋼管）混凝土框架-鋼筋混凝土筒體混合結構房屋適用的最大高度150m，為超限高層，下面主要針對塔3進行介紹。T3采用鋼管混凝土框架-鋼筋混凝土剪力墻結構，由鋼管混凝土柱、鋼梁和閉口壓型鋼板現(xiàn)澆混凝土組合樓板，兩個筒體和三道片墻組成。內筒及片墻為局部增設型鋼的鋼筋混凝土剪力墻，墻體在洞邊、角部等受力較

3、大部位埋設型鋼柱，較高核心筒外墻厚度800mm500mm，較低核心筒墻厚主要為600mm500mm，混凝土強度等級C60C40。連梁高700mm和500mm為主，寬同墻厚，外圍樓層受力較大的連梁內設型鋼梁。外圍鋼管混凝土柱的截面底層為1200mm1000mm，隨樓層升高逐步減小到頂層800mm。樓蓋體系為型鋼梁、壓型鋼板現(xiàn)澆混凝土組合樓蓋體系，主要鋼梁高度為580mm。型鋼梁與核心筒的連接為鉸接，與外圍鋼管混凝土柱的連接為剛接，型鋼梁頂面設有剪力鍵，同混凝土樓板協(xié)同變形，共同工作，混凝土樓板作為梁的一部分受壓翼緣，提高了樓蓋的剛度。標準層樓板厚度取120mm，設備層樓板厚度取150mm。地下室

4、采用現(xiàn)澆混凝土結構，整體不設縫，施工時采用后澆帶、跳倉施工、配溫度應力筋等措施來保證整體不開裂。地下鋼管混凝土柱改為外包混凝土的型鋼混凝土柱，梁板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板，主要梁高控制在600左右，有人防或大跨處單獨處理，樓板厚度150300mm。主樓外地下室結構體系采用框架體系。主樓范圍內墻、柱混凝土等級為C60；主樓范圍外柱混凝土等級為C40，地下室外墻混凝土等級為C30；梁、板混凝土等級為C30；鋼材等級為Q345B。T3主樓范圍內地下室采用樁筏基礎；純地下室部分采用下柱墩平板式筏板基礎，通過適當調整基礎板厚和基礎做法等平衡水浮力。T3主樓范圍主要筏板厚度為20002500mm，核心筒筏板

5、厚度為28003200mm。T3樁基礎部分經場地土質條件及施工條件綜合分析，采用泥漿護壁鉆孔灌注樁。并進一步采用后壓漿，通過樁端、樁側壓入水泥漿，加強持力層和樁周土層，提高樁端阻力及樁側摩阻力，減小樁基變形。單樁承載力在理論估算的基礎上需通過現(xiàn)場單樁靜載荷試驗確定。T3樁徑1000，樁長L=32m，單樁豎向極限承載力標準值理論估算為Quk=16000KN。根據上部荷載，盡量將樁集中布置在柱及剪力墻下，減小筏板承臺的彎矩和剪力。上部結構荷載效應標準組合豎向力與筏板自重標準值之和約為2852349KN，需布樁357根，實際布樁403根。本工程外形特點為扁筒橢圓椎體，且各個方向的收進尺度不一致，其不

6、對稱性和豎向遞變的特點勢必導致了結構的偏心、 工程概況簡表項次名稱備注（資質）建設單位：望京搜候房地產有限公司工程名稱：望京搜候中心建設地點：北京市朝陽區(qū)望京B29地塊建筑面積：項目總建筑面積52,1265，T3地上約12.5萬申報日期：2011年05月09日勘察單位：北京市勘察設計研究院有限公司甲級設計單位：中建（北京）國際設計顧問有限公司甲級2、結構設計標準及控制指標2.1設計使用年限/設計基準期T3地下室相關規(guī)范設計基準期50年50年建筑結構荷載規(guī)范（GB 50009-2001）2006年版 第1.0.5條結構設計使用年限50年50年建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準（GB 50068-2001

7、） 第1.0.5條耐久性50年50年地震作用重現(xiàn)期50年50年建筑抗震設計規(guī)范（GB 50011-2010） 第1.0.1條風荷載作用重現(xiàn)期100年100年高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ 3-2002） 3.2.2條雪荷載重現(xiàn)期100年100年建筑結構荷載規(guī)范（GB 50009-2001）2006年版 第6.1.2條2.2結構安全等級/結構重要性系數T3地下室相關規(guī)范結構安全等級二級二級混凝土結構規(guī)范GB 50010-2002 3.2.1條結構重要性系數1.01.0混凝土結構規(guī)范GB 50010-2002 3.2.3條2.3底部加強區(qū)高度根據建筑抗震設計規(guī)范（GB 50011-2010）

8、第6.1.10條，抗震設計時，結構底部加強部位的高度可取底部兩層和墻體總高度的1/10二者的較大值。T3取地上5層（H=21.400m）（結構總高度178.97m，取H/10）2.4抗震性能目標T3 抗震性能目標整體到達性能3的要求，具體詳下表：（參考高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ 3-201x 征求意見稿 修訂第三稿）地震烈度水準小震中震大震最大層間位移角1/6821/2001/100構件豎向構件主要豎向構件（核心筒主要墻體）第1水準結構完好無損壞（抗彎、抗剪均處于彈性狀態(tài)）第3水準輕微損壞（底部加強部位：抗剪彈性，抗彎不屈服；其他樓層：中震不屈服）第4水準輕微損壞部分中度損壞（抗彎部分進

9、入塑性）外圍框架柱第3水準輕微損壞（底部加強部位：抗剪彈性，抗彎不屈服；其他樓層：中震不屈服）第4水準輕微損壞部分中度損壞（抗彎部分進入塑性）內筒縮進部位的上下層墻體第3水準輕微損壞抗剪彈性，抗彎不屈服第4水準輕微損壞部分中度損壞（抗彎部分進入塑性）水平構件平面外有次梁的連梁第3水準輕微損壞部分中度損壞（抗剪彈性，抗彎部分進入塑性）第4水準中度損壞（抗彎大量進入塑性）2.5抗震等級部位抗震墻抗震等級框架抗震等級地下一層及以上特一級特一級地下二層一級一級地下三層及以下二級二級主樓范圍三跨外及20米外地下室四級四級 2.6抗震設防類別乙類 （根據建筑工程抗震設防分類標準GB 50223-2008第

10、3.0.2、6.0.11條） 2.7扭轉周期比結構扭轉為主的第一自振周期/平動為主的第一自振周期,即Tt/T1EJ/GH21.4 需考慮重力二階效應剛重比 EJ/GH22.7 不考慮重力二階效應屋頂鋼架結構的線性屈曲臨界荷載系數大于10；2.12風振舒適度準則 10年重現(xiàn)期風壓下結構頂點最大加速度限值 0.25m/s22.13樓蓋舒適度要求人員活動環(huán)境峰值加速度限值住宅、辦公0.005g商場0.015g3、超限情況（1）高度超限 T3主體部分高度為178.97m，屬于超出高層建筑混凝土結構技術規(guī)程中規(guī)定的結構高度超過型鋼（鋼管）混凝土框架-鋼筋混凝土筒體混合結構房屋適用的最大高度150m的情況

11、。（2）扭轉不規(guī)則、偏心布置扭轉不規(guī)則：考慮偶然偏心的扭轉位移比為5%偶然偏心下大于1.2小于1.4其中X向最大1.12；Y向在+5%偏心下最大1.35（多數都小于1.30），Y向在不考慮偶然偏心都小于1.10，這種情況是由于X方向的尺度過大引起的5%偶然偏心過大造成的。偏心布置：116層偏心率大于0.15。（3）豎向剛度突變29層避難層，因為層高由標準層3800mm變化為2190mm，本層與上層剛度70%及上三層剛度80% 的較大值的比值分別為：X向0.83，Y向0.85。（4）斜柱全樓外圍框架柱均為斜柱，但大部分斜柱的傾斜角度較小。4、計算分析4.1 計算模型本工程采用多模型、多工況、多程

12、序按最不利工況控制。計算程序計算模型主要計算內容PKPM-SATWE單塔彈性樓蓋 重力、風荷載計算分析/反應譜小震分析/反應譜中震復核/小震彈性時程分析單塔剛性樓蓋 重力、風荷載計算分析/反應譜小震分析/反應譜中震復核/小震彈性時程分析ETABSV9.2.0單塔彈性樓蓋重力、風荷載計算分析/反應譜小震分析/反應譜中震復核/小震彈性時程分析單塔剛性樓蓋 重力、風荷載計算分析/反應譜小震分析/反應譜中震復核/小震彈性時程分析SAP2000 V14.0.1屋頂鋼架單體、總裝分析屋頂鋼架單體、總裝分析Perform-3D 單體模型動力彈塑性分析4.2 主要計算結果4.2.1 T3單塔計算結果分析軟件E

13、TABSSATWE第一振型3.40（X向平動為主）3.39（X向平動為主）第二振型3.11（Y向平動為主）3.14（Y向平動為主）第三振型2.67（扭轉）2.73（扭轉）周期折減系數0.90.9樓蓋假定計算層位移比：剛性隔板計算其他參數：彈性板計算層位移比：剛性隔板計算其他參數：彈性板重力荷載代表值（kN）18090001897391平均重力（kN/m2）按建筑面積12.5萬平米計算14.4715.18地震剪力調整系數13層不足3.20%，程序已自動調節(jié)13層不足3.20%，程序已自動調節(jié)X向底層總地震剪力/剪重比55313(3.06%)57298 ( 3.02%) Y向底層總地震剪力/剪重比

14、56236(3.11%)58905 ( 3.10%) 扭轉周期比0.7850.804質量參與系數X-向98%97%Y-向97%96%地震總傾覆力矩(kN.m)X-向58826026080257Y-向59201936199104最大層間位移角(樓層)X-向震1/771 （ 21層）1/744 （ 21層）Y-向震1/775 （ 38層）1/738 （ 37層）X-向風1/4000（ 21層）1/3278（ 21層）Y-向風1/1532（ 16層）1/1446（ 15層）地震最大扭轉位移比X-向1.056+5%：1.12-5%：1.07Y-向1.352+5%：1.38（集中在117層）-5%：1.

15、35（全樓1.21.3之間）框架柱最大軸壓比小于0.65小于0.65剪力墻最大軸壓比0.400.40框架梁最大剪壓比0.150.15層剛度比X-向0.587（ 29層為軟弱層）0.584（ 29層為軟弱層）Y-向0.586（ 29層為軟弱層）0.593（ 29層為軟弱層）樓層承載力X-向0.91 Y-向0.87 穩(wěn)定性驗算（剛重比）X-向4.21, 滿足規(guī)范限值要求4.79，滿足規(guī)范限值要求Y-向4.25, 滿足規(guī)范限值要求5.16，滿足規(guī)范限值要求最大樓層框架承擔地震剪力X-向18.40%18.71%Y-向11.53%11.05%底層框架承擔傾覆力矩X-向20.56%18.0%Y-向16.0

16、7%15.5%4.2.2 時程分析計算結果X向復核（雙向波輸入）波號主波名Vx(kN)與反應譜比值校核1S0169170（天然1）51902.190.58%符合要求2S0203202（天然2）50232.987.67%符合要求3S0361362（天然3）49217.785.90%符合要求4S0623622（天然4）37674.265.75%符合要求5S0640641（天然5）53249.092.93%符合要求6S845-21（人工1）66333.7115.77%符合要求7S845-34（人工2）60395.0105.41%符合要求平均值52714.992.00%符合要求Y向復核（雙向波輸入）波

17、號主波名Vy(kN)與反應譜比值校核1S0169170（天然1）56611.496.11%符合要求2S0203202（天然2）71834.4121.95%符合要求3S0361362（天然3）54328.992.23%符合要求4S0623622（天然4）46873.679.57%符合要求5S0640641（天然5）54511.792.54%符合要求6S845-21（人工1）49519.984.07%符合要求7S845-34（人工2）62921.0106.82%符合要求平均值56657.396.18%符合要求4.2.3 地下室計算結果（1）地下室外墻配筋主要由裂縫寬度控制，外墻外側保護層厚度50m

18、m，裂縫寬度Wmaxft時，剪力墻暗柱中增設型鋼，剪力墻拉力T均由型鋼骨承受。（9）對底部加強區(qū)外軸壓比大于0.25的墻肢設置約束邊緣構件。（10）對墻體收進的部位，16層頂板和31層頂板、36層頂板、42層頂板局部加厚，且配筋適當加強；同時加強其上下層墻體邊緣構件。5.1.2 增加外框架延性的措施（1）控制外框架鋼管混凝土柱軸壓比小于0.7，剪跨比小于2時取0.65；（2）變截面、變標號和建筑墻體截面標號的變化全部錯開，減少豎向剛度的突變； （3）中下部鋼管混凝土柱采用高建鋼，確保鋼板延性。（4）T3左側（魚尾）部位116層位移比由于偏心率超出0.15，采用對魚尾框架部分地震剪力放大1.3倍

19、的做法重新復核，并與中震不屈服的結果取大值進行包絡設計。6、總結本工程通過調整結構布置，多模型、多工況、多程序計算分析，多方面、多角度的論證了結構的抗震性能，并針對薄弱部位采取有效的抗震措施。整體結構各項抗震性能指標均滿足規(guī)范要求，T3塔樓混凝土結構剪力墻以及外圍鋼管混凝土框架可以達到反應譜中震抗剪彈性、抗彎不屈服。望京搜候中心項目超限可行性論證報告咨詢會專家意見及答復匯總1. 結構平面長度較大，平面質心剛心偏心率較大（在116層超過0.15），結構扭轉位移比超限，需要采用必要的措施加強。答復：經復核，偏心率超出0.15的樓層主要集中在116層，對應位移比的計算結果，T3左側（魚尾）部位116

20、層位移比的值在1.381.32之間。處理方法采用對扭轉位移較大處的地震剪力進行放大，目前采用1.3的放大系數對左側框架內力重新復核，并與中震不屈服的結果取大值進行構件設計。（詳見報告第23頁8.4.1.3.(4)條）2. 報告給出框架承擔剪力比曲線兩個主方向規(guī)律差異較大，X向沿樓層高度突變明顯，需要分析原因。同時需要分析框架承擔剪力調整比例的問題（分段方式和調整系數）。答復：通過ETABS、SATWE、MADIS三個模型的比較，發(fā)現(xiàn)原報告中SATWE計算結果中統(tǒng)計的框架剪力不真實，沒有真實的反應框架實際承擔的地震剪力。 ETABS和MADIS的結果能夠很好的吻合?，F(xiàn)將ETABS模型截面切割的結

21、果摘錄如下。(詳見報告第3839頁)3. 斜柱作為一項不規(guī)則，需要補充分析靜載和水平地震作用下斜柱軸力分量產生的樓面拉應力，以及對應的處理措施。答復：分別對重力荷載、水平地震荷載下的樓面梁、板進行內力分析，總體應力水平較低，但在斜柱收頭、轉折處有明顯的應力集中，需要處理。(詳見報告第6873頁)4. 核心筒上部存在錯洞墻，需要考慮結構局部構造措施。答復：本工程底部加強區(qū)沒有錯洞墻，上部因為建筑功能要求，局部存在錯洞墻，結合內力計算結果，參照高規(guī)附錄提供的構造做法采取局部加強措施。5. 結構局部存在墻上立柱的問題，立柱截面應考慮結構局部構造措施的問題。答復：對于墻上立柱的問題，我們從兩方面來處理

22、：一方面是鋼柱下插兩層，確保內力的有效傳遞；另一方面對鋼柱的形狀合理調整，盡量確保在墻厚范圍內起柱，具體做法會在后續(xù)的施工圖中結合建筑專業(yè)的需要合理調整墻上起柱的形式。6. 給出剪力墻軸壓比豎向分布情況，要求剪力墻軸壓比大于0.25的需要設置約束邊緣構件。答復：左側核心筒基本到15層以上時墻體軸壓比基本小于0.25，右側核心筒到23層以上時墻體軸壓比基本小于0.25 。（報告第23頁已經將原來的0.3改為0.25，具體各層軸壓比數值詳補充計算書）7. 地震參數的選取，規(guī)范反應譜和安評報告反應譜不能混用，需要統(tǒng)一。答復：已經按照要求分別計算，取包絡值。 設計在小震下采用規(guī)范反應譜計算和安評反應譜

23、計算包絡取大值；中震和大震下采用規(guī)范反應譜的參數，即地震影響系數最大值max分別為0.45g和0.90g。（具體詳報告第8頁 5.4.1條） 8. 連梁剛度折減系數取0.5偏小。答復：小震下連梁剛度折減系數調整為0.7，以確保墻肢分擔的地震力不至過小。后續(xù)施工圖中按0.7的折減系數復核。9. 一字型剪力墻與端柱結合，需要復核框架柱在面外的內力及配筋。 答復：該框架柱面外的內力現(xiàn)軟件可以考慮，經復核平面外強度滿足要求。下表列出了首層3-13軸北側外端柱在X向地震作用下的內力比較，斷開前后基本一致。軸力X向剪力X向彎矩與墻斷開前 -9201.2 336.9 1143.3 與墻斷開后-8739.0

24、318.0 1249.6 10. 圓鋼管混凝土柱承載力計算方式需確認，可采用新高規(guī)附錄計算方法。答復：已經按照新高規(guī)附錄C的方法計算，需要考慮（與混凝土強度等級有關的系數）對套箍指標的影響。(詳見報告第5359頁)11. 結構局部穿層剪力墻分析內力的確定，構件設計的合理考慮。答復：對于穿層柱的計算，首先結構模型為彈性模型，不能設置剛性隔板，穿層結構構件設計考慮端部及底部剪力，并采用真實的計算長度（跨層），同時其內力增加SAP2000模型的內力校核。12. 根據塔冠結構的特點，其底部將產生水平推力，需要考慮水平推力的處理方法，建議：1）頂層主體結構局部考慮增加腰桁架等加強方式；2）樓蓋進行必要的

25、構造分析，確認水平作用能夠有效傳遞至內筒。答復：經計算，塔架對下部梁板產生水平內力，但不大?？紤]將樓板剛度退化為零，水平力全部由鋼梁承擔，確保荷載能傳至內筒，同時不考慮樓板的剛度退化，計算樓板應力，對樓板的構造及配筋加強。13. 結構底部尺寸達到120m，需要考慮溫度應力。答復：本工程平面尺寸較大，屬超長結構，采取以下措施減小混凝土收縮和溫差應力的不利影響：(1)進行溫差應力分析，配置適量的鋼筋，以抵抗溫差應力。(2)設置施工后澆帶，以釋放早期收縮應力和施工期間溫差應力。后澆帶低溫合攏，以減少降溫溫差。(3)采用低水化熱水泥、級配良好骨料配制混凝土，嚴格控制水泥用量、水灰比、塌落度，采用二次抹

26、面收光、加強養(yǎng)護等施工措施，以減小混凝土的收縮，提高其抗裂性能。 14. 對于中間部分跨度較大的鋼梁高度需要確定是580mm還是680mm高，需要對局部跨度較大的樓板進行舒適度分析，區(qū)分有人、無人、人多人少等不同情況，并確保樓蓋主頻控制在3Hz以上。答復：核實了鋼梁高度在部分跨度較大的部位為680mm高，對應圖紙中的GKL1。同時報告中補充了不同活荷載大?。ń颇M人多、人少的情況）下， ETABS模型樓蓋豎向最大自振周期的結果，豎向自振周期均大于3Hz。(詳見報告第67頁15. 性能目標中非關鍵構件的定義考慮去除，核心筒縮進部位的墻肢性能目標需要增加，對給定的抗震性能目標，報告中應給出量化判

27、定。答復：詳見報告第45頁4.4條抗震性能目標。16. 需明確連梁加型鋼解決的問題，對大震下進入屈服的一般連梁可不考慮設置型鋼。答復：連梁中設置型鋼主要為了解決平面外有樓面次梁時，可以通過增設型鋼來提高其抗剪強度，對此我們提出的性能目標是達到中震抗剪彈性。報告第10.8.2.2 節(jié)對連梁中震抗剪也列出了部分計算。(詳見報告第65頁)望京搜候中心 可行性論證報告|2011年05月| 第 PAGE 2 頁望京搜候中心 可行性論證報告|2011年05月| 第 PAGE 1 頁目錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc293252659 1 工程概況 PAGEREF _To

28、c293252659 h 1 HYPERLINK l _Toc293252660 2 設計依據 PAGEREF _Toc293252660 h 2 HYPERLINK l _Toc293252661 3 工程場地地質概況 PAGEREF _Toc293252661 h 3 HYPERLINK l _Toc293252662 4 結構設計標準 PAGEREF _Toc293252662 h 4 HYPERLINK l _Toc293252663 4.1設計使用年限/設計基準期 PAGEREF _Toc293252663 h 4 HYPERLINK l _Toc293252664 4.2結構安全等

29、級/結構重要性系數 PAGEREF _Toc293252664 h 4 HYPERLINK l _Toc293252665 4.3底部加強區(qū)高度 PAGEREF _Toc293252665 h 4 HYPERLINK l _Toc293252666 4.4抗震性能目標 PAGEREF _Toc293252666 h 4 HYPERLINK l _Toc293252667 4.5抗震等級 PAGEREF _Toc293252667 h 5 HYPERLINK l _Toc293252668 4.6抗震設防類別 PAGEREF _Toc293252668 h 5 HYPERLINK l _Toc2

30、93252669 4.7扭轉周期比 PAGEREF _Toc293252669 h 5 HYPERLINK l _Toc293252670 4.8位移控制 PAGEREF _Toc293252670 h 5 HYPERLINK l _Toc293252671 4.9豎向構件軸壓比限值 PAGEREF _Toc293252671 h 5 HYPERLINK l _Toc293252672 4.10應力比限值 PAGEREF _Toc293252672 h 5 HYPERLINK l _Toc293252673 4.11整體穩(wěn)定指標 PAGEREF _Toc293252673 h 5 HYPERL

31、INK l _Toc293252674 4.12風振舒適度準則 PAGEREF _Toc293252674 h 5 HYPERLINK l _Toc293252675 4.13樓蓋舒適度要求 PAGEREF _Toc293252675 h 5 HYPERLINK l _Toc293252676 5 荷載分析與效應組合 PAGEREF _Toc293252676 h 5 HYPERLINK l _Toc293252677 5.1 重力荷載 PAGEREF _Toc293252677 h 5 HYPERLINK l _Toc293252720 5.2 風荷載 PAGEREF _Toc2932527

32、20 h 6 HYPERLINK l _Toc293252721 5.3雪荷載 PAGEREF _Toc293252721 h 8 HYPERLINK l _Toc293252722 5.4地震作用 PAGEREF _Toc293252722 h 8 HYPERLINK l _Toc293252723 5.5溫度作用 PAGEREF _Toc293252723 h 14 HYPERLINK l _Toc293252724 5.6人防荷載 PAGEREF _Toc293252724 h 14 HYPERLINK l _Toc293252725 5.7效應組合 PAGEREF _Toc293252

33、725 h 14 HYPERLINK l _Toc293252726 6 結構材料 PAGEREF _Toc293252726 h 16 HYPERLINK l _Toc293252727 7 結構構成 PAGEREF _Toc293252727 h 16 HYPERLINK l _Toc293252728 7.1 T3結構構成 PAGEREF _Toc293252728 h 16 HYPERLINK l _Toc293252729 7.3 地下室部分（0.00以下） PAGEREF _Toc293252729 h 21 HYPERLINK l _Toc293252730 8 超限情況判別及針

34、對超限的相應措施 PAGEREF _Toc293252730 h 22 HYPERLINK l _Toc293252731 8.1高度及高寬比 PAGEREF _Toc293252731 h 22 HYPERLINK l _Toc293252732 8.2塔樓結構規(guī)則性 PAGEREF _Toc293252732 h 22 HYPERLINK l _Toc293252733 8.3嵌固端的確定 PAGEREF _Toc293252733 h 22 HYPERLINK l _Toc293252734 8.4針對超限的主要抗震措施 PAGEREF _Toc293252734 h 22 HYPERL

35、INK l _Toc293252735 9 結構計算模型及分析軟件 PAGEREF _Toc293252735 h 23 HYPERLINK l _Toc293252736 10T3結構設計 PAGEREF _Toc293252736 h 23 HYPERLINK l _Toc293252737 10.1 模態(tài)分析 PAGEREF _Toc293252737 h 23 HYPERLINK l _Toc293252738 10.2 剛重比 PAGEREF _Toc293252738 h 25 HYPERLINK l _Toc293252739 10.3 重力荷載作用效應分析 PAGEREF _T

36、oc293252739 h 25 HYPERLINK l _Toc293252740 10.4 規(guī)范風荷載效應分析 PAGEREF _Toc293252740 h 25 HYPERLINK l _Toc293252741 10.5 小震反應譜作用效應分析 PAGEREF _Toc293252741 h 27 HYPERLINK l _Toc293252742 10.6 樓層抗剪承載力、及承載力比值 PAGEREF _Toc293252742 h 44 HYPERLINK l _Toc293252743 10.7 小震彈性時程分析 PAGEREF _Toc293252743 h 45 HYPER

37、LINK l _Toc293252744 10.8 結構構件設計 PAGEREF _Toc293252744 h 52 HYPERLINK l _Toc293252745 11基礎設計 PAGEREF _Toc293252745 h 73 HYPERLINK l _Toc293252746 12 屋頂鋼架分析 PAGEREF _Toc293252746 h 74 HYPERLINK l _Toc293252747 13 T3結構動力彈塑性分析結果 PAGEREF _Toc293252747 h 76 HYPERLINK l _Toc293252748 13.1結構動力彈塑性分析的目的 PAGE

38、REF _Toc293252748 h 76 HYPERLINK l _Toc293252749 13.2分析軟件及考慮的非線性因素 PAGEREF _Toc293252749 h 76 HYPERLINK l _Toc293252750 13.3 彈塑性模型的建立 PAGEREF _Toc293252750 h 76 HYPERLINK l _Toc293252751 13.4 性能水準及檢驗標準 PAGEREF _Toc293252751 h 79 HYPERLINK l _Toc293252752 13.5 地震波的選取與輸入 PAGEREF _Toc293252752 h 80 HYP

39、ERLINK l _Toc293252753 13.6模型校核 PAGEREF _Toc293252753 h 82 HYPERLINK l _Toc293252754 13.7地震波作用下主要計算結果 PAGEREF _Toc293252754 h 83 HYPERLINK l _Toc293252755 13.8 結論 PAGEREF _Toc293252755 h 96其他文件目錄望京搜候中心項目初步設計建筑圖望京搜候中心項目初步設計結構圖望京搜候中心 可行性論證報告|2011年05月| 第 PAGE 96 頁望京搜候中心 可行性論證報告|2011年05月| 第 PAGE 97 頁1 工

40、程概況望京搜候中心項目（望京B29商業(yè)金融項目），由北京望京搜候房地產有限公司投資。項目位于北京市朝陽區(qū)望京B29地塊，基地東北側為阜通西大街，東南側位阜安東街，西南側位望京街，西北側為阜安西街。項目總建筑面積52,1265，地上建筑面積392,265，地上包括三座塔樓，其中塔（）地上25層，主要樓層層高3.6m，總高95.2m；塔（）地上26層，主要樓層層高3.6m，總高98.8m；塔（）地上45層，層高3.8、4.2m，總高178.97m。地下三層局部地下四層，層高分別為5.2m,4.4m,3.7m,6.0m，底板頂建筑標高地下三層為-13.100m，地下四為-19.300m。主體結構T1

41、、T2采用鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，T3采用鋼管混凝土框架-鋼筋鋼筋混凝土剪力墻結構。塔3結構高度超過型鋼（鋼管）混凝土框架-鋼筋混凝土筒體混合結構房屋適用的最大高度150m，為超限高層，下面主要針對塔3進行介紹。T3采用鋼管混凝土框架-鋼筋混凝土剪力墻結構，由鋼管混凝土柱、鋼梁和閉口壓型鋼板現(xiàn)澆混凝土組合樓板，兩個筒體和三道片墻組成。內筒及片墻為局部增設型鋼的鋼筋混凝土剪力墻，墻體在洞邊、角部等受力較大部位埋設型鋼柱，較高核心筒外墻厚度800mm500mm，較低核心筒墻厚主要為600mm500mm，混凝土強度等級C60C40。連梁高700mm和500mm為主，寬同墻厚，外圍樓層受力較大的連

42、梁內設型鋼梁。外圍鋼管混凝土柱的截面底層為1200mm1000mm，隨樓層升高逐步減小到頂層800mm。樓蓋體系為型鋼梁、壓型鋼板現(xiàn)澆混凝土組合樓蓋體系，主要鋼梁高度為580mm。型鋼梁與核心筒的連接為鉸接，與外圍鋼管混凝土柱的連接為剛接，型鋼梁頂面設有剪力鍵，同混凝土樓板協(xié)同變形，共同工作，混凝土樓板作為梁的一部分受壓翼緣，提高了樓蓋的剛度。標準層樓板厚度取120mm，設備層樓板厚度取150mm。地下室采用現(xiàn)澆混凝土結構，整體不設縫，施工時采用后澆帶、跳倉施工、配溫度應力筋等措施來保證整體不開裂。地下鋼管混凝土柱改為外包混凝土的型鋼混凝土柱，梁板采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板，主要梁高控制在600左

43、右，有人防或大跨處單獨處理，樓板厚度150300mm。主樓外地下室結構體系采用框架體系。主樓范圍內墻、柱混凝土等級為C60；主樓范圍外柱混凝土等級為C40，地下室外墻混凝土等級為C30；梁、板混凝土等級為C30；鋼材等級為Q345B。T3主樓范圍內地下室采用樁筏基礎；純地下室部分采用下柱墩平板式筏板基礎，通過適當調整基礎板厚和基礎做法等平衡水浮力。T3主樓范圍主要筏板厚度為20002500mm，核心筒筏板厚度為28003200mm。T3樁基礎部分經場地土質條件及施工條件綜合分析，采用泥漿護壁鉆孔灌注樁。并進一步采用后壓漿，通過樁端、樁側壓入水泥漿，加強持力層和樁周土層，提高樁端阻力及樁側摩阻力

44、，減小樁基變形。單樁承載力在理論估算的基礎上需通過現(xiàn)場單樁靜載荷試驗確定。T3樁徑1000，樁長L=32m，單樁豎向極限承載力標準值理論估算為Quk=16000KN。根據上部荷載，盡量將樁集中布置在柱及剪力墻下，減小筏板承臺的彎矩和剪力。上部結構荷載效應標準組合豎向力與筏板自重標準值之和約為2852349KN，需布樁357根，實際布樁403根。建筑效果圖 三維計算模型主體部分三維模型2 設計依據業(yè)主提供的相關文件建筑資料地勘資料（包括自然條件）北京市勘察設計研究院有限公司提供的望京SOHO中心工程巖土工程勘察報告（2010年5月18日），工程編號：2010技041。安評報告北京市勘察設計研究院

45、有限公司提供的望京SOHO（望京B29商業(yè)金融項目）工程場地地震安全性評價工程應用報告（2010年4月21日），工程編號：2010震001。水文地質勘察報告北京市勘察設計研究院有限公司提供的望京SOHO中心工程水文地質勘察報告（2010年5月14日），工程編號：2010水005?，F(xiàn)行國家及地方有關規(guī)范、規(guī)程和標準建筑結構設計術語和符號標準（GB/T50083-97）建筑結構制圖標準 （GB/T50105-2010）建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準（GB50068-2001）建筑工程抗震設防分類標準（GB500223-2008）建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）（2006年版）混凝土結構設計

46、規(guī)范（GB50010-2002）型鋼混凝土組合結構技術規(guī)程（JGJ138-2001）矩形鋼管混凝土結構技術規(guī)程（CECS159：2004）建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2010）高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-2002）高層建筑混凝土結構技術規(guī)程（JGJ3-201x 征求意見稿 修訂第三稿）建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）北京地區(qū)建筑地基基礎勘查設計規(guī)范（DBJ01-501-2009）建筑樁基技術規(guī)范（JGJ94-2008）建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ106-2003）鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范（GB50018-2002）鋼筋混

47、凝土用鋼筋焊接網（GB/T1499.3-2002）鋼筋焊接網混凝土結構焊接技術規(guī)程（JGJ114-2003）建筑結構用鋼板（GB/T 19879-2005）厚度方向性能鋼板（GB 5313-85）低合金高強度結構鋼（GB/T 1591-94）建筑工程設計文件編制深度的規(guī)定（2008年版）建筑鋼結構防火技術規(guī)程 （CECS 200:2006）高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程 （JGJ99-98）3 工程場地地質概況項目位于北京市朝陽區(qū)望京B29地塊，基地東北側為阜通西大街，東南側位阜安東街，西南側位望京街，西北側為阜安西街。整個場地地勢總體較平坦，自然地表絕對標高介于33.9537.18m。 地層巖性

48、特征一覽表成因類別地層序號巖性各大層層頂標高 ()顏色濕度稠度壓縮性分層地基承載力標準值fka(kPa)人工堆積層粉質粘土素填土、粘質粉土素填土33.9537.18（自然地面標高）黃褐褐黃（暗）濕很濕硬塑可塑/1房渣土、碎石素填土雜稍濕濕/2細砂素填土黃褐稍濕/第四紀沉積層粘質粉土、砂質粉土31.5035.48褐黃稍濕濕/中中低1801粉質粘土、重粉質粘土褐黃很濕可塑硬塑中高高1202粘土、重粉質粘土褐黃很濕可塑中高高1103砂質粉土、粘質粉土褐黃稍濕濕/低中低240粉質粘土、重粉質粘土30.0232.74灰黃灰很濕可塑中高1401粘質粉土、砂質粉土灰黃灰濕稍濕/中低中2002有機質粘土、有機

49、質重粉質粘土灰黃灰很濕可塑中高高120細砂、粉砂25.3429.48灰黃灰濕飽和/低2501粘土、重粉質粘土黃灰灰黃 （局部褐黃）很濕可塑中高1402粘質粉土、砂質粉土黃灰灰黃 (局部褐黃)濕稍濕/低中低2203粉質粘土、重粉質粘土黃灰灰黃 (局部褐黃)很濕可塑中180粉質粘土、重粉質粘土19.2222.60褐黃（局部灰）很濕硬塑可塑中中低2001粘質粉土、砂質粉土褐黃稍濕濕/低中低2402粘土、重粉質粘土褐黃很濕可塑硬塑中中低2003細砂、中砂褐黃飽和/低280粉質粘土、重粉質粘土12.9815.97褐黃灰黃很濕可塑硬塑中低中2201粘質粉土、砂質粉土褐黃稍濕濕/低2802粘土、重粉質粘土褐

50、黃（局部灰）很濕可塑硬塑中中低2203細砂、中砂褐黃飽和/低320中砂、細砂3.5812.55褐黃飽和/低3401圓礫、卵石雜飽和/低4202粉質粘土、重粉質粘土褐黃很濕硬塑可塑中低2503砂質粉土、粘質粉土褐黃灰黃濕/中低280粉質粘土、重粉質粘土-2.891.77褐黃灰黃（局部灰）很濕可塑硬塑中低中2201粘質粉土、砂質粉土褐黃（局部灰）濕稍濕/低2802粘土、重粉質粘土褐黃很濕可塑硬塑中低中2503中砂、細砂褐黃飽和/低340卵石、圓礫-10.28-6.03雜飽和/低5001細砂、中砂褐黃飽和/低3602粉質粘土、重粉質粘土褐黃（局部灰）很濕硬塑可塑中低2503粘質粉土、砂質粉土褐黃濕稍

51、濕/低300中砂、細砂-21.03-17.53褐黃飽和/低4001粉質粘土、重粉質粘土褐黃灰黃（局部灰）很濕硬塑可塑低中低2502粘質粉土、砂質粉土褐黃濕/低3003粘土、重粉質粘土褐黃很濕可塑中低中220粉質粘土、重粉質粘土-33.84-26.53褐黃很濕硬塑可塑低2801粘質粉土、砂質粉土褐黃濕稍濕/低3202粘土、重粉質粘土褐黃很濕硬塑可塑低中低250粉質粘土、重粉質粘土-44.30-42.53褐黃很濕硬塑可塑低2801粘土褐黃很濕硬塑可塑中低中2502細砂褐黃飽和/低細砂-58.23-58.20褐黃飽和/低1粘質粉土褐黃濕/低2粘土褐黃很濕硬塑中低 地下水情況一覽表序號地下水類型地下水

52、穩(wěn)定水位含水層水位埋深（m）水位標高（m）1層間水8.6011.1025.0826.81細砂、粉砂層2層間水19.5024.4012.2615.68細砂、中砂3層3潛水承壓水（測壓水頭）23.0028.907.7612.02砂卵石第7大層4承壓水37.00-0.29砂卵石第9大層工程場區(qū)臺地潛水（本次勘探期間未揭示）天然動態(tài)類型屬滲入蒸發(fā)、逕流型，主要接受大氣降水入滲及地下水側向逕流等方式補給，以蒸發(fā)及地下水側向逕流為主要排泄方式；其水位年動態(tài)變化規(guī)律一般為：6月份9月份水位較高，其他月份水位相對較低，水位年變幅一般為23m。工程場區(qū)層間水天然動態(tài)類型屬滲入逕流型，主要接受地下水側向逕流方式補

53、給，以地下水側向逕流及越流為主要排泄方式；其水位年變幅一般為13m。工程場區(qū)潛水承壓水及承壓水天然動態(tài)類型屬滲入逕流型，主要接受地下水側向逕流方式補給，以地下水側向逕流及人工開采為主要排泄方式；其水位年動態(tài)變化規(guī)律一般為：11月份來年3月份水位較高，其他月份水位相對較低，水位年變幅一般為13m。工程場區(qū)近35年最高地下水位標高為34.90m左右，1959年最高地下水位接近自然地面。建筑0.000絕對標高為37.500，建筑抗浮設防水位為：29.50 m，防滲設計水位為：36.00m。4 結構設計標準4.1設計使用年限/設計基準期T3地下室相關規(guī)范設計基準期50年50年建筑結構荷載規(guī)范GB 50

54、009-2201（2006版）1.0.5條結構設計使用年限50年50年建筑結構可靠度設計統(tǒng)一標準GB 50068-2001 1.0.5條紀念性建筑和特別重要的建筑結構為100年耐久性50年50年地震作用重現(xiàn)期50年50年建筑抗震設計規(guī)范GB 50011-2001（2008）1.0.1條風荷載作用重現(xiàn)期100年100年高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ 3-2002 3.2.2條雪荷載重現(xiàn)期100年100年建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2001（2006版）6.1.2條4.2結構安全等級/結構重要性系數T3地下室相關規(guī)范結構安全等級二級二級混凝土結構規(guī)范GBJ 50010-2002 3.2.1

55、條結構重要性系數1.01.0混凝土結構規(guī)范GB 50010-2002 3.2.3條4.3底部加強區(qū)高度根據建筑抗震設計規(guī)范（GB 50011-2010） 第6.1.10條，抗震設計時，結構底部加強部位的高度可取底部兩層和墻體總高度的1/10二者的較大值。T3取地上5層（H=21.400m）（結構總高度178.97m，取H/10）4.4抗震性能目標T3 抗震性能目標整體到達性能3的要求，具體詳下表：（參考高層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ 3-201x 征求意見稿 修訂第三稿）地震烈度水準小震中震大震最大層間位移角1/6821/2001/100構件豎向構件主要豎向構件（核心筒主要墻體）第1水準結構

56、完好無損壞（抗彎、抗剪均處于彈性狀態(tài)）第3水準輕微損壞（底部加強部位：抗剪彈性，抗彎不屈服；其他樓層：中震不屈服）第4水準輕微損壞部分中度損壞（抗彎部分進入塑性）外圍框架柱第3水準輕微損壞（底部加強部位：抗剪彈性，抗彎不屈服；其他樓層：中震不屈服）第4水準輕微損壞部分中度損壞（抗彎部分進入塑性）內筒縮進部位的上下層墻體第3水準輕微損壞抗剪彈性，抗彎不屈服第4水準輕微損壞部分中度損壞（抗彎部分進入塑性）水平構件平面外有次梁的連梁第3水準輕微損壞部分中度損壞（抗剪彈性，抗彎部分進入塑性）第4水準中度損壞（抗彎大量進入塑性）4.5抗震等級部位抗震墻抗震等級框架抗震等級地下一層及以上特一級特一級地下二

57、層一級一級地下三層及以下二級二級主樓范圍三跨外及20米外四級四級4.6抗震設防類別乙類 （根據建筑工程抗震設防分類標準GB 50223-2008第3.0.2、6.0.11條）4.7扭轉周期比結構扭轉為主的第一自振周期/平動為主的第一自振周期,即Tt/T12.7時不考慮重力二階效應的不利影響，2.7EJd/GH21.4 時需考慮重力二階效應的不利影響；屋頂鋼架結構的線性屈曲臨界荷載系數大于10；4.12風振舒適度準則 辦公類建筑 10年重現(xiàn)期風壓下結構頂點最大加速度限值 0.25m/s24.13樓蓋舒適度要求人員活動環(huán)境峰值加速度限值住宅、辦公0.005g商場0.015g5 荷載分析與效應組合5

58、.1 重力荷載結構自重包括樓板、梁、柱、墻按各自容重由程序計算，其中扣除了混凝土板梁墻柱重疊部分重量。（1）樓面恒荷載：編號房間名建筑做法厚度(mm)恒荷載(kN/m2)1電梯廳（辦公客用）802.52衛(wèi)生間（辦公客用）802.53貨運電梯廳/合用前室501.34疏散樓梯間501.35走廊802.56強/弱電設備間802.57水/暖/空調設備間802.58電梯機房802.59空調機房802.510避難區(qū)及機房501.311辦公區(qū)802.512入口大堂802.813其余未注明的樓面802.514屋面4.0 注：以上樓面做法均已含屋頂管線吊頂等重量。（2）樓面活荷載：樓屋面活荷載根據建筑使用功能按

59、荷載規(guī)范選用，主要取值如下：序號使用荷載類別荷載標準值(kN/m2)序號使用荷載類別荷載標準值(kN/m2)1辦公2.010垃圾間10.02商業(yè)3.511空調機房7.03不上人屋面0.512電梯機房7.04上人屋面2.013強、弱電機房10.050.00室內板面按施工荷載5.0設計14特殊機房根據實際荷載計算6餐廳2.515衛(wèi)生間（含隔斷等）8.07廚房4.016走廊、門廳、樓梯3.58貨車車庫10.017人流可能密集的懸挑部位3.59小客車車庫2.518庫房5.0注：無隔墻大面積辦公區(qū)另加1.5 kN/m2 輕質隔墻等效荷載。（3）樓面恒荷載：固定隔墻：加氣混凝土砌塊填充墻，砌體按平均容重9

60、kN/M2、墻體厚度、高度計算線荷載（考慮門窗洞口的影響），并按梁上線荷載輸入；當墻下無梁時，總裝計算按質量等效原則等效為樓板均布荷載，按板荷載輸入，并按彎距（剪力）等效原則核算梁板強度、撓度和裂縫寬度。砌體平均容重(含構造柱圈梁)：9.0 kN/M3。外墻面層（室外單面）： 1.0kN/m2；內墻面層（室內單面粉刷）： 0.4kN/m2；內墻面層（室內單面貼面磚）： 0.6kN/m2。玻璃幕墻（含龍骨）： 1.5kN/m2。隔墻荷載表（kN/m2）墻厚內墻 (雙面粉刷)內墻(單面面磚)內墻(雙面面磚)外墻1001.61.82.02002.52.72.93.1幕墻荷載：1.5 kN/m2， 輕