容升效應(yīng)講解

1、空載長(zhǎng)線容升效應(yīng)（電容效應(yīng)）從數(shù)學(xué)上理解了空載長(zhǎng)線容升效應(yīng)、容升效應(yīng)的向量圖理解在圖1中，負(fù)載端是一個(gè)電阻則根據(jù)歐姆定律，有Us = Ur Ur且有 Ur 二 Us - UrUs因?yàn)檫@是電阻，簡(jiǎn)單分壓，負(fù)載上的電壓肯定低于電源端電壓但負(fù)載端為電容，結(jié)果就不一樣了在圖2中，如果負(fù)載端是一個(gè) 電容，且傳輸通道中有 電感，則可能有 csu r u l圖2出現(xiàn)Uc Us的現(xiàn)象，稱為 集中參數(shù)電路中的“電感-電容”效應(yīng)，簡(jiǎn) 稱“電容效應(yīng)一般考慮的是電容上的電壓有效值， 高于電源端電壓有效值， 即末端加了電容后，電容上的電壓相比電源升高了，故也稱“容升效應(yīng)”一般電源為變壓器，有較小的為電感的漏抗，較小的導(dǎo)

2、線電阻。當(dāng)負(fù)載端為 電容時(shí)，可能繪出圖3所示的向量關(guān)系。, 圖上看，有U c長(zhǎng)于U s ,故電容上的電壓高于電源電壓。Uc圖3簡(jiǎn)單理解，是由于電感與電容上的電壓方向相反。忽略電阻，本是兩者的向 量和等于電源電壓，實(shí)際上變成了兩者有效值的差等于電源電壓。Ul-V*UsUc二、集中參數(shù)容升效應(yīng)的數(shù)學(xué)理解一般電源為變壓器，有較小的為電感的漏抗，較小的導(dǎo)線電阻。負(fù)載為電容時(shí)，結(jié)構(gòu)如 圖i所示。u r u l圖1Us = Ur Ul Uc1Us = Ic(rj l )j c其中3為系統(tǒng)頻率UcUsIc(r j l1j c1r j l j c1.如果r jl +則近似有j cUc1j c11j l(j )

3、2lc 1 1- 2lcj c1 令l：lc表示LC的諧振頻率，上式即為UcUs11j % 一 1-(一)2,1c-02必須有1 -()2 叫c 1 ,即電容上電壓高于電源電壓。從上式可以看出，并不是只要是電容用電感，電容電壓都高于電源電壓。產(chǎn) 生容升效應(yīng)是要求參數(shù)（電感與電容的值）滿足一定的條件的。試品的雜散電容，或者CVT的電容，是pF級(jí)的，由于LC一般比較小，所以3c會(huì)當(dāng)8 1c變小（LC變大），趨近于3的過程中，U； 都會(huì)大于1,即電容上Us的電壓會(huì)大于系統(tǒng)電壓。特別是當(dāng) 1c接近G時(shí)，即LC發(fā)生工頻諧振時(shí)，分母 會(huì)接近于0,電壓比會(huì)無窮大。對(duì)于一給定的RLC串聯(lián)電路，若其參數(shù)rj 1

4、1.19且7 j 1 （相當(dāng)于0 1c 感抗），當(dāng)有正弦交流電流流j C過時(shí)，由于電感與電容上的壓降 UL、UC反向，且具有效值ULL,于是電容上的 壓降大于電源的電動(dòng)勢(shì)。這就是集中參數(shù)電路中的“電感-電容”效應(yīng)，簡(jiǎn)稱“電 容效應(yīng)”例：某線路100公里，使用集中參數(shù)L=0.89e-3H*100 C=16.1e-9F*100則=2 二 f = 2 二 50314 .1591c11000.89e7 16廿=2641.75UcUs17,lc1.,314.159.21 一（）2641.75= 1.0143 1三、空載長(zhǎng)線容升效應(yīng)當(dāng)輸電線路長(zhǎng)度達(dá)到300km以上時(shí)，U1為電源電壓，U2為受端電壓，如果1

5、2=0,即線路空載，有U2 U1,即末端電壓會(huì)升高。 =r TOC o 1-5 h z - i|21112U1U2ir1nU1U2u sc最初理解為每個(gè)節(jié)點(diǎn)都比前一個(gè)節(jié)點(diǎn)的電壓要高，同分布參數(shù)的理解，如 2高于1,所 以，空載長(zhǎng)線分成很多小段后，依舊有： 1高于0, 2高于1 , 3高于2,于是末端高于首端， 即空載長(zhǎng)線的末端電壓升高。實(shí)際上不嚴(yán)謹(jǐn)，因?yàn)榉植紖?shù)要求電容后邊再?zèng)]有電流。即電容后邊要空載。jZcSin(： l) U2cos(： l )I2根據(jù)長(zhǎng)線的基本方程，有如下的穩(wěn)態(tài)解:cos( l ) TOC o 1-5 h z U1 =1j jsin(l)1. ZcU1 = cos( l)

6、U2 jZcsin( l)I2其中a = 0 JL0c0 , L0C0為線路的單位長(zhǎng)度的電感、電容，l為線路長(zhǎng)度當(dāng)線路末端開路時(shí)(即空載)，12=0,據(jù)上式有U1U1u =：cos( l ) cos( L0C0l )已知 L0=0.89mH/km , C0=16.1nF/km:=，L0C0 = 100 二.0. 89 E 16 . 1E -= 1. 189 E “可以看出0( = 8qL0C0是比較小的，為0.001189, 100公里時(shí)為0.1189 (弧度)cos( al ) =0.993當(dāng)l從0往300公里以上走時(shí)，妗L L0C01由0往上變動(dòng)，cos（0） =1,cos（） =0 ,

7、cos值是由1往0變的，它作為分母，往0變，源端電壓 2U1 一定時(shí)，負(fù)載端電壓U2是越來越大，甚至可以上升到無窮大。線路參數(shù) L0=0.89mH/km ,C0=16.1nF/km。當(dāng) l=400km 時(shí) U2 為 U1 的 1.125 倍，當(dāng) l=550km 時(shí)U2為U1的1.25倍；線路約為 1000km時(shí)，U2估為2.5倍U1。線路電感電容變大時(shí)，同等距離倍值會(huì)升高。L0=1mH/km , C0=20nF/km 時(shí)，線路約為 1000km 時(shí)，U2 估為 5 倍 U1。理解為：同樣距離情況下，多分裂導(dǎo)線（對(duì)地電容大）比單導(dǎo)線（對(duì)地電容相對(duì)?。?電壓升高會(huì)更快，容升效應(yīng)更明顯。上述空載長(zhǎng)線

8、 末端電壓高于首端電壓 的現(xiàn)象稱為電容效應(yīng)（或法 拉第效應(yīng)），是由長(zhǎng)線線路電容電流流經(jīng)電感所引起的。法拉第效應(yīng)引起的工頻電壓升高（稱為工頻過電壓）會(huì)對(duì)線路絕 緣造成傷害，應(yīng)采取措施加以限制。工頻過電壓一般不應(yīng)超過最高運(yùn) 行相電壓的1.3倍（線路斷路器的變電所側(cè)）或1.4倍（線路斷路器 的線路側(cè)）。采用超高壓并聯(lián)電抗器 對(duì)線路電容進(jìn)行補(bǔ)償是限制長(zhǎng)線工頻過電 壓的主要手段。四、空載長(zhǎng)線容升效應(yīng)的數(shù)學(xué)理解我們想要分析的是，一條長(zhǎng)的線路，在空載的情況下（末端沒有負(fù)載，或者 負(fù)載被斷開），為何末端電壓會(huì)比首端（電源端）的電壓會(huì)高。一條長(zhǎng)度為l km的單導(dǎo)體長(zhǎng)線如圖1所示，ui為電源端電壓，U2為負(fù)載端電

9、 壓如果i2 =0 ,則會(huì)有U2 Ui.。其危害是什么，簡(jiǎn)單來說是末端電壓變高，實(shí)際上沿線電壓都會(huì)有一定的升 高?？鋸埖呐e個(gè)低壓的例子，通過 300公里的架空線給您送一個(gè)220V的電壓， 源端接的是標(biāo)準(zhǔn)的220V,您在末端用電壓表測(cè)試，可能會(huì)是 300V,您的插座可 能會(huì)漏電，小電器可能燒毀，因?yàn)樗前?220V標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的。產(chǎn)生的原因是什么，主要是因?yàn)榫€路本身導(dǎo)線有電感，導(dǎo)線對(duì)地有電容為考慮末端電壓與首端電壓的關(guān)系。建立圖 2所示的線路模型當(dāng)輸電線路長(zhǎng)度達(dá)到 300km以上時(shí)，由于50Hz工頻交流電的1/4波長(zhǎng)為 1500km對(duì)線路進(jìn)行分析計(jì)算時(shí)，考慮其電器參數(shù)的 分布特性。建立圖3所示的 線

10、路分布參數(shù)模型uiU2iidxl設(shè)線路的單位長(zhǎng)度電阻、電感、電容、電導(dǎo)分別為R0，L0，C0，G0O分布參數(shù)模型如圖4取其中一個(gè)微單元，如圖5.u+duR0dx Lodx u ui+di工G0dxC0dx根據(jù)基爾霍夫電壓定律，有iu du = iR0dx L0dx :tu（i）同理，由基爾霍夫電流定律得i di = G0dx(uddu) C0dx-(udu)+ i對(duì)式（1）、式（2）進(jìn)行整理, 的微分方程組并忽略高階微分項(xiàng)（且忽略電導(dǎo)），可得如下:ux：ixRoiLo-it二 uGouCo ft(3)對(duì)于電壓、電流均為正弦波的穩(wěn)態(tài)情況，式（3）可以改寫為d Udxd rdxJ二(Roj L)

11、=(Go + jaC)U將方程組（4）中的第二式代入第一式，可得出關(guān)于電壓向量的二階微分方d2 Udx 2由方程組（4）(Ro jLo)( Go中的第一式得電流表達(dá)式為(Ro“Co)Uj Lo) dx(6)令=%(Roj Lo)( Goj Co)Z =. ( R o j - L o )V ( G o j C o )則式（5）和式（6）可表小為2 U1-Zd UdxV式中，為線路的傳播系數(shù)，Z為線路的波阻抗傳播系數(shù)和波阻抗是反映長(zhǎng)線電器性能的特征量，與線路參數(shù)和運(yùn)行頻率有 關(guān)，與線路電壓、電流大小無關(guān)。方程（7）的解為（注2）U x = Mch （ x ） Nsh （ x ）1I x =1Msh

12、（尸x ） + Nch （尸x ）l Z式中：Ux、底為乂處的電壓電流向量；M、N為待定系數(shù)根據(jù)圖1所示的邊界條件：x=0時(shí)，Ux = U2,Ix = i2,可求出M =U2,N = ZI2于是式（8）可以寫成如下的矩陣形式xAx一CxBxlp：A，(9)C 二 sh（ x）式中：A =chTx）, Bx = Zshpx）, x -A2 BxCx = 1（第4式可以不要，只說明有此關(guān)系）。若已知線路端口 2的電壓和電流，則通過式（9）可解出距端口 2任意點(diǎn)x處的 電壓與電流的大小與相位。顯然，將x = 1代入式（9）,即可得出線路兩端的電壓、 電流關(guān)系為U：1A BlC2(10)式中：A =c

13、h(M), B = Zshf：1),sh( 1)C 二)Z對(duì)于一般的交流遠(yuǎn)距離輸電線路，有R L0Go Co(注 4)故可忽略線路的損耗，即認(rèn)為R0 = 0 ,G0 = 0 ,據(jù)此可把導(dǎo)線的傳播系數(shù)和波阻抗簡(jiǎn)化為=J(R0j L0)(G0 j C0)=j -、L0C0- = j一小v 式中：(R0jL0)(G0jC0)L0C0ZcL0c0 ,為波在無損架空導(dǎo)線上的傳播速度,光速值為3 M 108m/ s ,乙為無損架空導(dǎo)線的波阻抗，約為37041OQ,若為分裂導(dǎo)線,則約為270310Q。此時(shí)，式（9）和式（10）可改寫為（注3）UxJxcos(： x)L 1 .小 j sin(ax)I Zcj

14、ZcSiMax)%cos( x)U：1cos( ： l ) 1jZc sin( al )1L* Isin(Zccos( ： l )結(jié)論當(dāng)線路末端開路時(shí)，I2=0,據(jù)式（12）有U：U：U 2 - ，一 ,、一cos（ l） cos（ , LoCoI）JIcos（O） =1,cos（1） =0, 2 -TJ-1往0變的，它作為分母，往 0變，U1定時(shí),LoCol 由0往:變動(dòng)時(shí)，cos值是由U2越來越大，甚至可以上升到無窮大?？蛰d情況下，當(dāng)線路參數(shù)一定時(shí)，線路越長(zhǎng)（不絕對(duì)，有可能，1000公里以內(nèi)一般正確,再往后可能電壓反向了 ），末端電壓會(huì)越來越高已知 Lo=o.89mH/km , Co=16

15、.1nF/km二=、LoCo =100二 0.89E? 16.1E 與=1.189E 與用matlab計(jì)算與繪圖顯示clc;clear;L=0.89e-3;C=16.1e-9;a=100*pi*sqrt(L*C);1=0:1:1500;k=cos(a*1);plot (1,k)km線路參數(shù) L0=0.89mH/km , C0=16.1nF/km ,當(dāng)線路約為 1320km 時(shí)，U2 無窮大。當(dāng) 1=400km 時(shí)U2為U1的1.125倍當(dāng)線路電感電容變大時(shí)，這個(gè)距離會(huì)縮短。L0=1mH/km , C0=20nF/km時(shí)，縮短為1120km書上的例子：有一條400km的500kV超高壓長(zhǎng)線路，已

16、知 L0=0.89mH/km , C0=16.1nF/km ,忽略線路電 阻和泄漏導(dǎo)納，末端開路。求（1）線路末端（2端）與首端（1端）相對(duì)低電壓幅值大小之 比；（2）線路沿線相對(duì)地電壓分布。注釋1 : sh （x）與ch （x）函數(shù)的定義sh(x)雙曲正弦，為過（0, 0）點(diǎn)的奇函數(shù)ch(x)雙曲余弦，為過（0, 1）點(diǎn)的偶函數(shù)此兩函數(shù)的最大特點(diǎn)是相互為對(duì)方的導(dǎo)數(shù)（有此特點(diǎn)適合作為微分方程的通解）(sh) = ch (sh) =(ch) = sh (ch) = sh (ch) = ( sh) = ch 證明(sh); ch八X 八交 e -e (sh(x)=(-)2(ex) -(e)2(ex

17、) Y-e = )2=ch(x)注釋2:齊次微分方程的通解2,二 U式（7）到式（8）,因?yàn)?2X*U是齊次二階微分方程，其通Ux = Mchrx)+ Nshpx)。證明如下：將通解求微分，代入原方程，如果相等，則證明為通解(Ux) = (Mch x)Nsh( x) = Msh x)Nch( x)(Ux) = ( Msh x)Nch( x) = Mch x)Nsh( x)=2( Mch x)Nsh( x) = 2 U式(7)的第二式到式(8)的第二式，是由式(7)的第二式到式(8)的第一式直接推導(dǎo)而來。111 .I x = (U x) = - M sh ( x) N ch ( x ) = IM

18、sh ( x) Nch ( x) ,1注釋3:為什么式(9)可改寫為式(11 )式(9)中 A=ch(儀)式(11)中相當(dāng)于 A=cos(：-x)j ;e jax e - jaxch ( x) ch ( jax )二二 cos(二 x)2上式中，最后一個(gè)等式由歐拉公式得出。i歐拉公式：e cos i s i n此函數(shù)將兩種截然不同的函數(shù)一指數(shù)函數(shù)與三角函數(shù)聯(lián)系起來，被譽(yù)為數(shù)學(xué)中的 “天橋”。當(dāng)日=冗時(shí)，成為ein + 1 = 0它把數(shù)學(xué)中最重要的e , i ,n,1 ,0聯(lián)系起來了。sin 二-(ei1-e * / 2icos 二-(ei 口 e - / 2證明方法之一：三角函數(shù)的“麥克勞林級(jí)

19、數(shù)”cos(二)指數(shù)函數(shù)的則有sin(注釋3!5!“麥克勞林級(jí)數(shù)”2!(i -)nn!2n 1(i。) 一(2n - 1)!(2n - 1)!i 2(n-1)i.2n(2n - 1)!(-1)(n-1)i 12n(2n - 1)!(-1)(2n - 1)!(2 n )!(i)2n2n!2n!i 2nl 2n2n!(-1)n -2n2n!為什么可以忽略線路的損耗matlab simulink 的PI型線路的缺省值0.2568 Ohms/km , 2e-3 H/km , 8.6e-9 F/km即每公里線路電阻0.2568 Q ,電感2mH ,電容8600pF220-750kV架空線路導(dǎo)線的電阻及感

20、抗（您km）導(dǎo)線型號(hào)220kV330kV（雙分裂）500kV（三分裂）750kV（四分裂）單導(dǎo)線雙分裂電阻電抗電阻電抗電阻電抗電阻電抗電阻電抗LGJ-1850.1700.4400.0850.315LGJ-2400.1320.4320.06600.310LGJQ-3000.1070.4270.05400.3080.05400.3210.03600.302LGJQ-4000.0800.4170.04000.3030.04000.3160.02660.2990.02000.289LGJQ-5000.0650.4110.03250.3000.03250.3130.02160.2970.01630.28

21、7LGJQ-6000.0550.4050.02750.2970.02750.3100.01830.2950.01380.286LGJQ-7000.0440.3980.0220.2940.02200.3070.01460.2920.01100.284LGJ為普通鋼芯鋁絞線；LGJQ的輕型鋼芯鋁絞線 計(jì)算條件：電壓（kV）110220330500750線間距離（m）46.581114線分裂距離（cm）40404040導(dǎo)線排列方式水平二分裂水平二分裂正三角三分裂正四角四分裂現(xiàn)在的500kV導(dǎo)線好像多為4分裂導(dǎo)線型號(hào)500kV（三分裂）750kV（四分裂）電阻電抗電抗/電阻電阻電抗電抗/電阻LGJQ-

22、3000.03600.3028. 4LGJQ-4000.02660.29911 . 20.02000.28914. 5LGJQ-5000.02160.29713. 80.01630.28717. 6LGJQ-6000.01830.29516. 10.01380.28620. 7LGJQ-7000.01460.292200.01100.28425. 8電抗/電阻約為15-25倍，雖不是遠(yuǎn)小于 ,應(yīng)該可以忽略。否則公式太復(fù)雜, 無法用歐拉公式六、相關(guān)理解集中參數(shù)與分布參數(shù)的計(jì)算差別集中參數(shù)的末端電壓更高已知 L0=0.89mH/km, Co=16.1nF/km分布參數(shù)使用公式（1）Uicos( l

23、 )Uicos( 、LoCol)Uc 11 -2lcU s集中參數(shù)使用公式（2）11(2)2(Lol)(Col)-i-( xLoCol)2為方便繪圖,避免出現(xiàn)無限大 的情況，我們輸出使用U1/U2 Us/Uc,當(dāng)這 兩個(gè)值趨于o時(shí)，實(shí)際上是U2或Uc趨于無窮大。用matlab計(jì)算與繪圖顯示clc;clear;L=o.89e-3;C=16.1e-9;a=1oo*pi*sqrt(L*C);l=o：1:15oo； k1=cos(a*l); k2=1-(a*l).*(a*l);plot (l,k1,r)hold on;plot (l,k2,b)-2 50400 5008401,000線路長(zhǎng)度13201

24、 與口口190,5口.5( 6 n.。*/SM誓抿誓皿結(jié)論：集中參數(shù)電壓升高更多為何系統(tǒng)需要并聯(lián)高抗并聯(lián)電抗器是超高壓電網(wǎng)中普遍采用的重要電氣設(shè)備之一。它在電網(wǎng)中的作用主要有以下四點(diǎn)：（1）降低工頻電壓升高（本文相關(guān)）超高壓輸電線路一般距離較長(zhǎng)，從二、三百公里至數(shù)百公里。由于采用了分裂導(dǎo)線，所以線路的電容很大， 每條線路的充電容性功率可達(dá)二三十萬千乏；大量容性功率通過系統(tǒng)感性元件（發(fā)電機(jī)、變壓器和輸電線路時(shí)，末端電壓將要升高，即所謂“容升”現(xiàn)象。在系統(tǒng) 小運(yùn)行方式時(shí)，這種現(xiàn)象尤為嚴(yán)重。在長(zhǎng)線路首末端裝設(shè)并聯(lián)電抗器，可補(bǔ)償線路上的電容電流，削弱這種容升效應(yīng)， 從而限制工頻電壓的升高。例如：某50

25、0kV線路，長(zhǎng)度為250Km,若無并聯(lián)電抗器時(shí)，空載時(shí)線路末端電壓為首端電 壓的1, 41倍（與線路參數(shù)有關(guān)）。電網(wǎng)是不容許在這樣高的電壓下運(yùn)行的，并聯(lián)電抗器的接人能抑制超高壓線路的工頻電壓升高，而補(bǔ)償?shù)男ЧQ于電抗器相對(duì)線路充電無功功率的容量；并聯(lián)電抗器的容量QL對(duì)空載長(zhǎng)線電容無功功率的比值QL/Qc稱為補(bǔ)償度。通常， 補(bǔ)償度選在40%左右。（2）降低操作過電壓操作過電壓常常是在工頻電壓升高的基礎(chǔ)上出現(xiàn) 的，如甩負(fù)荷；切除接地故障和重合閘 等。所以，工頻電壓升高的程度直接影響操作過電壓的幅值。因此，加裝電抗器后，由于工 頻電壓的升高得到了限制，操作過電壓也隨之降低。(3)避免發(fā)電機(jī)帶長(zhǎng)線出

26、現(xiàn)的自勵(lì)磁線路終端甩負(fù)荷、計(jì)劃性合閘和并網(wǎng)等情況，都將形成較長(zhǎng)時(shí)間的發(fā)電機(jī)帶空載長(zhǎng)線的 運(yùn)行方式，計(jì)劃性合閘是容性阻抗，因而可能導(dǎo)致發(fā)電機(jī)的自勵(lì)磁。自勵(lì)磁引起的工頻電壓升高可能達(dá)到額定電壓的1.52.0倍，甚至更高，它不僅使得并網(wǎng)時(shí)的合閘操作(包括零點(diǎn)升壓)成為不可能，而且其持續(xù)發(fā)展也將嚴(yán)重威脅網(wǎng)絡(luò)中電氣設(shè)備 的安全運(yùn)行，這是不容許的。并聯(lián)電抗器能大量補(bǔ)償容性無功功率，從而破壞了發(fā)電機(jī)自勵(lì)磁條件。(4)有利于單相自動(dòng)重合閘為提高運(yùn)行可靠性，超高壓電向中常采用單相自動(dòng)重合閘，即當(dāng)線路發(fā)生單相接地故障時(shí)，立即斷開該相線路， 待故障處電弧熄滅后再重合該相。但由于輸電線路存在線間電容和電感，故障相斷開

27、短路電流后；非故障相 將經(jīng)這些 電容和互感 向故障相繼續(xù)提供電弧電流，即所謂“潛供電流”，使電弧難于熄滅.如果線路上有并聯(lián)電抗器，其中性點(diǎn)經(jīng)小電抗器接地(小電抗器容量小而感抗值高 )，就可以限制或消除單相接地電弧的潛供電流，使電弧熄滅，重合閘成功。并聯(lián)電容器組的串抗并聯(lián)電容器組接入系統(tǒng)一般是為了就地補(bǔ)償感性無功。一般在負(fù)載端。為防止合閘涌流或者為了防止諧波放大，并聯(lián)電容器一般用接一定比例的感 抗。一般有三種選擇：(1)基本無諧波、僅為限制合閘涌流時(shí)該百分率選 0.5%1.0%(2)有5次諧波時(shí)選4.5%6%目前國網(wǎng)公司系為5%有三次諧波時(shí)選12%13%由于電感上電壓與電容上電壓相反，實(shí)際 電容

28、上的電壓會(huì)高于系統(tǒng)電壓。 當(dāng)然，當(dāng)購買并聯(lián)電容器組時(shí)，電容器廠家會(huì)設(shè)計(jì)好電容器的耐壓值。但仍要理 解。理解：加用抗后，電容上的實(shí)際承受電壓高于系統(tǒng)電壓半波長(zhǎng)我國工頻交流電的頻率為 50HZ波長(zhǎng)為 光速/50 =6000公里，1/4波長(zhǎng) 為1500公里，當(dāng)線路長(zhǎng)度到這個(gè)范圍時(shí)，可能不能用上述方式理解。這個(gè)要再 看書。無功補(bǔ)償之過補(bǔ)償電力系統(tǒng)用戶一般負(fù)載為感性，系統(tǒng)為提供感性無功，會(huì)增加線路損耗。所 以一般要求用戶安裝無功補(bǔ)償裝置，使功率因素高于0.85。一般使用固定電容器組。用并聯(lián)電容器提高功率因素時(shí)，如果過補(bǔ)償，即補(bǔ) 償?shù)娜菪猿隽擞脩舻母行?，整體體現(xiàn)輸出容性，則可能導(dǎo)致用戶端電壓升高， 可能

29、導(dǎo)致用戶設(shè)備損壞。這不同于末端空載的容升效應(yīng)，應(yīng)為末端電流不為零。但我覺得方向肯定是 電壓升高（純屬想當(dāng)然）?？梢钥紤]再學(xué)習(xí) 末端電流大小 與電壓開大小的關(guān)系電容相關(guān)測(cè)量在電氣設(shè)備絕緣試驗(yàn)中常常要對(duì)被試品進(jìn)行工頻耐壓試驗(yàn)。由于容升現(xiàn)象存在、使得從試驗(yàn)變壓器低壓側(cè)測(cè)量的電壓乘以試驗(yàn)變壓器變比不能反映被試品上的真實(shí)電壓。由于“容升效應(yīng)”造成回路電壓抬高， 可能使 試品和儀器的工作電壓大于其額定電壓，易造成絕緣擊穿或參數(shù)變化，造成儀器 損壞或測(cè)量結(jié)果誤差因?yàn)楣ゎl耐壓試驗(yàn)時(shí)對(duì)被試品所施加的電壓、波形、頻率和被試品內(nèi)部的電壓分布，均符合實(shí)際運(yùn)行情況，能有效地發(fā)現(xiàn)絕緣缺陷，是考核被試品絕緣水平 的最直接、

30、最有效的方法。交流耐壓試驗(yàn)時(shí)，被試品一般屬容性的（雜散電容），試驗(yàn)變壓器由于有漏 抗，相當(dāng)于為感性。試驗(yàn)變壓器在電容性負(fù)載下，由于電容電流在試驗(yàn)變壓器的漏抗上會(huì)產(chǎn)生壓 降，使得被試品電壓發(fā)生升高的現(xiàn)象，即高于試驗(yàn)變壓器按變比換算的高壓側(cè)電 壓。這就是耐壓試驗(yàn)中的“容升現(xiàn)象”。所以在實(shí)際工頻耐壓試驗(yàn)時(shí)，就要求直接在試品兩端測(cè)量電壓。理解：作為被試品（表征為電容），其上電壓高于試驗(yàn)變壓器空載輸出電壓輸電導(dǎo)線電感電容導(dǎo)線有電感，一般有一米一微亨的近似說法。一般 1mH/km使用分裂導(dǎo)線對(duì) 電感的減小并不敏感，只是略有減小。不像電阻4分裂就直接為1/4.理論上任何兩個(gè)相互絕緣的導(dǎo)體之間都存在電容。平板電容器好理解，是由 兩片導(dǎo)電電極并行在一起時(shí)，并在導(dǎo)電極間充滿介質(zhì)后封裝起來的電器件?？蛰d長(zhǎng)線容升效應(yīng)所指的電容是指某相導(dǎo)線的對(duì)地電容。大地為一極板，導(dǎo) 線為一極板。這個(gè)電容和導(dǎo)線長(zhǎng)度（相當(dāng)于極板面積）、導(dǎo)線對(duì)地距離（相當(dāng)于 極板間距）有關(guān)。使用分裂導(dǎo)線電容會(huì)增大，相當(dāng)于極板略微增大了。有電