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文檔簡介
1、材料力學(xué)課程設(shè)計(jì) 材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)五種傳動(dòng)軸靜強(qiáng)度、變形及疲勞強(qiáng)度計(jì)算(b)班級(jí):11級(jí)機(jī)械城軌二班姓名:林 勝 軍 學(xué)號(hào):20116552 指導(dǎo)老師:任小平 2013年6月目錄一.設(shè)計(jì)目的:3二.材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)的任務(wù)和要求3三設(shè)計(jì)題目:3四設(shè)計(jì)內(nèi)容5五程序設(shè)計(jì)20六、課程設(shè)計(jì)總結(jié)23一.設(shè)計(jì)目的:本課程設(shè)計(jì)的目的是在于系統(tǒng)學(xué)習(xí)完材料力學(xué)之后,能結(jié)合工程中的實(shí)際問題,運(yùn)用材料力學(xué)的基本理論和計(jì)算方法,獨(dú)立的計(jì)算工程中的典型零部件,以達(dá)到綜合運(yùn)用材料力學(xué)的知識(shí)解決實(shí)際問題的目的。同時(shí),可以使學(xué)生將材料力學(xué)的理論和現(xiàn)代計(jì)算方法及手段融為一體。既從整體上掌握了基本理論和現(xiàn)代的計(jì)算方法,又提高了分析
2、問題、解決問題的能力,又為后繼課程(零件、專業(yè)課等)打下基礎(chǔ),并初步掌握工程中的設(shè)計(jì)思想和設(shè)計(jì)方法,對(duì)實(shí)際工作能力有所提高。具體的有以下六項(xiàng): 1. 使學(xué)生的材料力學(xué)知識(shí)系統(tǒng)化完整化; 2. 在全面復(fù)習(xí)的基礎(chǔ)上,運(yùn)用材料力學(xué)知識(shí)解決工程中的實(shí)際問題; 3. 由于選題力求結(jié)合專業(yè)實(shí)際,因而課程設(shè)計(jì)可以把材料力學(xué)知識(shí)與專業(yè)需要結(jié)合起來; 4. 綜合運(yùn)用以前所學(xué)習(xí)的各門課程的知識(shí),使相關(guān)學(xué)科的只是有機(jī)的聯(lián)系起來; 5. 初步了解和掌握工程實(shí)踐中的設(shè)計(jì)思想和設(shè)計(jì)方法; 6. 為后續(xù)課程的教學(xué)打下基礎(chǔ)二.材料力學(xué)課程設(shè)計(jì)的任務(wù)和要求 參加設(shè)計(jì)者要系統(tǒng)復(fù)習(xí)材料力學(xué)課程全部基本理論和方法,獨(dú)立分析、判斷設(shè)計(jì)
3、題目的已知條件和所求問題,畫出受力分析計(jì)算簡圖和內(nèi)力圖列出理論依據(jù)并導(dǎo)出計(jì)算公式,獨(dú)立編制計(jì)算程序,通過計(jì)算機(jī)給出輸出結(jié)果,并完成設(shè)計(jì)計(jì)算說明書。三設(shè)計(jì)題目:傳動(dòng)軸的材料均為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼(牌號(hào)45),許用應(yīng)力 =80MPa,經(jīng)高頻淬火處理,b =650MPa,-1 =300MPa,-1 =155MPa。磨削面的表面,鍵槽均為端銑加工,階梯軸過度圓弧r均為2mm,疲勞安全系數(shù)n =2。要求:1. 繪出傳動(dòng)軸的受力簡圖;2. 作出扭矩圖和彎矩圖; 3. 根據(jù)強(qiáng)度條件設(shè)計(jì)等直軸的直徑;4. 計(jì)算齒輪處軸的撓度(均按直徑1的等直桿計(jì)算); 5. 對(duì)階梯傳動(dòng)軸進(jìn)行疲勞強(qiáng)度計(jì)算。(若不滿足,采取改進(jìn)措施
4、使其滿足疲勞強(qiáng)度要求); 6. 對(duì)所采取數(shù)據(jù)的理論根據(jù)作必要的說明。說明:1.坐標(biāo)的選取按圖1所示。2.齒輪上的力F與節(jié)圓相切。3.表中P為直徑為D的帶輪的傳遞的功率,P1為直徑為D1的帶輪傳遞的功率。G1為小帶輪的重量,G2為大帶輪的重量; 4. 1為靜強(qiáng)度條件所確定的軸徑,以mm為單位,并取偶數(shù)。設(shè)1/2=3/4=2/3=1.1圖一:轉(zhuǎn)動(dòng)軸力學(xué)圖表一:設(shè)計(jì)計(jì)算數(shù)據(jù)表組數(shù)據(jù)P/KWP1/KWn/(r/min)D/D1/D2/G2/NG1/Na/°2229.619.1900770022802250665033004400330圖二:傳動(dòng)軸零件圖四設(shè)計(jì)內(nèi)容(1)繪出傳動(dòng)軸的受力簡圖:此
5、傳動(dòng)軸為彎扭組合變形,將各力分解得到上圖。由力矩與功率關(guān)系式:Me=9549·得,Mx=F2·=9549·=101.85(N·m) F2=291.07NMx1= F1·=9549·=202.65 F1=1447.51NMx2=F·= Mx- Mx1=-100.80 F=-806.36NX-Y平面受力分析:在x=a處列彎矩方程,得3F1·a -G1·a-Fy2·3a+F·cos·a+G2·4a=0解得:Fy2=1981.40N由Y方向受力平衡得,3F1 +Fy2-Fy
6、1-G1 G2 -F·cos2=0解得,F(xiàn)y1=6072.26NX-Z平面受力分析:在x=a處列彎矩方程得,F(xiàn)·sin·a+3F2·4a-Fz2·3a=0 解得:Fz2=1029.89N由沿z方向受力平衡得,F(xiàn)z1+F·sin+3F2- Fz2 =0 解得:Fz1=559.86N(2)作扭矩圖和彎矩圖:扭矩圖: 繞x 軸的扭矩圖剪力圖在xoy 平面內(nèi): y 軸方向的剪力在yoz 平面內(nèi): z 軸方向的剪力彎矩圖:在xoy 平面內(nèi)的彎矩,由Fy 在xoz 平面內(nèi)的彎矩,由Fz 產(chǎn)生:(3)根據(jù)強(qiáng)度條件設(shè)計(jì)等直軸的直徑 :求解1判斷1直徑
7、軸危險(xiǎn)截面(1) 當(dāng)x=a時(shí),Mx=202.65 N·m,My=0,Mz=1617.0 N·m =1629.66 N·m(2) 當(dāng)x=4a時(shí),Mx=101.85 N·m,My=349.28 N·m,Mz=260 N·m=47.18 N·m所以1直徑軸的危險(xiǎn)截面在x=a處由第三強(qiáng)度理論,=· 即· 得159.21mm 取1=60mm求解2已知12=1.1,得2=54.55 mm,所以可能2取54 mm或56 mm判斷2直徑軸危險(xiǎn)截面當(dāng)x=0.5a時(shí),Mx=202.65 N·m,My=0,Mz=80
8、8.50 N·m, =833.51 N·m當(dāng)x=4.5a時(shí), Mx=101.85 N·m,My=147.64 N·m,Mz=130 N·m=240.36 N·m所以2直徑軸的危險(xiǎn)截面在x=0.5a處由第三強(qiáng)度理論,=· 即· 得247.35mm,所以2=54mm符合強(qiáng)度條件求解1.0511.051=63 mm,所以可取62 mm或64 mm1.051直徑軸危險(xiǎn)截面在x=2.5a處,Mx=101.85 N·m,My=255.28 N·m,Mz=538.84 N·m由第三強(qiáng)度理論,=
9、83; 即· 得1.05142.55mm,所以1.051=62mm符合強(qiáng)度條件求解1.111.11=66 mm,1.11直徑軸危險(xiǎn)截面在x=1.5a處,Mx=202.65 N·m,My=111.97 N·m,Mz=1211.07 N·m由第三強(qiáng)度理論,=· 即· 得1.1153.95mm,所以1.11=66mm符合強(qiáng)度條件(4)計(jì)算D2輪處軸的撓度:X-Y平面內(nèi): 在x=2a處加向下的單位載荷,其單獨(dú)作用下彎矩圖為:3F1-G1單獨(dú)作用下彎矩圖:F·cos單獨(dú)作用下彎矩圖:G2單獨(dú)作用下彎矩圖:在X-Y平面內(nèi)x=2a處的撓度
10、為f1=·(·1617.01··1617.01+·1617.01·2·a-0.5·279.33·a·a-0.5·279.33·2a·a-·260a·a-·260·2a·-·260·)=·106.58=·106.58=0.8mm在X-Z平面內(nèi):沿z軸在x=2a處加一單位載荷(沿z軸負(fù)方向),其單獨(dú)作用下彎矩圖為:F·sin單獨(dú)作用下彎矩圖:3F2單獨(dú)作用下彎矩圖:在X-
11、Z平面內(nèi)x=2a處的撓度為:f2=·(-0.5·107.51a·a-0.5·107.51·2a·a-·349.28·a·a-·349.28·2a·a-·2a··349.28·a)=·(-36.31)=·(-36.31)=0.27mm綜上,f=0.84mm(5)對(duì)傳動(dòng)軸進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算:在本題中,考慮到材料通過了高頻淬火處理,所以通過強(qiáng)化方法心部強(qiáng)度/MPa 表面質(zhì)量系數(shù)b光 軸 低應(yīng)力集中系數(shù) s K1.5高應(yīng)力集中系數(shù)
12、 K1.820 高頻淬火600800 1.51.7 1.61.7 2.42.8 801000 1.31.5 可知,b 與應(yīng)力集中的系數(shù)有關(guān),所以通過插值法求得b :本題中材料的b =650MPa當(dāng)K£1.5時(shí),由線性插值得:=1.625當(dāng)K£1.820時(shí),由線性插值得:=2.5對(duì)軸肩處進(jìn)行校核:當(dāng)x=0.5a時(shí): =1.1,=0.04,d=54mm查表知:K=1.65,=0.81,=2.5, K=1.4,=0.76,=0.08max=52.3MPa,得n=7.04max=6.56MPa,min=0,a=m=max/2得n=57.87n=6.98n=2,所以,在x=0.5a處
13、的截面滿足疲勞強(qiáng)度要求。當(dāng)x=1.5a時(shí): =1.1,=0.03,d=60mm查表知:K=1.85,=0.81,=2.5, K=1.45,=0.76,=0.08max=57.14MPa,得n=5.75max=4.78MPa,min=0,a=m=max/2得n=76.91n=5.73n=2,所以,在x=1.5a處的截面滿足疲勞強(qiáng)度要求。當(dāng)x=2.5a時(shí): =1.05,=0.03,d=62mm查表知:K=1.85,=0.78,=2.5, K=1.45,=0.74,=0.08max=25.50MPa,得n=12.40max=2.18MPa,min=0,a=m=max/2得n=164.81n=12.3
14、7n=2,所以,在x=2.5a處的截面滿足疲勞強(qiáng)度要求。當(dāng)x=3.5a時(shí): =1.05,=0.03,d=60mm查表知:K=1.85,=0.81,=2.5, K=1.45,=0.76,=0.08max=13.60MPa,得n=24.15max=2.18MPa,min=0,a=m=max/2得n=168.84n=23.91n=2,所以,在x=3.5a處的截面滿足要求當(dāng)x=4.5a時(shí): =1.1,=0.03,d=54mm查表知:K=1.65,=0.81,=2.5, K=1.4,=0.76,=0.08max=14.09MPa,得n=26.13max=3.30MPa,min=0,a=m=max/2得n
15、=115.15n=25.48n=2,所以,在x=4.5a處的截面滿足疲勞強(qiáng)度要求。對(duì)軸肩處進(jìn)行校核所需的數(shù)據(jù):xd/mmMxMyMzKK0.5a54202.650808.501.651.40.810.762.50.081.5a60202.65111.971211.11.851.450.810.762.50.082.5a62101.85255.28538.841.851.450.780.742.50.083.5a60101.85286.612601.851.450.810.762.50.084.5a54101.85174.641301.651.40.810.762.50.082.對(duì)鍵槽處進(jìn)行校核
16、:x=0鍵槽處: d=54mm,由于此處的彎曲正應(yīng)力為,所以只需校核扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力。查表得, K=1.63,=0.76,=0.08max=min=0,max=6.56MPa,n=50.40n=2所以,在x=0 處的截面滿足疲勞強(qiáng)度要求。x=2a鍵槽處:d=66mm,查表知:K=1.81,=0.78,=2.5, K=1.63 =74,=0.08max=29.62MPa,得n=11.32在x=2a左側(cè):max=3.59MPa,min=0,a=m=max/2得n=89.85n=10.83n=2,所以,在x=2a左側(cè)處的截面滿足疲勞強(qiáng)度要求。在x=2a右側(cè):max=1.81MPa,min=0,a=m=ma
17、x/2得n=178.21n=10.89n=2,所以,在x=2a右側(cè)處的截面滿足疲勞強(qiáng)度要求。x=5a鍵槽處:d=54mm,由于此處的彎曲正應(yīng)力為,所以只需校核扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力。查表得, K=1.63,=0.76,=0.08max=min=0,max=3.30MPa,n=100.29n=2所以,在=5a 處的截面滿足疲勞強(qiáng)度要求。綜上,該傳動(dòng)軸各處均滿足疲勞強(qiáng)度要求。對(duì)鍵槽處進(jìn)行校核所需數(shù)據(jù):xd/mmMxMyMzKK054202.65001.810.811.630.762.50.082a66左:202.65右:101.85805.12223.941.810.781.630.742.50.085a54
18、101.85001.810.811.630.762.50.08以上八個(gè)地方不包括x=a處,雖然x=a處有最大正應(yīng)力,但無應(yīng)力集中,經(jīng)計(jì)算也符合條件。五程序設(shè)計(jì)疲勞強(qiáng)度計(jì)算:#include<math.h> #include<stdio.h> #define PI 3.14 #define N 2 /* 定義疲勞安全系數(shù)n=2 */ #define a 0.4 /*定義長度a*/ double Mx(double o) /*定義扭矩函數(shù)Mx*/if(o>=0&&o<2*a)return(202.65);else if(o>=2*a&
19、;&o<=5*a)return(101.85); double Mz(double p) /*定義彎矩函數(shù)Mz*/ if(p>=0&&p<=a)return(4042.53*p); else if(p>a&&p<=2*a)return(-2029.73*p+2428.90); else if(p>2*a&&p<4*a)return(-1331.40*p+1870.24); else return(650*p-1300); double My(double q) /*定義彎矩函數(shù)My*/ if(q&
20、gt;=0&&q<=2*a)return(0); else if(q>a&&q<=2*a)return(-559.86*q+223.94); else if(q>2*a&&q<=4*a)return(-156.68*q-98.59); else return(873.21*q-1746.42); double D8=0.054,0.054,0.060,0.066,0.062,0.062,0.054,0.054; /*定義各個(gè)位置的直徑*/ double W8; /*定義W*/ double Wp8; /*定義Wp*/
21、 void main()int i,j; double x8; double max18,max28; /*定義最大應(yīng)力*/double K18=1.81,1.65,1.85,1.81,1.85,1.85,1.65,1.81; /*定義K*/ double K28=1.63,1.4,1.45,1.63,1.45,1.45,1.4,1.63; /*定義K*/ double E18=0.81,0.81,0.81,0.78,0.78,0.81,0.81,0.81; /*定義*/ double E28=0.76,0.76,0.76,0.74,0.74,0.76,0.76,0.76; /*定義*/ do
22、uble B,Y; /*兩個(gè)系數(shù)*/double n1=0,n2=0,n3=0; /*定義3個(gè)安全系數(shù)*/ double m=300000000.0,n=155000000.0; /*設(shè)為兩個(gè)對(duì)稱疲勞極限*/B=2.5;Y=0.08; for(j=0,i=0;j<=10;j+) if(j=2|j=6|j=8)continue; else xi=0.5*a*j; i+;for(i=0;i<8;i+)Wi=PI*pow(Di,3)/32; Wpi=PI*pow(Di,3)/16; max1i=sqrt(Mz(xi)*Mz(xi)+My(xi)*My(xi)/Wi; max2i=Mx(xi)/Wpi; i
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