榆林學(xué)院建筑工程學(xué)院混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理變形裂縫及延性和耐久性學(xué)習(xí)教案

1、會(huì)計(jì)學(xué)1榆林學(xué)院建筑工程學(xué)院混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原榆林學(xué)院建筑工程學(xué)院混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理理 變形裂縫變形裂縫(li fng)及延性和耐久性及延性和耐久性第一頁(yè)，共40頁(yè)。 但是，鋼筋混凝土是不勻質(zhì)的非彈性材料，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的正截面在其受力全過(guò)程中，彎矩與曲率（M-）的關(guān)系是在不斷變化(binhu)的，所以截面彎曲剛度不是常數(shù)，而是變化(binhu)的，記作B。圖-示出了適筋梁正截面的M-曲線(xiàn)，曲線(xiàn)上任一點(diǎn)處切線(xiàn)的斜率M 就是該點(diǎn)處的截面彎曲剛度B。雖然這樣做在理論上是正確的，但既有困難，又不實(shí)用。由材料力學(xué)(ci lio l xu)知，勻質(zhì)彈性材料梁當(dāng)忽略剪切變形的影響時(shí)，其跨中撓度第1頁(yè)/共

2、40頁(yè)第二頁(yè)，共40頁(yè)。為了便于工程應(yīng)用，對(duì)截面彎曲剛度的確定，采用以下兩種簡(jiǎn)化方法： 混凝土未裂時(shí)的截面彎曲剛度 在混凝土開(kāi)裂前的第階段，可近似地把M-關(guān)系曲線(xiàn)看成是直線(xiàn)，它的斜率就是(jish)截面彎曲剛度?？紤]到受拉區(qū)混凝土的塑性，故把混凝土的彈性模量降低15，即取截面彎曲剛度 正常使用階段的截面彎曲剛度 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的撓度驗(yàn)算是按正常使用極限狀態(tài)(zhungti)的要求進(jìn)行的，正常使用時(shí)它是帶裂縫工作的，即處于第階段，這時(shí)M-不能簡(jiǎn)化成直線(xiàn)，所以截面彎曲剛度應(yīng)該比0.85EcI0 小，而且是隨彎矩的增大而變小的，是變化的值。第2頁(yè)/共40頁(yè)第三頁(yè)，共40頁(yè)。.短期截面彎曲剛度Bs

3、 截面彎曲剛度不僅(bjn)隨彎矩（或者說(shuō)荷載）的增大而減小，而且還將隨荷載作用時(shí)間的增長(zhǎng)而減小。這里先講不考慮時(shí)間因素的短期截面彎曲剛度，記作Bs。 Bs的基本(jbn)表達(dá)式 根據(jù)平截面假定，可得純彎區(qū)段的平均曲率第3頁(yè)/共40頁(yè)第四頁(yè)，共40頁(yè)。剛講過(guò)，截面彎曲剛度就是使截面產(chǎn)生單位曲率需要施加(shji)的彎矩值。因此，短期截面彎曲剛度式中的Mk 稱(chēng)為彎矩的標(biāo)準(zhǔn)組合(zh)值：）撓度驗(yàn)算時(shí)要用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，由荷載標(biāo)準(zhǔn)值在截面上產(chǎn)生的彎矩稱(chēng)為彎矩的標(biāo)準(zhǔn)值，為了區(qū)別于彎矩設(shè)計(jì)值犕，故添加下標(biāo)；）荷載有多種，例如結(jié)構(gòu)自重的永久荷載、樓面活荷載等，把每一種荷載標(biāo)準(zhǔn)值在同一截面上產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值組

4、合(zh)起來(lái)就是彎矩的標(biāo)準(zhǔn)組合(zh)值，詳見(jiàn)中冊(cè)第10章。第4頁(yè)/共40頁(yè)第五頁(yè)，共40頁(yè)。 平均(pngjn)應(yīng)變sm和cm縱向受拉鋼筋的平均應(yīng)變sm可以(ky)由裂縫截面處縱向受拉鋼筋的應(yīng)變cm來(lái)表達(dá)，即第5頁(yè)/共40頁(yè)第六頁(yè)，共40頁(yè)。 裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻(jnyn)系數(shù)圖中的水平虛線(xiàn)表示平均應(yīng)變sm sk。因此，系數(shù) 反映了受拉鋼筋應(yīng)變的不均勻性，其物理意義就是表明了裂縫(li fng)間受拉混凝土參加工作，對(duì)減小變形和裂縫(li fng)寬度的貢獻(xiàn)。 愈小，說(shuō)明裂縫(li fng)間受拉混凝土幫助縱向受拉鋼筋承擔(dān)拉力的程度愈大，使sm降低得愈多，對(duì)增大截面彎曲剛度、減小

5、變形和裂縫(li fng)寬度的貢獻(xiàn)愈大。 愈大，則效果相反。當(dāng)smsk時(shí)，表明此時(shí)裂縫(li fng)間受拉混凝土全部退出工作。第6頁(yè)/共40頁(yè)第七頁(yè)，共40頁(yè)。對(duì)軸心受拉構(gòu)件，有效受拉混凝土截面面積Ate即為構(gòu)件的截面面積；對(duì)受彎（及偏心(pinxn)受壓和偏心(pinxn)受拉）構(gòu)件，按圖-采取，并近似取第7頁(yè)/共40頁(yè)第八頁(yè)，共40頁(yè)。對(duì)于(duy)受彎構(gòu)件在最大裂縫寬度和撓度(nod)驗(yàn)算中，當(dāng)te0.01時(shí)，都取te0.01。第8頁(yè)/共40頁(yè)第九頁(yè)，共40頁(yè)。Bs 的計(jì)算公式國(guó)內(nèi)外試驗(yàn)資料表明，受壓區(qū)邊緣混凝土平均應(yīng)變綜合系數(shù)(xsh)與及受壓翼緣加強(qiáng)系數(shù)(xsh) 有關(guān)，為簡(jiǎn)化計(jì)

6、算，可直接給出的值：把式（-）、式（-）和式（-）、式（-）代入Bs 的基本(jbn)表達(dá)式（-）中，即得短期截面彎曲剛度Bs的計(jì)算公式第9頁(yè)/共40頁(yè)第十頁(yè)，共40頁(yè)。 綜上可知，短期截面彎曲剛度Bs 是受彎構(gòu)件的純彎區(qū)段在承受的正截面受彎承載力Mu的第階段區(qū)段內(nèi)，考慮了裂縫間受拉混凝土的工作，即縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)，也考慮了受壓區(qū)邊緣混凝土壓應(yīng)變的不均勻性，從而用純彎區(qū)段的平均曲率(ql)來(lái)求得Bs的。對(duì)Bs可有以下認(rèn)識(shí)：（） Bs主要是用縱向受拉鋼筋來(lái)表達(dá)的，其計(jì)算公式表面復(fù)雜，實(shí)際上比用混凝土表達(dá)的反而簡(jiǎn)單。（） Bs不是(b shi)常數(shù)，是隨彎矩而變的，彎矩犕 增大， Bs減

7、??；Mk 減小，Bs增大，這種影響是通過(guò) 來(lái)反映的。（）當(dāng)其他條件相同時(shí)，截面有效高度h0 對(duì)截面彎曲剛度的影響最顯著。（）當(dāng)截面有受拉翼緣或有受壓翼緣時(shí)，都會(huì)使Bs有所增大。（）具體計(jì)算表明，縱向受拉鋼筋配筋率增大， Bs也略有增大。（）在常用配筋率的情況下，提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)對(duì)提高B的作用不大。（） Bs的單位與彈性材料的EI是一樣的，都是“Nmm”，因?yàn)閺澗氐膯挝皇恰癗mm”，截面曲率的單位是“1/mm”。第10頁(yè)/共40頁(yè)第十一頁(yè)，共40頁(yè)。.受彎構(gòu)件的截面(jimin)彎曲剛度B 在荷載長(zhǎng)期作用下，構(gòu)件截面彎曲剛度將會(huì)降低，致使構(gòu)件的撓度增大(zn d)。在實(shí)際工程中，總是有部分荷載

8、長(zhǎng)期作用在構(gòu)件上，因此計(jì)算撓度時(shí)必須采用按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮荷載效應(yīng)的長(zhǎng)期作用影響的剛度B。 荷載長(zhǎng)期作用下剛度降低的原因在荷載長(zhǎng)期作用下，受壓混凝土將發(fā)生徐變，即荷載不增加而變形卻隨時(shí)間增長(zhǎng)。在配筋率不高的梁中，由于裂縫間受拉混凝土的應(yīng)力松弛以及混凝土和鋼筋(gngjn)的徐變滑移，使受拉混凝土不斷退出工作，因而受拉鋼筋(gngjn)平均應(yīng)變和平均應(yīng)力亦將隨時(shí)間而增大。同時(shí)，由于裂縫不斷向上發(fā)展，使其上部原來(lái)受拉的混凝土脫離工作，以及由于受壓混凝土的塑性發(fā)展，使內(nèi)力臂減小，也將引起鋼筋(gngjn)應(yīng)變和應(yīng)力的增大。以上這些情況都會(huì)導(dǎo)致曲率增大、剛度降低。此外，由于受拉區(qū)和受壓區(qū)混凝土

9、的收縮不一致，使梁發(fā)生翹曲，亦將導(dǎo)致曲率的增大和剛度的降低?？傊?，凡是影響混凝土徐變和收縮的因素都將導(dǎo)致剛度的降低，使構(gòu)件撓度增大。第11頁(yè)/共40頁(yè)第十二頁(yè)，共40頁(yè)。 截面(jimin)彎曲剛度 受彎構(gòu)件撓度驗(yàn)算時(shí)采用的截面(jimin)彎曲剛度B，是在它的短期剛度Bs 的基礎(chǔ)上，用彎矩的準(zhǔn)永久組合值Mq 對(duì)撓度增大的影響系數(shù)來(lái)考慮荷載長(zhǎng)期作用部分的影響。因此，僅需對(duì)在Mq作用下的那部分長(zhǎng)期撓度乘以，而在（Mk Mq ）作用下產(chǎn)生的短期撓度部分是不必增大的。參照式（-），則受彎構(gòu)件的撓度如果上式僅用剛度(n d)B表達(dá)時(shí)，有當(dāng)荷載作用形式相同時(shí)，即可得截面剛度B的計(jì)算公式第12頁(yè)/共40頁(yè)

10、第十三頁(yè)，共40頁(yè)。.最小剛度(n d)原則與撓度驗(yàn)算 “最小剛度原則”就是在簡(jiǎn)支梁全跨長(zhǎng)范圍內(nèi)，可都按彎矩最大處的截面彎曲(wnq)剛度，亦即按最小的截面彎曲(wnq)剛度（如圖-b中虛線(xiàn)所示），用材料力學(xué)方法中不考慮剪切變形影響的公式來(lái)計(jì)算撓度當(dāng)用Bmin代替(dit)勻質(zhì)彈性材料梁截面彎曲剛度EI后，梁的撓度計(jì)算就十分簡(jiǎn)便。第13頁(yè)/共40頁(yè)第十四頁(yè)，共40頁(yè)。.對(duì)撓度驗(yàn)算(yn sun)的討論 與截面承載力計(jì)算的區(qū)別 （）極限狀態(tài)(zhungti)不同 （）要求不同 （）受力階段不同 配筋率對(duì)承載力和撓度的影響 跨高比 混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件變形限值 （）保證建筑的使用功能要求。 （）防止對(duì)結(jié)

11、構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生不良影響（）防止對(duì)非結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生不良影響。（）保證人們的感覺(jué)在可接受程度之內(nèi)。第14頁(yè)/共40頁(yè)第十五頁(yè)，共40頁(yè)。.鋼筋(gngjn)混凝土構(gòu)件的裂縫寬度驗(yàn)算.裂縫(li fng)的機(jī)理 裂縫(li fng)的出現(xiàn) 混凝土一開(kāi)裂，張緊的混凝土就像剪斷(jin dun)了的橡皮筋那樣向裂縫兩側(cè)回縮，但這種回縮是不自由的，它受到鋼筋的約束，直到被阻止。第15頁(yè)/共40頁(yè)第十六頁(yè)，共40頁(yè)。 裂縫的出齊 當(dāng)截面彎矩達(dá)到0.5Mu0-0.7Mu0時(shí)，裂縫將基本“出齊”，即裂縫的分布處于穩(wěn)定狀態(tài)(zhungti) 裂縫間距 假設(shè)材料是勻質(zhì)的，則兩條相鄰裂縫的最大間距應(yīng)為2l。比2l稍大一點(diǎn)時(shí)

12、，就會(huì)在其中央再出現(xiàn)一條新裂縫，使裂縫間距變?yōu)闋臁Ｒ虼?，從理論上講，裂縫間距在l2l之間，其平均裂縫間距為1.5l。 裂縫寬度 我國(guó)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范定義的裂縫開(kāi)展寬度是指受拉鋼筋重心水平處構(gòu)件側(cè)表面混凝土的裂縫寬度。 裂縫的寬度就等于裂縫間鋼筋的伸長(zhǎng)減去混凝土的伸長(zhǎng)?？梢?jiàn)，裂縫間距小，裂縫寬度就小，即裂縫密而細(xì)，這是工程中所希望的。第16頁(yè)/共40頁(yè)第十七頁(yè)，共40頁(yè)。.平均裂縫(li fng)間距 以軸心受拉構(gòu)件為例。當(dāng)達(dá)到(d do)即將出現(xiàn)裂縫時(shí)（ 階段），截面上混凝土拉應(yīng)力為t，鋼筋的拉應(yīng)力為s,cr。如圖8-12所示，當(dāng)薄弱截面a-a出現(xiàn)裂縫后，混凝土拉應(yīng)力降至零，鋼筋應(yīng)力由s,c

13、r突然增加至s1。如前所述，通過(guò)粘結(jié)應(yīng)力的傳遞，經(jīng)過(guò)傳遞長(zhǎng)度L后，混凝土拉應(yīng)力從截面a-a處為零提高到截面b-b處的t，鋼筋應(yīng)力則降至s2，又回復(fù)到出現(xiàn)裂縫時(shí)的狀態(tài)。第17頁(yè)/共40頁(yè)第十八頁(yè)，共40頁(yè)。.平均裂縫(li fng)寬度 平均(pngjn)裂縫寬度計(jì)算式第18頁(yè)/共40頁(yè)第十九頁(yè)，共40頁(yè)。 裂縫(li fng)截面處的鋼筋應(yīng)力sq（）受彎構(gòu)件(gujin)sq按下式計(jì)算：（）軸心(zhu xn)受拉構(gòu)件第19頁(yè)/共40頁(yè)第二十頁(yè)，共40頁(yè)。（）偏心(pinxn)受拉構(gòu)件第20頁(yè)/共40頁(yè)第二十一頁(yè)，共40頁(yè)。（）偏心(pinxn)受壓構(gòu)件偏心(pinxn)受壓構(gòu)件裂縫截面的應(yīng)力

14、圖形如圖- 所示。對(duì)受壓區(qū)合力點(diǎn)取矩，得第21頁(yè)/共40頁(yè)第二十二頁(yè)，共40頁(yè)。.最大裂縫寬度(kund)及其驗(yàn)算 短期荷載作用下的最大裂縫寬度s,max可根據(jù)平均(pngjn)裂縫寬度乘以裂縫寬度擴(kuò)大系數(shù)得到，即s,max= m 長(zhǎng)期荷載作用下的最大裂縫寬度max第22頁(yè)/共40頁(yè)第二十三頁(yè)，共40頁(yè)。 最大裂縫(li fng)寬度驗(yàn)算混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范把鋼筋混凝土構(gòu)件和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的裂縫控制等級(jí)分為個(gè)等級(jí)。一級(jí)和二級(jí)指的是要求不出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件；三級(jí)裂縫控制等級(jí)時(shí)，鋼筋混凝土構(gòu)件的最大裂縫寬度可按荷載準(zhǔn)永久組合并考慮長(zhǎng)期作用影響(yngxing)的效應(yīng)計(jì)算，最大裂縫寬度應(yīng)符合

15、下列規(guī)定： 最大裂縫(li fng)寬度限值確定最大裂縫寬度限值，主要考慮兩個(gè)方面的理由，一是外觀(guān)要求；二是耐久性要求，并以后者為主。第23頁(yè)/共40頁(yè)第二十四頁(yè)，共40頁(yè)?；炷翗?gòu)件的截面(jimin)延性 結(jié)構(gòu)、構(gòu)件或截面的延性是指從屈服到破壞的變形能力。也就是說(shuō)，延性是反映它們的后期變形能力的。要求它們具有一定的延性，其目的在于（）有利于吸收和耗散地震能量，滿(mǎn)足抗震方面的要求；（）防止發(fā)生像超筋梁那樣的脆性破壞，以確保生命(shngmng)和財(cái)產(chǎn)的安全；（）在超靜定結(jié)構(gòu)中，能更好地適應(yīng)地基不均勻沉降以及溫度變化等情況；（）使超靜定結(jié)構(gòu)能夠充分地進(jìn)行內(nèi)力重分布，并避免配筋疏密懸殊，便于施工

16、，節(jié)約鋼材。.延性(ynxng)的概念第24頁(yè)/共40頁(yè)第二十五頁(yè)，共40頁(yè)。.受彎構(gòu)件(gujin)的截面曲率延性系數(shù) 受彎構(gòu)件截面(jimin)曲率延性系數(shù)表達(dá)式第25頁(yè)/共40頁(yè)第二十六頁(yè)，共40頁(yè)。 達(dá)到截面最大承載力時(shí)的混凝土受壓區(qū)壓應(yīng)變高度xa，可用承載力計(jì)算中采用(ciyng)的混凝土受壓區(qū)高度x來(lái)表示，即將式（8-45）代入式（8-41），得（8-45)（8-46）因此，截面曲率延性(ynxng)系數(shù)（8-47）第26頁(yè)/共40頁(yè)第二十七頁(yè)，共40頁(yè)。 影響(yngxing)因素（）縱向受拉鋼筋配筋率增大，延性系數(shù)減小，如圖-所示。這是由于配筋率高時(shí)，k和xa 均增大，導(dǎo)致(d

17、ozh) 增大而 減少。（）受壓鋼筋配筋率增大，延性系數(shù)增大。因這時(shí)k和xa均減小，導(dǎo)致(dozh)減小而增大。（）混凝土極限壓應(yīng)變cu增大，則延性系數(shù)提高。大量試驗(yàn)表明，采用密排箍筋能增加對(duì)受壓混凝土的約束，使極限壓應(yīng)變值增大，從而提高延性系數(shù)。（）混凝土強(qiáng)度等級(jí)提高，而鋼筋屈服強(qiáng)度適當(dāng)降低，也可使延性系數(shù)有所提高。因?yàn)榇藭r(shí)相應(yīng)的k及xa 均略有減小，使?fàn)鎐 比值增高， 增大。第27頁(yè)/共40頁(yè)第二十八頁(yè)，共40頁(yè)。 偏心受壓構(gòu)件配箍率的大小，對(duì)截面曲率延性系數(shù)的影響較大。圖-為一組配箍率不同的混凝土棱柱體應(yīng)力(yngl)應(yīng)變關(guān)系曲線(xiàn)。在圖中，配箍率以含箍特征值 表示，可見(jiàn)s 對(duì)于0c的提高

18、作用不十分顯著，但對(duì)破壞階段的應(yīng)變影響較大。當(dāng) 較高時(shí)，下降段平緩，混凝土極限壓應(yīng)變值增大，使截面曲率延性系數(shù)提高。.偏心受壓構(gòu)件截面曲率延性(ynxng)的分析 影響偏心受壓構(gòu)件截面曲率延性系數(shù)的兩個(gè)(lin )綜合因素是和受彎構(gòu)件相同的，其差別主要是偏心受壓構(gòu)件存在軸向壓力，致使受壓區(qū)的高度增大，截面曲率延性系數(shù)降低較多。第28頁(yè)/共40頁(yè)第二十九頁(yè)，共40頁(yè)。.框架(kun ji)柱的軸壓比限值* 框架(kun ji)柱的軸壓比N是指考慮地震作用組合的框架(kun ji)柱名義壓應(yīng)力N/A與混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值c的比值，即大偏心受壓破壞 屬于延性破壞類(lèi)型，小偏心受壓破壞屬于脆性破壞類(lèi)

19、型。為了使得(sh de)框架柱有較好的抗震性能，就要求它的破壞形態(tài)是屬于延性破壞類(lèi)型的。于是就把界限破壞時(shí)的軸壓比作為分界線(xiàn)，稱(chēng)為軸壓比限值N，當(dāng)滿(mǎn)足N N時(shí)，框架柱的破壞形態(tài)就是大偏心受壓的，即屬于延性破壞類(lèi)型。第29頁(yè)/共40頁(yè)第三十頁(yè)，共40頁(yè)。圖8-19所示為對(duì)稱(chēng)配筋矩形截面柱界限破壞(phui)時(shí)的應(yīng)力、應(yīng)變圖。第30頁(yè)/共40頁(yè)第三十一頁(yè)，共40頁(yè)?；炷两Y(jié)構(gòu)(jigu)的耐久性.耐久性的一般(ybn)概念 混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性是指結(jié)構(gòu)或構(gòu)件在設(shè)計(jì)使用年限內(nèi)，在正常維護(hù)條件下，不需要進(jìn)行大修就可滿(mǎn)足(mnz)正常使用和安全功能要求的能力?；炷恋奶蓟颁摻钿P蝕是影響混凝土結(jié)構(gòu)耐久性

20、的最主要的因素。第31頁(yè)/共40頁(yè)第三十二頁(yè)，共40頁(yè)。.混凝土的碳化 大氣環(huán)境中的CO2 引起混凝土中性化的過(guò)程稱(chēng)為混凝土的碳化。 碳化對(duì)混凝土本身是無(wú)害(w hi)的，但碳化會(huì)破壞鋼筋表面的氧化膜，為鋼筋銹蝕創(chuàng)造了前提條件；同時(shí)碳化會(huì)加劇混凝土的收縮，可導(dǎo)致混凝土開(kāi)裂，使鋼筋容易銹蝕。 碳化了使混凝土的 值降到以下，當(dāng)碳化從構(gòu)件表面開(kāi)始向內(nèi)發(fā)展，使保護(hù)層完全碳化直至鋼筋表面時(shí)，氧化膜就被破壞了，這叫脫鈍。第32頁(yè)/共40頁(yè)第三十三頁(yè)，共40頁(yè)。 混凝土材料自身的影響不可忽視。混凝土強(qiáng)度等級(jí)愈高，內(nèi)部結(jié)構(gòu)愈密實(shí)，孔隙率愈低，孔徑也愈小，碳化速度愈慢；水灰比大也會(huì)加速(ji s)碳化反應(yīng)。針對(duì)

21、混凝土自身的影響因素，減小、延緩其碳化的主要措施有：（）合理設(shè)計(jì)混凝土配合比，規(guī)定水泥用量的低限值和水灰比的高限值，合理采用摻合料；（）提高混凝土的密實(shí)(m shi)性、抗?jié)B性；（）規(guī)定鋼筋保護(hù)層的最小厚度；（）采用覆蓋面層（水泥砂漿或涂料等）。第33頁(yè)/共40頁(yè)第三十四頁(yè)，共40頁(yè)。.鋼筋(gngjn)的銹蝕 鋼筋表面氧化膜的破壞是使鋼筋銹蝕的必要條件。含氧水分侵入是鋼筋銹蝕的充分條件混凝土中鋼筋的銹蝕機(jī)理是電化學(xué)腐蝕。 由于鋼筋中化學(xué)成分的不均勻分布，混凝土堿度的差異以及裂縫處氧氣的增濃等原因，使得鋼筋表面各部位之間產(chǎn)生電位差，從而構(gòu)成了許多具有陽(yáng)極和陰極的微電池。防止鋼筋銹蝕的主要措施有：（）降低水灰比，增加(zngji)水泥用量，提高混凝土的密實(shí)度；（）要有足夠的混凝土保護(hù)層厚度；（）嚴(yán)格控制氯離子的含量；（）采用覆蓋層，防止CO2、O2、Cl 的滲入。第34頁(yè)/共40頁(yè)第三十五頁(yè)，共40頁(yè)。.混凝土結(jié)構(gòu)(jigu)的耐久性設(shè)計(jì)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定了混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容如下： 確定結(jié)構(gòu)所處的環(huán)境類(lèi)別。 提出對(duì)混凝土材料的耐久性基本要求。對(duì)設(shè)計(jì)年限為年的混凝土結(jié)構(gòu)，其