熱分析技術在提高鑄鐵質(zhì)量方面的作用

1、熱分析技術在提高鑄鐵質(zhì)量方面的作用熱分析技術在提高鑄鐵質(zhì)量方面的作用概述:鐵水質(zhì)量的熱分析技術源于金屬學中的相圖理論，在發(fā)達國家早已廣泛用于爐前鐵水的檢測和控制，是先進鑄造技術中不可缺少的檢測手段，在高質(zhì)量鑄件的生產(chǎn)中發(fā)揮著重要的作用。為了使大家能夠掌握熱分析技術的優(yōu)勢，正確使用熱分析解決生產(chǎn)中具體的質(zhì)量問題，普遍提高我國的鑄件材質(zhì)水平和參與國際市場競爭的能力。在此依個人之淺見就熱分析技術在提高鑄鐵質(zhì)量方面的作用，向大家做一個介紹。一.熱分析測量的原理對鐵水質(zhì)量進行熱分析時取鐵水澆入樣杯，在樣杯特定的散熱條件下，熱分析儀首先記錄下樣杯內(nèi)鐵水的凝固溫度曲線。通過對凝固溫度曲線的解析，找出鐵水凝固

2、過程的各種相變特征參數(shù)。將相變特征參數(shù)值帶入與凝固組織建立的數(shù)學模型后，即可以計算出決定鐵水凝固組織的重要控制參數(shù)。以白口化鐵水的凝固過程(上圖中的紅色曲線)為例，說明凝固溫度曲線與相圖的對應關系：取原鐵水澆入加有強制白口化成分的樣杯。熱分析儀記錄了樣杯內(nèi)白口化鐵水的凝固溫度曲線，如下圖所示：時間凝固溫度曲線與相圖的關系凝固溫度曲線的第一個平臺是鐵水降溫到液相線時，生成的固體相釋放結晶潛熱，維持樣杯散熱產(chǎn)生的恒溫平臺。我們將這個平臺溫度稱做：初晶溫度(TL)o隨后鐵水進行的是選擇結晶過程，選擇結晶中釋放的結晶潛熱不足以維持樣杯的散熱，溫度曲線呈緩慢下降的趨勢。選擇結晶剩余的鐵水到達共晶成份時，

3、開始共晶凝固。剩余鐵水在共晶凝固中釋放出大量的結晶潛熱，直至全部鐵水完全凝固，維持了一個更長的的恒溫平臺。我們稱這個溫度平臺為:共晶溫度(TE)o以上就是白口化鐵水的凝固溫度曲線與相圖的對應關系。從上圖可見:我們通過分析鐵水的凝固溫度曲線，就可以捕捉到相變溫度特征值。將相變溫度值與鐵水中的活性成分含量或特定的凝固組織建立起數(shù)學關系，即可計算出與相變溫度對應的活性成分含量或特定的凝固組織。對孕育后的亞共晶鐵水進行溫度、成分的保持，按一定的時間間隔取樣獲取凝固溫度曲線，對照三角試片白口寬度的變化說明凝固溫度曲線與鐵水中型核物質(zhì)，與鑄鐵凝固組織的對應關系。取鐵水同時澆注三角試片和熱分析樣杯。鐵水凝固

4、溫度曲線從石墨化共晶溫度曲線向白口化共晶溫度曲線依次過渡，出現(xiàn)白口化共晶溫度曲線以后共晶溫度就不再隨過熱時間變化了。三角試片上的白口寬度也隨過熱時間的延長逐漸增大，直至出現(xiàn)全白口截面。圖示如下：從上圖可見：鐵水中的型核物質(zhì)充分時，鐵水進行的是石墨化共晶凝固，開始共晶凝固的時間早、開始共晶凝固的溫度高。隨著鐵水過熱時間的延長，鐵水中的型核物質(zhì)在逐漸消融。鐵水開始共晶凝固的時間向后推遲，開始共晶凝固的溫度也逐漸降低，伴隨著共晶過冷和再輝現(xiàn)象的發(fā)生。當鐵水中的型核物質(zhì)全部熔解后，鐵水進行的是白口化共晶凝固，沒有共晶過冷和再輝現(xiàn)象發(fā)生。開始共晶凝固的時間最晚、開始共晶凝固的溫度最低。凝固組織中的C完全

5、以Fe3C的形態(tài)存在。這就是熱分析通過鐵水共晶凝固的過冷和再輝現(xiàn)象，量化的測量鐵水中型核物質(zhì)的方法。二.熱分析的鐵水質(zhì)量檢測功能鑄鐵件的材質(zhì)質(zhì)量標準，是以材質(zhì)的性能和組織為交貨驗收條件。貫穿著鑄鐵生產(chǎn)的各個環(huán)節(jié)，化學成分、冷卻速度、核心數(shù)量與組織結構和機械性能的關系如下圖所示：機械性能一彳顯占在鑄鐵材質(zhì)驗收標準中規(guī)定的性能實驗指標，是常溫條件下檢查力學性能的結果。因此在常溫下鑄鐵的性能與組織具有唯一的相關關系。鑄鐵的組織由鐵水的化學成份、冷卻速度、核心數(shù)量這三大要素決定。變換這三大要素的量值可以獲得各種不同的鑄鐵組織、獲得人們需要的材質(zhì)性能。在生產(chǎn)中通過改變這三大要素的量值，可獲得以下不同的鑄

6、鐵材料：高氧含量（30404 / 24熱分析技術在提高鑄鐵質(zhì)量方面的作用PPM）的亞共晶成分、充分的核心數(shù)量、低冷卻速度條件下產(chǎn)生的是灰口鑄鐵。低氧含量（68PPM）的近共晶成分、充分的核心數(shù)量、低冷卻速度條件下產(chǎn)生的是球墨鑄鐵。中氧含量（1020PPM）的近共晶成分、貧乏的核心數(shù)量、低冷卻速度條件下產(chǎn)生的是蠕墨鑄鐵。針對上述三大鑄鐵材質(zhì)生產(chǎn)的在線檢測需求，熱分析具有以下測量功能：活性碳當量【CE】：熱分析能夠測量出鐵水的活性碳當量（鐵水中所有石墨化、反石墨化成分和碳的綜合作用結果，區(qū)別于CE=C+Si/3的計算碳當量）?；钚蕴籍斄渴莻€非常重要的參數(shù)。它決定著鐵水以怎樣的組織形式開始凝固。如果

7、CE過低的話，初晶溫度隨之升高。初晶溫度高導致鐵水的過熱溫度減小，鐵水的流動性降低，發(fā)生冷隔缺陷的風險度增大。初晶溫度越高，凝固冷卻的速度越大，產(chǎn)生白口缺陷的風險度越大。CE過低還導致初生奧氏體過多，縮孔的風險度增大。使灰鐵的抗拉強度過高，球鐵和蠕鐵的石墨過少等結果。如果CE過高的話，會導致初生奧氏體過少、石墨過多?；诣F的抗拉強度降低的結果。當CE高于共晶成分時，凝固從石墨化漂浮開始，鐵水的流動性降低，也會導致冷隔（湯竟、重皮）缺陷的發(fā)生。石墨化漂浮會導致共晶凝固時的碳含量減少，石典化膨脹少，所以過共晶鐵水的縮松風險性較大。6 / 24熱分析技術在提高鑄鐵質(zhì)量方面的作用活性硅當量SiE：熱分析

8、能夠測量出鐵水的活性硅當量【SiE】。在鐵水凝固成鑄鐵組織時，真正起作用的是活性硅當量SiE,而不是鐵水中的硅含量Si。更不是化學分析和光譜分析的，包含了夾雜態(tài)的SiO2、孕育態(tài)的Si分子團等含量的總硅量。活性硅當量與硅含量的關系可用下式描述：SiE=Si+O.155A1+0.12Cu+0.06Co+2.68P+0.INi+O.44Sb+1.25Mo+0.24W+0.52Sn+0.ITi+O.04Mn+0.89S-0.51Cr-0.28V-2.24B初生奧氏體量Y1熱分析能夠測量出凝固鐵水的初生奧氏體量【丫1】。生產(chǎn)灰鐵時凝固鐵水的初生奧氏體量越高，形成的樹枝狀奧氏體枝晶越發(fā)達，灰鐵的強度越高

9、。由于初生奧氏體枝晶中沒有石墨，所以生產(chǎn)球鐵時初生奧氏體枝晶的生長分布決定了凝固組織中石墨的分布。球鐵中的初生奧氏體量越高，球鐵中的球數(shù)越少。還會發(fā)生球狀石墨沿枝晶排列的現(xiàn)象。初品溫度越高，初生奧氏體量越多，凝固外殼內(nèi)的鐵水溫度越高，鐵水在封閉外殼內(nèi)的降溫幅度越大，產(chǎn)生的體積收縮越大。乂由于鐵水可以在初生奧氏體的枝晶間流動，所以初生奧氏體量越多，鑄件中產(chǎn)生的縮孔越大。活性氧含量【0】:熱分析能夠測量出鐵水中的活性氧含量（鐵水中的自由氧含量，不包含鐵水中Si02、MgO、A1203等氧化物中的0量。與化學分析或光譜分析的，包含了鐵水中Si02、MgO、A1203等氧化物的總氧量有所區(qū)別）。出鐵前

10、測量的活性氧含量，可用于灰鐵孕育劑，球鐵的球化劑、蠕鐵的蠕化劑的精確定量計算。出鐵后測量的活性氧含量，可用于測量球化鐵水和蠕化鐵水中的活性鎂含量?；钚枣V含量Mg:眾所周知：根據(jù)熱力學的鎂-氧平衡方程，可以用熱分析獲得的活性氧含量計算出球化、蠕化后鐵水中的活性鎂含量（鐵水中的自由鎂含量，不包含MgS、MgO、Mg3N2等反應物中的Mg量。與化學分析或光譜分析的，包含了MgS、MgO、Mg3N2等反應物的總鎂量有所區(qū)別）。當鐵水中的活性鎂含量為0.0280.038%時，鐵水凝固形成的是球鐵組織。球化鐵水中的活性鎂含量過高時，不僅僅是浪費球化劑，還會在球鐵鑄件的心部產(chǎn)生反白口組織。球化鐵水中的活性鎂

11、含量過低時，凝固組織中將出現(xiàn)大量的蠕狀石、3鐵水中的活性鎂含量為0.0080.016%時，鐵水凝固形成的是蠕鐵組織。蠕化鐵水中的活性鎂含量過高時，凝固組織中將出現(xiàn)大量的球狀石墨。我國的蠕鐵生產(chǎn)之所以不能形成高蠕化率的穩(wěn)定量產(chǎn)，主要原因就是沒有使用活性鎂含量，這個決定蠕化率的重要參數(shù)來進行蠕鐵生產(chǎn)控制。再輝段石墨生成量S1：熱分析能夠測量出鐵水的再輝段石墨生成量【S1】。再輝段石墨生成量大時，在共晶凝固的前期會集中從鐵水中析出大量的石墨。間隙在鐵水中的碳析出成石墨時.，從無到有的擠占了鐵水的空間，形成了鐵水的石墨化膨脹。在共晶凝固前期集中產(chǎn)生的石墨化膨脹，會導致型壁移動的鑄造缺陷發(fā)生，進而導致鑄

12、件尺寸的不穩(wěn)定。在總量一定的前提下，會造成再輝后石墨生成量(S2)的減少，使共晶凝固后期無足夠的膨脹石墨填充體積收縮，會導致縮松缺陷的發(fā)生。再輝后石墨生成量S2熱分析能夠測量出鐵水再輝后石墨生成量【S2】。在總量一定的前提下，再輝段石墨生成量小時，再輝后的石墨生成量就大。再輝后出現(xiàn)的石墨化膨脹可以填充共晶凝固時產(chǎn)生的體積收縮，從而可減少發(fā)生縮松缺陷的傾向。反白口風險度W熱分析能夠測量出鐵水的反白口風險度【銬】。反白口是鐵水在選擇結晶過程中,將低熔點的成份排擠到鑄件的中心部位最后凝固。這些低熔點的成份大多是白口化元素，因此在鑄件最后凝固的部位產(chǎn)生了白口組織。區(qū)別于鑄件表面高速冷卻產(chǎn)生的白口組織，

13、將鑄件中心部位的白口組織稱為：反白口組織。反白口組織會造成鑄件中心部位的機加工困難，以致發(fā)生加工后期的整體機件報廢。通過反白口風險度的測量，可以預知發(fā)生反白口缺陷的程度。球鐵回爐鐵使用的過多時.，發(fā)生反白口的傾向就大一些。反白口傾向大的球鐵回爐鐵過多時應該賣掉一些，以免造成反白口問題的惡性循環(huán)。熱分析是測量鐵水中的活性氧含量、共晶程度、型核能力、冷卻速度、相變特征參數(shù)的唯一檢測手段。這是其他分析方法所不及的。當前只有熱分析能夠測量出鐵水的狀態(tài)是否具備形成目標材質(zhì)的綜合條件。也只有熱分析測量到鐵水符合目標材質(zhì)生成條件時.，澆注的鑄件有保證符合驗收標準的各項指標要求。三.熱分析在灰鐵質(zhì)量控制中的作

14、用1.灰鐵的強度鐵水澆入鑄型后在鑄型激冷和散熱降溫到初晶溫度時，首先背向鑄型或核心長出初生奧氏體晶芽。在隨后散熱降溫的選擇結晶中，初生奧氏體晶芽逐漸長成樹枝狀的初生奧氏體枝晶。鐵水降溫到共晶溫度時，選擇結晶剩余的鐵水到達共晶成份，在初生奧氏體枝晶的余留空間同時生成次生奧氏體和片狀石墨。直至灰鐵的凝固組織全部形成。在灰鐵凝固組織從共晶溫度下降到共析溫度區(qū)間，初生奧氏體和次生奧氏體都將其中過飽和的碳析出到片狀石墨。溫度下降到共析溫度以下時.，凝固組織中的初生奧氏體和次生奧氏體將全部轉(zhuǎn)化成珠光體，片狀石墨被保留下來。片狀石墨在灰鐵組織中的作用相當于片狀空隙，對珠光體的肌體組織起著割裂的作用。灰鐵組織

15、中最初生成的初生奧氏體枝晶中沒有片狀石墨，片狀石墨只與次生奧氏體在共晶凝固時同時生成，因此片狀石墨對初生奧氏體枝晶形成的肌體沒有割裂作用，只對次生奧氏體形成的肌體有割裂作用。所以由初生奧氏體枝晶構成的骨架決定了灰鐵材料的強度。灰鐵材料受外力破斷時，其裂紋的走向是沿著片狀石墨的取向延伸的。裂紋從一個片狀石墨裂向下一個片狀石墨時，中間起抵抗作用的是由初生奧氏體枝晶完成共析轉(zhuǎn)變后形成的珠光體組織。因此灰鐵材料的強度取決于初生奧氏體枝晶【Y1】的生成量和發(fā)達程度，初生奧氏體枝晶越發(fā)達，灰鐵材料的強度越高。10 / 24熱分析技術在提高鑄鐵質(zhì)量方面的作用而熱分析測量的活性碳當量(CE)和活性硅當量(Si

16、E)決定了鐵水的初生奧氏體生成量【丫1】。鐵水的活性碳當量(CE)越低、活性硅當量(SiE)越低，生成初生奧氏體【丫1】的量越大，奧氏體枝晶越發(fā)達，灰鐵材料的強度越高。2.灰鐵的白口風險度鐵水的活性碳肖量(CE)越低，凝固時的初晶溫度就越高，與鑄型和環(huán)境的溫度差越大，激冷凝固組織的降溫速度越大。降溫速度達到一定程度時即產(chǎn)生了山Fe3c組成的白口組織。由于鑄件的邊角處降溫速度最大，因此在鑄件的邊角處經(jīng)常產(chǎn)生白口組織。熱分析可以預測鐵水的白口風險度，保證鑄件良好的加工性能。進而可以使鑄件用戶穩(wěn)定機加工刀具的磨損量，提高自動加工機床的加工精度。3.灰鐵的縮孔風險度11/24熱分析技術在提高鑄鐵質(zhì)量方

17、面的作用灰鐵的凝固從外殼開始，當澆、冒口的補縮通道凝固以后，封閉外殼內(nèi)鐵水降溫產(chǎn)生的體積收縮將得不到補充。111于封閉外殼內(nèi)部的鐵水可以在枝晶間流動，因此從初晶到過冷點降溫產(chǎn)生的體積收縮將造成鑄件內(nèi)部的集中縮孔。也就是說：CE值越低、初晶溫度越高，從初晶到過冷點的溫度差越大，降溫產(chǎn)生的體積收縮越大，鑄件中產(chǎn)生集中縮孔的風險度越大。液總收穿緡孔型糜移動縮松反白口4.型壁移動的風險度灰鐵在共晶凝固階段將有石墨產(chǎn)生。原本以間隙形式存在的碳不占據(jù)空間體積,但生成石瞿以后將占據(jù)一定的空間體積，由此產(chǎn)生了石墨化膨脹。由過冷點到再輝點的溫度差越大，再輝段的石墨生成量【S1】越大，集中產(chǎn)生石墨造成的體積膨脹越

18、大，產(chǎn)生型壁移動的風險度越高。16 / 24減小型壁移動風險度的方法是：加強鐵水的孕育措施，減小鐵水共晶凝固的過冷度。減少再輝段的石墨生成量【S1，加大再輝后的石墨生成量【52】，使共晶凝固的石墨化膨脹和共晶階段的體積收縮同時進行，用石墨化膨脹來填充共晶降溫產(chǎn)生的體積收縮。既可以減小型壁移動的風險度，乂可以減小縮松的風險度。5.灰鐵的縮松風險度灰鐵凝固的外殼內(nèi)，當初生奧氏體和次生奧氏體的凝固連續(xù)起來以后，剩余的共晶鐵水被封閉在各個局部的空間內(nèi)。局部空間內(nèi)的降溫體積收縮將造成鑄件的縮松缺陷。減小縮松風險的方法與減小型壁移動風險的方法是一致的，減小型壁移動風險度的同時即減小了縮松的風險度。問題的關

19、鍵是要使用熱分析測量和動態(tài)孕育技術，測量出再輝段的石墨生成量S1和再輝后的石墨生成量S2,計算出補充喂入孕育絲的精確量，才能將型壁移動的風險度和縮松的風險度最小化。6.灰鐵的反白口風險度、3鐵水中含有低熔點的殘余成份時，鐵水根據(jù)選擇結晶原理首先進行高熔點成分的凝固，將這些低熔點的成分排擠到鑄件的心部最后凝固。這些低熔點的成分大多是些白口化元素，因此會在鑄件的心部產(chǎn)生反白口組織。通過熱分析測量出鐵水存在的反白口風險度，再用光譜儀分析出反白成分的種類，就可以通過加入已知反白口成分含量較低的鐵料，稀釋反白口成分的含量，即可以阻止反白口缺陷的發(fā)生。四.熱分析在球鐵質(zhì)量控制中的作用在球鐵生產(chǎn)中經(jīng)常出現(xiàn)球

20、化劑、孕育劑的成分含量、加入量一致，球化鐵水量和球化溫度一致，而獲得的球化率確有著很大的差別，有時甚至發(fā)生球化失敗的質(zhì)量事故。這是為什么呢？其主要原因是：我們對鐵水中的硫含量和活性氧含量不掌握。當原鐵水中的硫含量和活性氧含量發(fā)生變化時，球化加入的鎂首先與鐵水中的硫和活性氧發(fā)生反應，剩余的鎂才對鐵水的球化發(fā)揮作用。當原鐵水中的硫含量和活性氧含量高時.，固定的球化劑加入量會使球化后剩余的鎂含量偏低，因此發(fā)生了球化不良的質(zhì)量事故。當原鐵水中的硫含量和活性氧含量低時，固定的球化劑加入量會使球化后剩余的鎂含量過高。雖然保證了球化質(zhì)量，但每次球化都造成了球化劑的浪費，更重要的問題是：還會發(fā)生反白口質(zhì)量缺陷

21、。原鐵水中硫和活性氧的具體含量，采用動態(tài)法確定球化劑的精確加入量。用熱分析結果控制喂絲機，保證殘余鎂含量的精確控制，才能保證高質(zhì)量、低消耗、穩(wěn)定化的球鐵生產(chǎn)。1.原鐵水共晶度的控制亞共晶鐵水首先凝固出來的是初生奧氏體枝晶，初生奧氏體枝晶中沒有石墨存在。因此使用遠離共晶點的亞共晶鐵水生產(chǎn)出來的球鐵，石墨球少、球化率低、石墨球分布不均勻。同時發(fā)生縮孔的風險度較高。過共晶鐵水首先析出的是石墨，即凝固從石墨化漂浮開始。同時造成鐵水的流動性差，發(fā)生冷隔的風險度升高。而且還會使共晶凝固時的碳含量減少，石墨化膨脹減少，縮松的風險度增大。理想的球鐵原鐵水應該是在球化和孕育處理后，以共晶或微亞共晶狀態(tài)進行的凝固

22、。是保證高球化率、高球墨數(shù)量、無冷隔缺陷、低縮孔風險度、低縮松風險度的前提條件。通過熱分析測量和控制鐵水的活性碳當量（CE）和活性硅當量（SiE）,可以獲得滿意的球鐵原鐵水共晶度。2.原鐵水活性氧含量和硫含量的測量采用熱分析的方法測量鐵水中的活性氧含量。區(qū)別于光譜或化學分析方法中包含了已經(jīng)形成氧化物（SiO2、MgO、A1203等）的全氧量。在鐵水中s與Mn反應生成MnS,所以熱分析測不到活性硫。而在球化反應時MnS遇到Mg,乂將S還原出來生成MgS和Mn,消耗掉一定的活性鎂。因此在爐前測量硫含量應該采用光譜分析的方法，測量出硫的全量。只有使用活性氧含量和硫全量的測量結果，才能準確的動態(tài)匹配球

23、化劑的加入量。3.原鐵水過冷度的控制球鐵生產(chǎn)時通過孕育處理來保證其中的球化率。如果原鐵水已經(jīng)過熱成沒有型核物質(zhì)的死鐵水，無論采用什么孕育劑也不能獲得高質(zhì)量球鐵。因此球鐵生產(chǎn)要求原鐵水具有一定的型核能力。通過熱分析測量原鐵水的過冷度，可以測量出鐵水的型核能力。當原鐵水的過冷度偏低時，可通過向電爐中加入一、兩塊回爐料來進行激冷型核,以改善原鐵水的型核能力。出鐵時向球化包中加少量的高質(zhì)量增碳劑，也可以改善原鐵水的型核能力。還可以使球鐵的石墨球數(shù)提高約10%。4.原鐵水反白口成分的控制球化鐵水在凝固的選擇結晶中，必然有一部分殘余鎂會排擠到鑄件心部。如果原鐵水的反白口成份不能控制在一定的低水平，球化后再

24、增加殘余鎂的作用必然會在鑄件的心部產(chǎn)生反白口組織。通過熱分析測量出原鐵水的反白風險度，通過加入已知反白口成分含量較低的材料稀釋原鐵水，為殘余鎂在鑄件心部聚集作好預留，就可以降低球化后鐵水發(fā)生反白口缺陷的風險度。熱分析技術在提高鑄鐵質(zhì)量方面的作用5.球化包和球化劑的掩埋球化劑被鐵水加熱以后首先汽化成鎂蒸氣，鎂蒸氣在鐵水中的上浮過程中被鐵水吸收。要保證球化劑穩(wěn)定的收得率，首先要求鐵水具有一定的高度。因此球化使用的鐵水包要有1.21.5的高徑比。在球化劑的掩埋問題上，應以鐵水接收到球化包2/3高度以后，球化劑才能被加熱汽化為準。即便使用普通的鐵水包，也不能用接過灰鐵鐵水的澆包來進行球化處理。因為灰鐵

25、的殘渣和滲透到包襯內(nèi)的硫會影響到球化劑的收得率。6.球化鐵水量和殘余鎂含量的控制為了保證鐵水球化的質(zhì)量，不僅要精確定量球化劑的加入量，還要精確定量球化鐵水的量。因此定量出鐵是高質(zhì)量球鐵生產(chǎn)的必要裝備。使用天車吊包出鐵的工廠應選用具有耐熱功能數(shù)顯式吊鉤秤。使用叉車出鐵的工廠可以選用數(shù)顯式叉車秤。鐵水球化完成后，取樣進行活性鎂含量的熱分析測量。發(fā)現(xiàn)活性鎂含量不足時.，按熱分析結果計算鎂包芯線補充量，啟動喂絲機定量補足活性鎂的含量。7.過冷度和縮松風險度控制對球化后鐵水的熱分析還可以測量出再輝段石墨生成量【S1、再輝后的石墨生成量【S2】和縮松風險度。通過控制【S1】和【S2】的比例，可以由石墨化膨

26、脹來填充共晶凝固時的體積收縮，從而降低球鐵的縮松風險度。當發(fā)現(xiàn)【S1】和【S2的比例不符合要求、縮松風險度過高時，按熱分析結果計算孕育劑芯線補充量,啟動喂絲機定量補足鐵水的型核能力，以降低縮松風險度?？刂扑教岣咭院螅€可以采用無冒口鑄造工藝生產(chǎn)球鐵鑄件。8.球化鐵水的反白口傾向測量通過熱分析還可以測量出球化鐵水的反白風險度。當發(fā)現(xiàn)球化鐵水的反白口風險度較高時，應在澆注溫度許可的范圍內(nèi)增加鐵水的靜置時間，使活性鎂含量燒損降低。或改澆薄壁球鐵件，用消弱選擇結晶過程的方法降低反白口的風險度。五.熱分析在蠕鐵質(zhì)量控制中的作用蠕鐵生產(chǎn)的難度在于對鐵水中核心數(shù)量和活性鎂含量的檢測和控制。多加入0.008

27、%的孕育劑，就能使凝固組織中的球化率從3%增加到21%,多加入0.001%的鎂，凝固組織中分散的片狀石器斑就能完全轉(zhuǎn)變成蠕狀石器。因此蠕鐵生產(chǎn)不能向生產(chǎn)灰鐵和球鐵那樣采用過量處理方法。21 / 24從上圖可見：蠕鐵質(zhì)量穩(wěn)定區(qū)的活性鎂范圍在(0.008-0.016%),超過了就會使球墨的比例迅速增加。而且鐵水中的活性鎂會隨著時間的延長逐漸氧化，因此蠕鐵開始澆注時的活性鎂含量，必須離蠕鐵到灰鐵的急轉(zhuǎn)點有足夠的距離。才能保證在澆注時間范圍內(nèi)，最后澆鑄的部件不出現(xiàn)片狀石墨。鐵水中的型核物質(zhì)隨著時間的延長會逐漸熔解消失，也就是常說的孕育衰退。而且鐵水溫度越高，衰退的速度越快。因此鐵水中核心數(shù)量的控制，首先要在出鐵前對原鐵水的過冷度進行測量，了解原鐵水中遺傳下來的核心數(shù)量。