無凸緣筒形件的拉深模具設(shè)計(jì)

1、無凸緣筒形拉深件模具設(shè)計(jì)目 錄一、概述31.模具概述32.冷沖模具工業(yè)的現(xiàn)狀33.冷沖模具的發(fā)展方向3二、工藝方案分析及確定41.零件工藝性分析4i.材料分析4ii.結(jié)構(gòu)分析4iii.一次拉深成形條件4iv.拉深件所能達(dá)到的偏差4v.變形特點(diǎn)的分析52.工藝方法的確定5三、零件工藝計(jì)算51.拉深工藝計(jì)算5i.確定零件修邊余量5ii.確定坯料尺寸D5iii.判斷是否采用壓邊圈6iv.確定拉深次數(shù)6v.確定各次拉深半成品尺寸6vi.拉深件工序尺寸圖6vii.排樣計(jì)算72.拉深壓力計(jì)算與設(shè)備的選擇8i.首次拉深8ii.二次拉深:8iii.壓力中心的計(jì)算8iv.壓力設(shè)備的選擇93.拉深模工作零件設(shè)計(jì)與

2、計(jì)算9i.凸、凹模刃口尺寸計(jì)算9ii.落料拉深復(fù)合模其它工藝計(jì)算11四、模具結(jié)構(gòu)的確定121.模具的形式12i.正裝式特點(diǎn)12ii.倒裝式特點(diǎn)122.定位裝置133.卸料裝置13i.條料的卸除13ii.出件裝置134.導(dǎo)向零件135.模架13i.標(biāo)準(zhǔn)模架的選用13五、第二次拉深凹模零件圖15i.拉深凹模如圖5-1所示15六、第二次拉深凸模零件圖15ii.拉深凸模如圖5-2所示15七、模具的工作原理151.拉深的變形過程152.各種拉深現(xiàn)象16i.起皺：16ii.變形的不均勻:16iii.材料硬化不均勻16八、總結(jié)17九、參考文獻(xiàn)18一、 概述1. 模具概述模具是高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)的一個組成部分，是工

3、業(yè)生產(chǎn)的重要基礎(chǔ)裝備用模具生產(chǎn)的產(chǎn)品，其價值往往是模具價值的幾十倍。模具技術(shù)是一門技術(shù)綜合性強(qiáng)的精密基礎(chǔ)工藝裝備技術(shù)，涉及新技術(shù)、新工藝、新材料、新設(shè)備的開發(fā)與推廣應(yīng)用是冶金、材料、計(jì)量、機(jī)電一體化、計(jì)算機(jī)等多門學(xué)科以及鑄、鍛、熱處理、機(jī)加工、檢測等諸多工種共同打造的系統(tǒng)工程。用模具生產(chǎn)制品具有高效率、低消耗、高一致性、高精度和高復(fù)雜程度等特點(diǎn)，這是其他任何加工制造方法所不及的。目前，模具制造業(yè)已成為與高新技術(shù)產(chǎn)業(yè)互為依托的產(chǎn)業(yè)，模具工業(yè)技術(shù)水平的高低已成為衡量國家制造業(yè)水平的重要標(biāo)志之一。2. 冷沖模具工業(yè)的現(xiàn)狀到了21世紀(jì)隨著計(jì)算機(jī)軟件的發(fā)展和進(jìn)步CADCAECAM技術(shù)日臻成熟，其現(xiàn)代模具

4、中的應(yīng)用越來越廣泛。目前我國沖壓模具無論在數(shù)量上，還是在質(zhì)量、技術(shù)和能力等方面都已有了很大發(fā)展，但與國民經(jīng)濟(jì)需求和世界先進(jìn)水平相比，仍具有較大的差異，一些大型、精密、復(fù)雜、長壽命的高檔模具每年仍大量進(jìn)口，特別是中高檔轎車的覆蓋件模具。目前仍主要依靠進(jìn)口。而一些低檔次的簡單沖模，則已供過于求，市場競爭非常激烈。3. 冷沖模具的發(fā)展方向發(fā)展模具工業(yè)的關(guān)鍵是制造模具的技術(shù)、相關(guān)人才以及模具材料。模具技術(shù)的發(fā)展是模具工業(yè)發(fā)展最關(guān)鍵的個因素，其發(fā)展方向應(yīng)該為適應(yīng)模具產(chǎn)品“交貨期短”、“精度高”、質(zhì)量好”和“價格低”的要求服務(wù)。為此，急需發(fā)展如下：1 全面推廣模具CADCAMCAE技術(shù)：隨著微機(jī)軟件發(fā)展和

5、進(jìn)步，普及CADCAMCAE技術(shù)的條件已基本成熟，各企業(yè)需要加大CADCAM技術(shù)培訓(xùn)和技術(shù)服務(wù)的力度，同時進(jìn)一步擴(kuò)大CAE技術(shù)的應(yīng)用范圍。2 模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng)：高速掃描機(jī)和模具掃描系統(tǒng)具備從模型或?qū)嵨飹呙璧郊庸こ銎谕哪Ｐ退璧闹T多功能，這樣可以大大縮短模具研制制造周期。3 電火花加工：電火花加工(EDM)雖然已受到高速銑削的嚴(yán)峻挑戰(zhàn)，但其固有特性和獨(dú)特的加工方法是高速銑削所不能完全替代的。4 優(yōu)質(zhì)材料及先進(jìn)表面處理技術(shù)：選用優(yōu)質(zhì)鋼材和應(yīng)用相應(yīng)的表面處理技術(shù)來提高模具的壽命就顯得十分必要。5 模具研磨拋光將自動化、智能化：模具表面的質(zhì)量對模具使用壽命、制件外觀質(zhì)量等方面均有較大的影響，研究

6、自動化、智能化的研磨與拋光方法替代現(xiàn)有手工操作，提高模具表面質(zhì)量是重要的發(fā)展趨勢。二、 工藝方案分析及確定1. 零件工藝性分析如圖2-1所示拉深零件，材料為08F，厚度為1mm。其工藝性分析內(nèi)容如下：圖2-1 筒形件拉深零件圖i. 材料分析此拉深模選用材料為08F08F是極軟的低碳鋼，強(qiáng)度、硬度很低，而塑性、韌性極高，具有良好的冷變形性和焊接性，正火后切削加工性尚可，退火后導(dǎo)磁率較高，剩磁較少，但淬透性、淬硬性極低。因此，此材料具有良好的拉深成形性能。ii. 結(jié)構(gòu)分析零件為一無凸緣筒形件，結(jié)構(gòu)簡單，底部圓角半徑為R3，滿足筒形拉深件底部圓角半徑大于一倍料厚的要求，因此，零件具有良好的結(jié)構(gòu)工藝性

7、。iii. 一次拉深成形條件圓筒形拉深件一次成型條件為：H0.50.7d拉深件高度H=29mm ;拉深件中徑d=30+1=31mm（0.50.7）d=(0.50.7)*31=1521mm<H該筒形件不能一次拉深成形iv. 拉深件所能達(dá)到的偏差a) 直徑偏差查文獻(xiàn)2表4.4得此零件所能達(dá)到的直徑偏差是±0.25，因此 30 0+0.52滿足條件。b) 高度偏差查文獻(xiàn)2表4.5得此零件所能達(dá)到的高度偏差是±0.06，因此29±0.06滿足條件。v. 變形特點(diǎn)的分析1）拉深時的變形區(qū)在毛坯的凸緣部分，其它部分為傳力區(qū)，不參與主要變形；2）毛坯變形區(qū)在切向壓應(yīng)力和徑

8、向拉應(yīng)力作用下，產(chǎn)生切向壓縮和徑向拉長變形；3）極限變形參數(shù)主要受到毛坯傳力區(qū)承載能力的限制。2. 工藝方法的確定由上面分析可知，為了保證工件的性能，該工件不能一次拉深到位，至少需經(jīng)過兩次拉深。而完成該工件需經(jīng)過落料、拉深工序。綜合實(shí)際情況，可有以下3種方案（如表格2-1所示）供選擇：表2-1序號工藝方案結(jié)構(gòu)特點(diǎn)1單工序模生產(chǎn)：先落料，再進(jìn)行第一次拉深、第二次拉深，最后切邊模具結(jié)構(gòu)簡單，但需要兩道工序、兩套模具才能完成零件的加工，生產(chǎn)效率低。2復(fù)合模生產(chǎn)：先落料、第一次拉深復(fù)合、繼而進(jìn)行后續(xù)拉深，最后切邊同一副模具完成兩道不同的工序，大大減小了模具規(guī)模，降低了模具成本，提高生產(chǎn)效率，也難以提高

9、壓力機(jī)等設(shè)備的使用效率；操作簡單、方便，適合中小批量生產(chǎn)。3連續(xù)模生產(chǎn)：落料后正、反拉深，最后切邊正、反拉深模具結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，要求工步精確，并需要采用雙動力壓力機(jī)，生產(chǎn)效率高，適合于大量而且具備雙動力機(jī)的情況。根據(jù)本零件的設(shè)計(jì)要求以及各方案的特點(diǎn)，決定采用第2種方案比較合理。三、 零件工藝計(jì)算1. 拉深工藝計(jì)算零件的材料厚度為1mm，以下所有的計(jì)算以中線為準(zhǔn)。i. 確定零件修邊余量零件的相對高度，由文獻(xiàn)1表6-2查得修邊余量，故修正后拉深件的總高應(yīng)為。ii. 確定坯料尺寸D由公式D=d2+4dh-1.72rd-0.56r2計(jì)算出D其中:d=31mm，h=28.5mm，r=3.5mm 則：D=6

10、8mmiii. 判斷是否采用壓邊圈零件的相對厚度，由文獻(xiàn)2表4-11知：該拉深工藝須可用可不用壓邊圈，為保險起見，第一次拉深采用壓邊圈。iv. 確定拉深次數(shù) 先判斷能否一次拉出由文獻(xiàn)1表6-8， ，由此可知：,故判斷不能一次拉深成形。故可根據(jù)公式求得 取較大整數(shù)：v. 確定各次拉深半成品尺寸1） 調(diào)整各次拉深系數(shù)，使各次拉深后系數(shù)均大于文獻(xiàn)1表6-6、6-7查得的相應(yīng)極限拉深系數(shù)。調(diào)整后，實(shí)際選取，。所以各次拉深的直徑確定為：2） 各次半成品的高度計(jì)算：取各次的r凹分別為：由公式r凹1=0.8D-d1t,r凸=(0.71)r凹,計(jì)算得：r凹1=4.4mm,r凸1=3.084.4mm，取r1=4

11、mm，r2=3.5mm則由公式可計(jì)算出各次h：h1=0.25D2d1-d1+0.43r1d1d1+0.32r1h2=0.25(D2d2-d2)+0.43r2d2(d2+0.32r2) 將所有已知數(shù)據(jù)帶入可求得:h1=23.2mm, h2=31.1mm.vi. 拉深件工序尺寸圖根據(jù)前面分析計(jì)算，可知本零件須兩次拉深，各工序尺寸如圖31所示圖31各工序尺寸圖vii. 排樣計(jì)算零件采用單直排排樣方式，查文獻(xiàn)1表3-10得零件間的搭邊值a=0.8mm，零件與條料側(cè)邊之間的搭邊值a1=1.0mm，若模具采用無側(cè)壓裝置的導(dǎo)料板結(jié)構(gòu)，則條料上零件的步距S=D+a=68+0.8=68.8mm，由文獻(xiàn)1式3-2

12、6可知條料的寬度應(yīng)為B=D+2a1+2+b0- 0=68+2×1+2×0.5+0.5-0.5 0=71.5-0.05 0mm其中，b0=0.5由文獻(xiàn)1表3-12查得。故一個步距內(nèi)的材料利用率為： =A/BS100=p(D/2)2/BS100 =(68/2)2 /(71.5×68.8)×100%=73.8%零件的排樣圖如圖3-2所示：圖3-2 排樣圖2. 拉深壓力計(jì)算與設(shè)備的選擇i. 首次拉深模具為落料拉深復(fù)合模，動作順序是先落料后拉深，現(xiàn)分別計(jì)算落料力拉深力和壓邊力。F落=KLt,t=295mPa,則F落=1.3*3.14*68*1*295=81884.

13、92N=81.88kNP卸=K卸F落 式中K卸卸料系數(shù)，查參考文獻(xiàn)1表3-8知k卸=0.0250.06，取K卸=0.04， 所以P卸=0.04*81,88=3.28kNF拉=d1tbk1,sb=295mPa，d1=38mm, 由文獻(xiàn)1表6-11查取K1=0.965則：F拉=×38×1×295×0.965=33967.42N=33.97kNF壓=4D2-d1+2r12P,其中r1=4mm,由文獻(xiàn)1表6-13查P=2.75mPa則：F壓=4682-38+2×42×2.75=5416.89N=5.42kNF拉+F壓=33.97+5.42=3

14、9.39kN<F落,所以，應(yīng)按照落料力的大小選用設(shè)備。F公稱壓力>1.61.8P=131147kN, 故F公稱壓力至少要131147kN為方便取件，工作行程s2.5h工件=2.5×23=57.5mm 。初選設(shè)備J23-25。 ii. 二次拉深:F拉=d2tbk2,sb=295mPa，d2=31mm, 由文獻(xiàn)1表6-11查取K2=0.78則：F拉=×31×1×295×0.78=22397.93N=22.40kNF公稱壓力>1.61.8P=35.8440.32kN, 故F公稱壓力至少要131147kN為方便取件，工作行程s2.5h

15、工件=2.5×31=77.5mm 。初選設(shè)備JA21-35。iii. 壓力中心的計(jì)算圖3-3 壓力中心圖由于是圓形工件，如圖3-3所示，所以工件的壓力中心應(yīng)為圓心即O(34,34)iv. 壓力設(shè)備的選擇1) 落料拉深復(fù)合模設(shè)備的選用根據(jù)以上計(jì)算，同時考慮拉深件的高度選取開式可傾壓力機(jī)J23-25，其主要技術(shù)參數(shù)為：公稱壓力：250KN 滑塊行程：65mm 滑塊行程次數(shù)：105次/min最大裝模高度：220mm 最大閉合高度：270mm連桿調(diào)節(jié)長度：55mm 工作臺尺寸：370´560mm模柄孔尺寸：f40´60 mm 墊板厚度：50mm2) 第二次拉深模設(shè)備的選用

16、考慮零件的高度，選取開式固定式壓力機(jī)JA23-80，以保證拉深的順利操作，其主要技術(shù)參數(shù)如下：公稱壓力：350KN 最大閉合高度：280mm滑塊行程：130mm 滑塊行程次數(shù)：50次/min工作臺尺寸：380´610mm 模柄孔尺寸：f50´70 mm 3. 拉深模工作零件設(shè)計(jì)與計(jì)算i. 凸、凹模刃口尺寸計(jì)算a) 首次拉深凸、凹模尺寸的刃口尺寸計(jì)算由上邊計(jì)算可知：第一次拉深件后零件直徑為f38mm，查文獻(xiàn)34-12由公式Z2=1.1t確定拉深凸、凹模間隙值，所以間隙Z=2×1.1×1=2,2mm，則由于工件要求內(nèi)形尺寸，則以凸模為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。拉深凸模直徑：

17、dp=dmin+0.4-p 0=36.3-0.020mm拉深凸模刃口尺寸如圖3-5所示圖3-5 拉深凸模刃口尺寸圖拉深凹模直徑：D凹=(dp+Z)0+凸=（36.3+2.2）0+0.03拉深凹模刃口尺寸如圖3-4所示圖3-4 凸凹模刃口尺寸圖以上d凹、dp查文獻(xiàn)1表3-6得知，d凹=+0.03，dp=-0.02b) 二次拉深凸、凹模尺寸刃口尺寸計(jì)算由文獻(xiàn)3表4-12查取Z/2=1.05t=1.05mm,則2Z=2.1mm由于工件要求內(nèi)形尺寸，則以凸模為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)。拉深凸模直徑：dp=dmin+0.4-p 0=（30+0.4×0.52）-0.03 0=30.2-0.030mm拉深凸模刃口

18、尺寸如圖3-7所示圖3-7 拉深凸模刃口尺寸圖拉深凹模直徑D凸=(dmin+0.4+Z) 0+凸=(30.2+0.4×0.52+2.1)-0.05 0=32.2 0+0.05mm拉深凹模刃口尺寸如圖3-6所示圖3-6拉深凹模刃口尺寸圖ii. 落料拉深復(fù)合模其它工藝計(jì)算根據(jù)零件形狀特點(diǎn)，刃口尺寸計(jì)算采用配作加工法。落料尺寸為68±0.2mm，落料凹模刃口尺寸計(jì)算如下：由文獻(xiàn)1表3-3查取該零件沖裁凸、凹模最小間隙Zmin=0.10mm，最大間隙Zmax=0.14mm，表3-5查得磨損系數(shù)x=0.5，以凹模為基準(zhǔn)，則：落料凹模直徑D凹=(Dmax-x) 0 +4=（68.02-

19、0.5×0.4） 0+0.44=68 0+0.1mm拉深凹模刃口尺寸如圖3-10所示：圖3-10拉深凹模刃口尺寸圖落料凸模直徑d凸=f68mm落料凸模刃口尺寸如圖3-11所示：圖3-11 拉深凸模刃口尺寸圖四、 模具結(jié)構(gòu)的確定1. 模具的形式 本產(chǎn)品沖孔落料采用正裝式復(fù)合模進(jìn)行沖裁，拉深則采用倒裝式拉深模具成形。i. 正裝式特點(diǎn) 沖出的工件表面比較平直為后續(xù)加工提供條件。ii. 倒裝式特點(diǎn)操作方便，應(yīng)用很廣，但工件表面平直度較差，凸凹模承受的張力較大，因此凸凹模的壁厚應(yīng)嚴(yán)格控制，以免強(qiáng)度不足。經(jīng)分析，此工件，若采用正裝式復(fù)合模，操作很不方便；另外，此工件無較高的平直度要求，工件精度要

20、求也較低，所以從操作方便、模具制造簡單等方面考慮，決定二次拉深采用倒裝式復(fù)合模，首次拉深用正裝。 2. 定位裝置 首次拉深采用固定式擋料銷縱向定位，安裝在凹模上，工作很方便。3. 卸料裝置 i. 條料的卸除 采用彈性卸料板。因?yàn)槭钦b式復(fù)合模，所以卸料板安裝在上模。ii. 出件裝置 本模具采用打料裝置將工件從落料凹模中推下，落在模具工作表面上。4. 導(dǎo)向零件 導(dǎo)向零件有許多種，如用導(dǎo)板導(dǎo)向，則在模具上安裝不便而且阻擋操作者視線，所以不采用；若用滾珠式導(dǎo)柱導(dǎo)套進(jìn)行導(dǎo)向，雖然導(dǎo)向精度高、壽命長，但結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，所以也不采用；針對本次加工的產(chǎn)品的精度要求不高，采用滑動式導(dǎo)柱導(dǎo)套極限導(dǎo)向即可。而且模具

21、在壓力機(jī)上的安裝比較簡單，操作又方便，還可降低成本。5. 模架 若采用中間導(dǎo)柱模架，則導(dǎo)柱對稱分布，受力平衡，滑動平穩(wěn)，拔模方便，但只能一個方向送料。若采用對焦導(dǎo)柱模架，則受力平衡，滑動平穩(wěn)，可縱向或橫向送料。若采用后側(cè)導(dǎo)柱模架，則可三方向送料，操作者視線不被阻擋，結(jié)構(gòu)比較緊湊，但模具受力不平衡，滑動不平穩(wěn)。本設(shè)計(jì)決定采用后側(cè)導(dǎo)柱模架。i. 標(biāo)準(zhǔn)模架的選用1） 落料拉深復(fù)合模零部件設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)模架的選用依據(jù)為凹模的外形尺寸，所以應(yīng)首先計(jì)算凹模周界的大小。根據(jù)凹模高度和壁厚的計(jì)算公式得凹模高度H=Kb=0.35*32=11.2mm，凹模壁厚C=（1.2-2）H=1.6×11.2=18mm所

22、以，凹模的外徑為D=(32+2×18)=68mm。以上計(jì)算僅為參考值，由于本套模具為落料拉深復(fù)合模，所以凹模高度受拉深件高度的影響必然會有所增加，其具體高度將在繪制裝配圖時確定。另外，為了保證凹模有足夠的強(qiáng)度，將其外徑增大到70mm。模具采用后置導(dǎo)柱模架，根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，查文獻(xiàn)2表15.2得模架規(guī)格為：上模座：286mm×190mm×40mm，下模座：286mm×190mm×40mm，導(dǎo)柱： A25mm×150mm，導(dǎo)套： A25mm×95mm×38mm。2） 第二次拉深模零部件設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)模架的選用依據(jù)為凹模的外形

23、尺寸，所以應(yīng)首先計(jì)算凹模周界的大小。根據(jù)凹模高度和壁厚的計(jì)算公式得凹模高度H=Kb=0.35*32=11.2mm，凹模壁厚C=（1.2-2）H=1.6×11.2=18mm所以，凹模的外徑為D=(32+2×18)=68mm。以上計(jì)算僅為參考值，由于本套模具為落料拉深復(fù)合模，所以凹模高度受拉深件高度的影響必然會有所增加，其具體高度將在繪制裝配圖時確定。另外，為了保證凹模有足夠的強(qiáng)度，將其外徑增大到70mm。模具采用后置導(dǎo)柱模架，根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，查文獻(xiàn)2表15.2得模架規(guī)格為：上模座：200mm×160mm×40mm，下模座：200mm×160mm

24、×45mm，導(dǎo)柱：28mm×170mm，導(dǎo)套：38mm×100mm×42mm。五、 第二次拉深凹模零件圖i. 拉深凹模如圖5-1所示 圖5-1 拉深凹模零件圖六、 第二次拉深凸模零件圖ii. 拉深凸模如圖5-2所示圖5-2 拉深凸模零件圖七、 模具的工作原理 1. 拉深的變形過程 拉深時壓邊圈先把中板毛坯壓緊，凸模下行，強(qiáng)迫位于壓邊圈下的材料（凸緣部分）產(chǎn)生塑性變形而流進(jìn)凸凹模間隙形成圓筒側(cè)壁。 拉深材料的變形主要發(fā)生在凸緣部分，拉深變形的過程實(shí)質(zhì)上是凸緣處的材料在徑向拉應(yīng)力和切向壓應(yīng)力的作用下產(chǎn)生塑性變形，凸緣不斷收縮而轉(zhuǎn)化為筒壁的過程，這種變形程度在

25、凸緣的最外緣為最大。2. 各種拉深現(xiàn)象 由于拉深時各部分的應(yīng)力（受力情況）和變形情況不一樣，使拉深工藝出現(xiàn)了一些特有的現(xiàn)象：i. 起皺： A.拉深時凸緣部分的切向壓應(yīng)力大到超出材料的抗失穩(wěn)能力，凸緣部分材料會失穩(wěn)而發(fā)生隆起現(xiàn)象，這種現(xiàn)象稱起皺.起皺首先在切向壓應(yīng)力最大的外邊沿發(fā)生,起皺嚴(yán)重時會引起拉斷. B.起皺是拉深工藝產(chǎn)生廢品的主要原因之一,正常的拉深工藝中是不答應(yīng)的.常采用壓力圈的壓力壓住凸緣部分材料來防止起皺. C.起皺的影響因素: a）. 相對厚度:t/D 其中t-毛坯厚度,D-毛坯直徑 判定是否起皺的條件:D-d<=2Zt, d -工件直徑. b). 拉深變形程度的大小 但是

26、在拉深變形過程中,切向壓應(yīng)力及凸緣的抗失穩(wěn)能力都是隨著拉深進(jìn)行,切向壓應(yīng)力是不斷增大,變形區(qū)變小,厚度相對增加,變形失穩(wěn)抗力增加,兩種作用的相互抵消,使凸緣最易起皺的時刻發(fā)生于拉深變形的中間階段,即凸緣寬度大約縮至一半左右時較易發(fā)生起皺現(xiàn)象.ii. 變形的不均勻: 拉深時材料各部分厚度都發(fā)生變化,而且變化是不均勻的. 凸緣外邊沿材料厚度變化最大,拉深件成形后,拉深件的坯口材料最厚,往里逐漸減薄,而材料底部由于磨擦作用(拉深凸模與底部材料間)阻止材料的伸長變形而使底部材料變薄較小,而底部圓角部分材料拉深中始終受凸模圓角的頂力及彎曲作用,在整個拉深中一直受到拉應(yīng)力作用,造成此處變薄最大。 所以拉深中厚度變薄主要集中于底部圓角部分及圓筒側(cè)壁部分,我們把這一變薄最嚴(yán)重的部位稱作危險斷面. 拉深過程中,圓筒側(cè)壁起到傳遞凸模拉力給凸緣的作用,當(dāng)傳力區(qū)的徑向拉應(yīng)力超出材料極限,便出現(xiàn)拉破現(xiàn)象.iii. 材料硬化不均勻 拉深后材料發(fā)生塑性變形,引起材料的冷作硬化. 由于各部分變形程度不一樣，冷作硬化的程度亦不一樣，其中口部最大，往下硬化程度降低，拉近底部時，由于切向壓縮變形較小，冷作硬化最小，材料的