韶關冶煉廠冶煉車間上料平臺的結構設計

1、韶關冶煉廠冶煉車間上料平臺的結構設計12級機械設計及其自動化2班 彭小禹指導老師：周周 副教授1 設計概述1.1基本情況介紹1.1.1 鋼結構設計的背景我國鋼產(chǎn)量大且品種齊全，2010年粗鋼產(chǎn)量達到7億噸，占世界第一位。其中鋼結構行業(yè)消耗將近4%。鋼結構在建筑工程、橋梁工程、地下工程、鐵道工程中大量使用。由于鋼材的性能優(yōu)良，鋼結構具有現(xiàn)代化、標準化的優(yōu)勢，又是一種可再生的材料，滿足“低碳、節(jié)能、環(huán)?！笨沙掷m(xù)發(fā)展國策的基本要求，有著很好的發(fā)展前景與機遇。國內(nèi)建成的北京奧運會場館、廣州亞運會建筑、橫跨長江的多座大型橋梁、遍布全國的高速鐵路基礎設施等一批鋼結構標志性工程，代表了世界的先進水平。鋼結構

2、在公共建筑、民用住宅等方面有巨大的發(fā)展?jié)摿?，今后必將占領更多的市場份額。新中國成立初期，國民經(jīng)濟處于起步階段，鋼結構僅在大型工業(yè)廠房中應用，鞍鋼、武鋼、包鋼等鋼鐵廠的大型車間基本都采用了鋼結構。20世紀50年代末在外國專家的幫助下，南京長江大橋成為我國第一座自己建造的大型鋼結構橋梁。改革開放以后我國的鋼產(chǎn)量大幅增加，使用鋼材的政策由限制轉(zhuǎn)變?yōu)橥茝V使用，鋼結構在高層和超高層建筑、多層房屋、輕鋼建筑、大跨度體育場館、各種會展中心、大型飛機安裝檢修庫、大跨度公路鐵路橋梁、海上采油平臺、各種大中型倉庫中都得到廣泛應用。隨著大型計算機的出現(xiàn)，先進的結構分析手段不斷更新，大型復雜鋼結構項目成為可能，我國出

3、現(xiàn)許多項目的設計制造水平居世界一流。1.1.2 鋼結構的特點（1）強度高、結構重量輕，但鋼結構容易失穩(wěn)。在承受同樣荷載時，鋼結構比鋼筋混凝土和木材組成的結構重量減輕很多。正是因為強度高，鋼結構的杠件就可以做得細長，組成杠件的板件也可能比較薄，這樣，結構的整體穩(wěn)定和板件的局部穩(wěn)定就變得尤為突出，容易因為整體或局部失穩(wěn)導致結構破壞。（2）在復雜情況下性能優(yōu)越。鋼材的彈性模量穩(wěn)定，材質(zhì)均勻性好，比較符合理想彈朔性體的力學假定，因而結構分析計算的結果與實際情況很接近；鋼材具有良好的朔性、韌性、抗沖擊和抗低溫冷脆性能，在復雜受力情況下性能較好。（3）抗震性能好。鋼結構可以建造的比較輕柔，受到的地震作用較

4、小，而且其具有良好的能量耗散能力，在歷次地震中損害的程度是最小的，鋼材已經(jīng)被工程界確定為最適合的抗震結構材料。（4）耐熱性能好但抗火性能差。在溫度不高于250攝氏度的一般受熱情況下，鋼結構的彈性模量、強度、變形等主要的力學指標變化不大，是一種較好的耐熱結構材料。但是鋼結構的抗火能力很差，當溫度達到300攝氏度以上時，強度逐漸下降，在600攝氏度時強度不足三分之二，模量幾乎為零，所以在火災下不加防護的鋼結構很快就會倒塌，需要引起特別的注意。（5）密封性好但脆性狀態(tài)下裂紋容易擴展。焊接鋼結構不滲漏，密封性好，適用于制造船舶、氣柜油罐、壓力容器、高壓管道等。但是，由于鋼結構整體剛度大，當焊接結構設計

5、不當或工藝不好時，在低溫和復雜受力情況下，微小裂紋有可能擴展導致整體斷裂，這是焊接鋼結構的弱點。（6）材料價格較貴，但鋼結構工業(yè)化程度高，建筑工期短。使用鋼結構與使用鋼筋混凝土結構相比，高層建筑的總投資大約增加不到2%，低矮建筑就更少。由于鋼結構的工廠化生產(chǎn)，以及施工過程中機械化程度高，工期縮短帶來的效益更為明顯，越來越多的業(yè)主選擇鋼結構作為主要的土木工程結構。（7）鋼結構耐腐蝕性差。因為易于被腐蝕，隔一段時間業(yè)主不得不對結構重新噴涂刷涂料。在海邊、腐蝕性氣體濃度比較大的環(huán)境中，這筆維護費用更大。耐候鋼的出現(xiàn)使鋼結構在腐蝕環(huán)境中有了更大的使用空間。通常情況下鋼結構耐腐蝕性差的缺點不足以對鋼結構

6、的使用產(chǎn)生明顯的負面影響。1.1.3鋼結構合理應用范圍基于它的特點，它的合理應用范圍體現(xiàn)在以下方面：（1）大跨度結構。如飛機裝配車間、飛機庫、大會堂、體育館、展覽館等。（2）工業(yè)廠房。如冶金廠房的轉(zhuǎn)爐煉鋼車間、連鑄連軋車間；重型機械廠的鑄鋼車間、水壓機車間鍛壓車間等。（3）可拆卸或移動的結構。如塔式起重機、履帶式起重機的吊臂、龍門起重機等。（4）高聳結構和高層結構。鋼結構電視塔、輸電塔架等自重輕，便于安裝和施工；高610米的廣州新電視塔是目前世界第一高的電視塔，正在建造中的上海環(huán)球金融中心等高層建筑都是鋼結構建筑。（5）密封和壓力容器。鋼材質(zhì)地密實，抗拉強度高，做成容器后不滲油不透水，并且能承

7、受較大的內(nèi)部壓力，廣泛應用與輪船、各種油罐、氣柜等。（6）版殼結構。如油罐、煤氣柜、高爐爐殼、熱風爐、漏斗、煙囪、水塔以及各種管道等。（7）承受動力荷載以及地震作用的結構。1.1.4鋼結構構件的分類鋼結構構件可以分為兩類：鋼結構杠件和鋼結構板件。（1）鋼結構杠件按受力狀態(tài)可以分為受拉杠件、受壓杠件、受彎杠件、拉彎杠件、壓彎杠件、受拉索等。這些杠件是組成鋼結構各種形式的最基本單元。鋼結構杠件和杠件之間可以組合成合理的結構形式，充分利用鋼材的各種優(yōu)勢，有效地承擔各種作用和荷載，滿足結構物各種功能要求并具有美觀的造型。（2）鋼結構板件是一種平面構件，一般在板件平面內(nèi)拉應力、壓應力和剪應力共同作用，工

8、作狀態(tài)比較復雜。在實際應用中，按照邊界支承狀況不同，板件可以分為四邊簡支版、三邊簡支一邊自由板、帶加勁肋的三邊簡支板等。鋼結構有時還和混凝土組合在一起，形成組合構件；拱、鋼架既是鋼構件，也可以獨立組成結構。1.1.5鋼結構設計的基本方法鋼結構設計方法的理論基礎是結構的可靠度分析。無論對建筑結構還是橋梁結構，結構可靠度設計統(tǒng)一標準要求對不同結構取得相同的可靠度，從理論上制定出結構設計統(tǒng)一的目標可靠指標。目標可靠指標應該根據(jù)各種結構構件的重要性、破壞性質(zhì)和失效產(chǎn)生的后果來確定。在結構構件設計時，涉及可靠度指標的參數(shù)隱含在計算公式里。結構工程師需要掌握的是鋼結構極限狀態(tài)法的基本原理，正確理解概率極限

9、狀態(tài)的概念和含義，以便正確處理設計、施工、工程事故分析、工程加固中出現(xiàn)的各種復雜問題。1.1.5鋼結構的極限狀態(tài)和其他土木工程結構一樣，鋼結構的極限狀態(tài)分為承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)兩類。（1）承載力極限狀態(tài)對應于構件和連接的強度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適于繼續(xù)承載，結構和構件喪失穩(wěn)定，結構轉(zhuǎn)變?yōu)闄C動體系和結構傾覆。1.2 本設計（題目）的特點與性質(zhì)1.2.1 使用功能要求根據(jù)上述的鋼結構合理使用范圍，考慮本設計為大跨度受動力荷載影響的結構,從其使用功能考慮宜采用鋼結構的形式。1.2.2 荷載的受力分析本上料平臺主要承受豎向可變荷載、結構的自重及附屬連接的零部件的重力。其荷載的傳遞

10、方式為:板面上的豎向永久荷載和豎向可變荷載，由疊合式板(DHB)以均布荷載的形式傳給次梁(CL)，再由次梁以集中力的形式傳給主梁(ZL),最后由主梁以集中力的形式傳給格構式柱(GGZ)，由柱再傳給基礎(JC)，基礎傳給地基。綜上所述，本設計采用大板式鋼結構的單向板梁板結構形式。2 荷載的匯集21 結構的平面布置由設計規(guī)范可知次梁的經(jīng)濟跨度在5000-7000mm之間，主梁大于等于10000mm，以及考慮上料平臺的具體的環(huán)境還有施工的便利性，其平面布置如下：2.2 標準情況下荷載標準值的計算 ： ： ：2.2.1豎向永久荷載2.2.2豎向可變荷載2.2.3豎向荷載組合3 次梁的截面設計3.1計算

11、簡圖（不算次梁本身重量的前提下）次梁的計算簡圖如下，其中為設計值，為標準值，柱寬選取 圖3.1次梁的靜跨度為： 兩支座反力距離為： 3.2 初選截面（算上次梁本身的重量）3.2.1 截面最大彎矩設計值的計算（不算本身重量）次梁的材料：Q235鋼，塑性發(fā)展系數(shù)初取為1.05，則最大彎矩設計值為：= 3.2.2 需要的截面抵抗矩3.2.2 初選工字型鋼查表選擇型號為36c的工字鋼，其幾何性質(zhì)為。，3.2.3驗算截面抵抗矩查表得，為設計值，故 ，又，所以，而故所選工字型鋼型號符合截面抵抗矩的條件。3.2.4驗算抗彎承載力在算上本身重量時： (=1.05)即符合條件。3.2.5驗算抗剪承載力（） 查表

12、可知：所以即所選型號符合條件。3.2.6 驗算工字鋼的剛度限制撓度條件 通過以上截面抵抗矩，抗彎承載力、抗剪承載力和剛度的驗算，所選工字型號鋼型號是合理的。4主梁設計4.1 基本情況介紹4.11 計算簡圖（不算本身重量）計算圖如下圖4.1 4.1.2 主梁載荷為了滿足安全可靠和經(jīng)濟合理的雙重要求，對于本次設計中的工作環(huán)境的一個思考，現(xiàn)決定選取Q345的焊接組合工字型鋼梁。下圖為主梁的計算簡圖：圖4.2 所以：上圖中的靜跨度 式中是支座圓柱的截面直徑，由以往的習慣選擇，即，故兩支座反距離并有 4.1.3截面抵抗矩的計算（1）最大彎矩最大剪力（2）由得截面抵抗矩（對一般單向彎曲梁：當最大彎矩外無孔

13、眼時）4.2截面設計4.2.1 梁截面沿長度的改變對于均布荷載作用下的簡支梁，一般按跨中最大彎矩選定截面尺寸。但是考慮到彎矩沿跨度按拋物線分布，當梁跨度較大時，如在跨間隨彎矩減小將截面改小，做成變截面梁，則可節(jié)約鋼材減輕自重。焊接工字梁的截面改變一般是改變翼緣寬度。4.2.2 變換截面的連接如下圖圖4.3 下翼緣連接的坡口焊位置4.3 具體尺寸的計算4.3.1 各個名稱: 13具體尺寸如圖（不算本身重量的內(nèi)力計算）4.3.2腹板高度（截面高度h）梁的截面高度應根據(jù)建筑高、剛度要求及經(jīng)濟要求確定。建筑高度是指按使用要求所允許的梁的最大高度。剛度要求是指為保證正常使用條件下，梁的撓度不超過規(guī)定容許

14、撓度。經(jīng)濟要求是指在滿足抗彎和穩(wěn)定條件下，使腹板和翼緣的總用鋼量最小。梁的經(jīng)濟高度可按下式計算根據(jù)上述三個條件，實際所取梁高h主要滿足經(jīng)濟高度，即h=；可按h取稍小數(shù)值，同時應考慮鋼板規(guī)格尺寸，并應該選取50的倍數(shù)。故可以取=900mm。4.3.3腹板厚度的確定腹板主要承擔剪力，其厚度要滿足抗剪強度條件，計算時近似假定最大剪應力為腹板平均剪應力的1.2倍，即（1） 故（2）考慮腹板局部穩(wěn)定及構造要求，腹板不宜太薄，可用下列經(jīng)驗公式估算（3）選用時還符合鋼板現(xiàn)有規(guī)格，一般不宜小于8mm，跨度較小時，不宜小于6mm，輕鋼結構可適度減小。（4）應取2的倍數(shù)。由上述可知，選取=20mm.4.3.4翼緣

15、寬度b及厚度t腹板尺寸確定之后，可按強度條件（即所選截面系數(shù)）確定翼緣面積.對于工形截面初選截面時取，經(jīng)整理后可寫為，又一般采用翼緣寬度b不宜過大，否則翼緣上應力分布不均勻。b值過小，不利于整體穩(wěn)定，與其他構件連接也不方便。且滿足制造和構造考慮的翼緣最小寬度所以取故而為了防止焊接殘余變形的影響加大，取4.3.5梁高h的計算梁高的計算應滿足建筑高度的最大值：，其中5500是使用功能要求最大高度，3600是工作要求最小凈空高。梁的最小高度滿足：，則，又因為，所以取。4.4主梁的截面設計4.4.1主梁截面幾何性質(zhì)計算（1）截面沒有改變前的幾何性質(zhì)， ： ： ： ： 圖4.7 主梁的截面變化情況尺寸圖

16、上圖中 、,按照規(guī)范規(guī)定:當時是最經(jīng)濟的，故變換后的具體尺寸如下： 取，：徑和。 4.4.2由主梁本身重量引發(fā)的均布荷載的計算（因為本身重量所引發(fā)的均布荷載，） 綜上所述，在加入主梁本身重量后，它的具體的內(nèi)力值如下： 4.4.3梁的強度計算 截面沒有改變前 （。 截面改變后 （ 公式里面， 截面沒有改變前C截面的彎矩和剪力： 截面改變后： 翼緣 綜上所述，主應力的承載力達到要求，即主梁的強度要求滿足。4.4.4主梁的剛度驗算為了保證梁正常使用，梁應有足夠的剛度，梁的正常使用極限狀態(tài)要求限制的內(nèi)容是梁的最大撓度，主要是控制荷載標準值引起的最大撓度不超過按受力和使用要求規(guī)定的容許值 4.5主梁的整

17、體穩(wěn)定4.5.1主梁整體穩(wěn)定的概念概念：主梁一般做成高而窄的截面，承受橫向荷載作用時，在最大剛度平面內(nèi)產(chǎn)生彎曲變形，截面上翼緣受壓，下翼緣受拉，當彎矩增大，使受拉翼緣的最大彎曲壓應力達到某一數(shù)值對主梁會在偶然的很小的側向干擾力下，突然向剛度很小的側向發(fā)生較大的彎曲，由于受拉下翼緣的阻止，而使鋼梁發(fā)生不可恢復的變扭屈曲，如彎矩繼續(xù)增大，則彎矩變形迅速繼續(xù)增大，從而使梁喪失承載能力。這種因彎矩超過臨界限制而使鋼梁從穩(wěn)定平衡狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)椴环€(wěn)定平衡狀態(tài)并發(fā)生側向變扭屈曲的現(xiàn)象，稱為主梁測扭屈曲或主梁喪失整體穩(wěn)定。4.5.2 梁的整體穩(wěn)定計算原理在小變形條件下，梁處于彈性階段，根據(jù)薄壁構件的計算理論得梁失

18、穩(wěn)的臨界彎矩為由上式可知，抗彎剛度，抗扭剛度、抗翹曲剛度愈大，則臨界彎矩愈大，梁的跨度或測向支承點間距愈小，則臨界彎矩愈大。因此，影響梁的整體穩(wěn)定承載力的因素有荷載類型，荷載作用于載面上的位置、截面平面外的抗彎剛度和抗扭剛度以及梁受壓翼緣側向之承點的距離。提高梁整體穩(wěn)定承載力最有效的措施是加大梁的側向抗彎剛度和抗扭剛度，減小梁的側向計算長度。4.5.3 梁的整體穩(wěn)定系數(shù)梁的整體穩(wěn)定系數(shù)為整體穩(wěn)定臨界應力與鋼材屈服強度的比值即對一般的受橫向荷載或不等端彎矩作用的焊接工字形等截面簡支梁，包括單軸對稱和雙軸對稱工字形截面?？捎孟率酱_定其整體穩(wěn)定系數(shù)式中是梁整體穩(wěn)定的等效臨界彎矩系數(shù)，查表為=1.15

19、；是梁在側向支撐點面對截面弱軸y-y的長細比，=，A是梁的毛截面面積，A=36000，h,t是梁截面的全高和受壓翼緣厚度，分別為h=960,t=30.是截面不對稱影響系數(shù)，為.故=11.71>0.6,因為大于0.6，說明梁在彈朔性狀態(tài)下失穩(wěn)，應用下式計算的代替值：4.5.4 梁的整體穩(wěn)定計算方法計算公式，是饒強軸作用的最大彎矩；為即即滿足整體穩(wěn)定條件4.6主梁的局部穩(wěn)定性設計4.6.1基本情況介紹：定義：在梁的強度和整體穩(wěn)定承載力都能得到保證的前提下，腹板或翼緣部分作為板件首先發(fā)生屈曲失去穩(wěn)定，稱為梁喪失局部穩(wěn)定性. 理論局部穩(wěn)定原因和條件：原因：梁的上翼緣受到均勻分布的最大彎曲正應力，

20、當寬厚比超過某一限制，上翼緣就會產(chǎn)生凹凸變形喪失穩(wěn)定。條件：采取的辦法保證穩(wěn)定 梁受壓翼緣自由外伸寬度b與其厚度之比，應符合下式要求截面尺即盡量是小 恰當布置加勁肋使 減小。4.6.2加勁肋的設計加勁肋的布置和構造要求：加勁肋可按如下原則布置 1、僅布置橫向加勁肋2、同時布置縱向加勁肋和橫向加勁肋3、同時布置縱向加勁肋橫向加勁肋和短加勁肋。縱向加勁肋對提高腹板的彎曲臨界應力特別有效；橫向加勁肋能提高腹板臨界應力并作為縱向加勁肋的支承；短加勁肋常用于局部壓應力較大的情況。鋼結構設計規(guī)范規(guī)定：（1）當時，對有局部壓應力的梁，應按構造配置橫向加勁肋；但對無局部壓應力的梁，可不配置加勁肋。（2）當時，

21、應配置橫向加勁肋，并計算腹板的局部穩(wěn)定性。（3）當，應在彎曲應力較大曲格的受壓區(qū)不但要配置橫向加勁肋，還有配置縱向加勁肋。局部壓應力很大的梁，必要時宜在受壓區(qū)配置短加勁肋。（4）梁的支座處和上翼緣受有較大固定集中荷載處，宜設置支承加勁肋。加勁肋的布置要求：加勁肋宜在腹板兩側成對配置，也可單側配置但支承加勁肋、重級工作制起重機梁的加勁肋不應單側配置。本設計中。由上所述，按鋼結構規(guī)范規(guī)定布置橫向加勁肋，又因為施工便利，按規(guī)范在梁的支座處和上翼緣受有較大的固定荷載處布置支承加勁肋。取a=1000加勁肋的尺寸計算加勁肋各部分的尺寸如下圖： ，是5的倍數(shù)。取，是2的倍數(shù)。取 取 取 加勁肋的焊接鋼結構在

22、焊接過程中，局部區(qū)域受到高溫作用，引起不均勻的加熱和冷卻，使構件產(chǎn)生焊接變形。由于在冷卻時，焊縫和焊縫附近的鋼材不能自由收縮，受到約束而產(chǎn)生焊接殘余應力。焊接殘余變形和焊接殘余應力是焊接結構的主要問題之一，它將影響結構的實際工作。焊接殘余應力有縱向殘余應力，橫向殘余應力和沿厚度方向殘余應力?？v向殘余應力指沿焊縫長度方向的應力，橫向殘余應力是垂直于焊縫長度方向且平行于構件表面的應力，沿厚度方向的殘余應力則是垂直于焊縫長度方向且垂直于構件表面的應力。這三種殘余應力都是由收縮變形引起的。4.6.3 ，4.6.4 支承加勁肋的設計（擬采用凸緣式支承加勁肋）: 基本情況介紹支承加勁肋一般由成對布置的鋼板

23、做成，也可以用凸緣式加勁肋，其凸緣長度不得大于其厚度的2倍。支承加勁肋除保證腹板局部穩(wěn)定外，還要將支反力或固定集中力傳遞到支座或梁截面內(nèi)，因此支承加勁肋的截面除滿足加勁肋的各項要求外，還應按傳遞支反力或集中力的軸心壓杠進行計算，其截面常常比一般加勁肋截面稍大一些。本設計采用凸緣式支承加勁肋。支承加勁肋的設計主要包括下面三個方面：1） 腹板平面外的穩(wěn)定性 為了保證支承加勁肋能安全地傳遞支反力或集中荷載F，梁的支承加勁肋，應按承受梁支座反力或固定集中荷載的軸心受壓構件計算其在腹板平面外的穩(wěn)定性。此受壓構件的截面應包括加勁肋和加勁肋每側范圍內(nèi)的腹板面積，計算長度取2） 端面承壓強度 支承加勁肋的端部

24、一般刨平頂緊于梁翼或支座，應按下式計算端面承壓應力3） 支承加勁肋與腹板的連接焊縫 可假定F力沿焊縫全長均勻分布進行計算。支承加勁肋與腹板的連接焊縫應按承受全部支座反力計算。通常采用角焊縫連接，焊腳尺寸應滿足構造要求。 ，取， ，取，則，如圖所示。（1） 性， ，取 ，（3） 符合條件要求。4.6.5 局部受壓承載力驗算 ， 部有：（ 4.7 焊接計算角焊縫的焊腳尺寸是指焊縫跟腳至焊縫外邊的尺寸如下圖。普通焊縫最小截面在方向，不計凸部分的余高 稱為焊縫截面的有效厚度；為避免焊縫燒穿較薄的焊件，減小主體金屬的翹曲和焊接殘余應力，角焊縫的焊腳尺寸不宜太大。最大焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的1.2倍

25、（但鋼管結構可酌量增加）。對板邊緣的角焊縫，則應滿足。圓孔或槽孔內(nèi)的不宜大于圓孔直徑或槽孔短徑的主要計算尺寸除了焊腳尺寸還有焊縫計算長度?？紤]施焊時起弧和落弧的影響，每條焊縫的計算長度取其實際長度減去。4.7.1 4.7.2焊縫長度的設計計算腳焊縫的長度不得小于和40mm也不宜大于 使焊縫不 且。4.7.3 具體公式計算：如，那么如,那么,因，故 ， ， ，所以 式中： ：） ， ， ，又 ：則，且取5 5.1 5.1.1 截面高度較大的壓彎構件采用格溝式可以節(jié)省材料，所以格構式壓彎構件一般用于廠房的框架柱和高大的獨立支柱。由于截面高度受有較大的外剪力故構件常常用綴條連接。綴板連接的格溝式壓彎

26、構件較少采用，本設計中，也采用綴條式格溝柱，其截面各部分名稱如左圖。 圖5.1中要求，是為了日述5.2 格構式柱的尺寸設計計算5.2.1 綴條式格構柱的肢件設計 ； ， ，由又，則，則，查號為；;； 圖5.2 14b截面的基本尺寸圖 按照規(guī)范規(guī)定：，選取。所以。 總的兩槽鋼的。 ， :：其中: ，； 綜上可圖5.3 綴板式格構柱截面各部分尺寸圖5.2.2綴條的設計計算 選擇角鋼 ， ，則， 定義 ，由，則5.3 肢體設計5.3.1 肢架整體穩(wěn)定性驗算當彎矩作用在與綴材面相垂直的主平面內(nèi)時，構件繞實軸產(chǎn)生彎曲失穩(wěn)，它的受力性能與實腹式壓彎構件完全相同。因此，彎矩繞實軸作用的格構式壓彎構件，彎矩作

27、用平面內(nèi)和平面外的整體穩(wěn)定計算均與實腹式構件相同，在計算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定時，長細比取換算長細比，整體穩(wěn)定系數(shù)取 長細比計算有公式: 公式中:， 繞虛軸失穩(wěn)的換算長細比 代替，得最大長細比的計算有，則，的穩(wěn)定系數(shù)；由件的穩(wěn)定系數(shù)： 有公式 有：（滿足肢件的整體穩(wěn)定性要求）5.3.2 單肢體的穩(wěn)定性驗算 其中： 1-1矢穩(wěn)時的長細比 ， 對于綴條，應滿足，有（滿足單肢件的整體穩(wěn)定性要求）。5.3.3 肢體的剛度驗算因為，所以滿足剛度要求5.3.4 肢體的剛度問題 ，其較小，按照規(guī)范規(guī)定，不進行局部穩(wěn)定性。5.4 綴條設計5.4.1 計算內(nèi)力值：，其中，,故5.4.2 ，其中，則，由 Q235按b類系數(shù)5.4.3 倍。 ，為,肢尖為5.4.4 整體穩(wěn)定性驗算 ，其中有，則5.4.5 計算綴條與肢體