日產(chǎn)件花瓶隧道窯設(shè)計(jì)方案

1、窯爐課程設(shè)計(jì)說明書題目：日產(chǎn)20000件花瓶隧道窯設(shè)計(jì)、八 、，一 前言隨著經(jīng)濟(jì)不斷發(fā)展， 人民生活水平的不斷提高， 陶瓷工業(yè)在人民生產(chǎn)、 生活中都占有重 要的地位。陶瓷的發(fā)展與窯爐的改革密切相關(guān)，一定結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的窯爐燒出一定品質(zhì)的陶瓷。 因此正確選擇燒成窯爐是獲得性能良好制品的關(guān)鍵。陶瓷窯爐可分為兩種 :一種是間歇式窯爐 ,比如梭式窯 ;另一種是連續(xù)式窯爐 ,比如隧道 窯。隧道窯由于窯內(nèi)溫度場(chǎng)均勻，從而保證了產(chǎn)品質(zhì)量， 也為快燒提供了條件；而隧道窯中 空、裸燒的方式使窯內(nèi)傳熱速率與傳熱效率大， 又保證了快燒的實(shí)現(xiàn)； 而快燒又保證了產(chǎn)量， 降低了能耗。所以，隧道窯是當(dāng)前陶瓷工業(yè)中優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低消

2、耗的先進(jìn)窯型，在我國(guó)已得 到越來越廣泛的應(yīng)用。燒成在陶瓷生產(chǎn)中是非常重要的一道工序。 燒成過程嚴(yán)重影響著產(chǎn)品的質(zhì)量， 與此同時(shí)， 燒成也由窯爐的窯型決定。在燒成過程中， 溫度控制是最重要的關(guān)鍵。 沒有合理的燒成控制， 產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量都會(huì) 很低。 要想得到穩(wěn)定的產(chǎn)品質(zhì)量和提高產(chǎn)量， 首先要有符合產(chǎn)品的燒成制度。 然后必須維持 一定的窯內(nèi)壓力。最后，必須要維持適當(dāng)?shù)臍夥铡＿@些要求都應(yīng)該遵循。在高考之后我曾在廣東惠好陶瓷廠做過一個(gè)多月的臨時(shí)工， 由于當(dāng)時(shí)并不知道我現(xiàn)在會(huì) 學(xué)習(xí)有關(guān)窯爐的有關(guān)知識(shí)， 以至于在那時(shí)候并沒有對(duì)陶瓷廠的設(shè)備有過多的認(rèn)真學(xué)習(xí)。 不過 由于我有對(duì)陌生事物是好奇而會(huì)去了解， 所以到

3、現(xiàn)在還依稀記得一些有關(guān)當(dāng)時(shí)的窯爐。 該廠 使用的窯爐有隧道窯和輥道窯， 隧道窯窯長(zhǎng)近 200米，內(nèi)寬 2 米多，高近 2米。且利用余熱 干燥生坯，熱效率高，溫度控制準(zhǔn)確、穩(wěn)定，傳動(dòng)用窯車軌道傳動(dòng)，傳動(dòng)平穩(wěn)，維護(hù)方便， 便于調(diào)節(jié)， 控制靈活。通過對(duì)其窯爐結(jié)構(gòu)和控制的了解， 借鑒其經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)， 結(jié)合現(xiàn)代窯爐的 發(fā)展情況，本次設(shè)計(jì)的隧道窯總長(zhǎng) 96 米，內(nèi)寬 2.5 米，燒成溫度是 11210 攝氏度，燃料采 用焦?fàn)t煤氣。目錄1前言 12設(shè)計(jì)任務(wù)與原始資料 43窯體主要尺寸的確定 53.1裝車方法3.2窯車尺寸的確定3.3窯主要尺寸的確定3.4 各帶長(zhǎng)度的確定3.5 推車時(shí)間4燒成制度的確定5工作系統(tǒng)

4、的確定5.1燃燒系統(tǒng)5.2排煙系統(tǒng)5.3其他附屬系統(tǒng)結(jié)構(gòu) 事故處理孔測(cè)溫測(cè)壓孔及觀察孔膨脹縫擋墻窯體加固鋼架結(jié)構(gòu)形式6燃料及燃燒計(jì)算6.1 空氣量的計(jì)算6.2 煙氣量的計(jì)算6.3 理論燃燒溫度的計(jì)算 7窯體材料及厚度的確定8熱平衡計(jì)算8.1 預(yù)熱帶及燒成帶熱平衡計(jì)算8.1.1 熱平衡計(jì)算基準(zhǔn)及范圍8.1.2 熱平衡框圖8.1.3 熱收入項(xiàng)目8.1.4 熱支出項(xiàng)目8.1.5 列出熱平衡方程式 8.1.6 列出預(yù)熱帶燒成帶熱平衡表 9冷卻帶熱平衡9.2.1 熱平衡計(jì)算基準(zhǔn)及范圍 9.2.2 熱平衡框圖 9.2.3 熱收入項(xiàng)目9.2.4 熱支出項(xiàng)目9.2.5 列出熱平衡方程式 9.2.6 列出冷卻帶

5、熱平衡表 10燒嘴的選用11總結(jié)12參考文獻(xiàn)二設(shè)計(jì)任務(wù)與原始資料2.1課程設(shè)計(jì)的目的與任務(wù)本課程的目的是對(duì)學(xué)生學(xué)習(xí)熱工過程及設(shè)備課程的最后總結(jié)，學(xué)生通過課程設(shè) 計(jì)將能綜合運(yùn)用和鞏固所學(xué)知識(shí)，并學(xué)會(huì)如何將理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)踐相結(jié)合，去研究解 決實(shí)際中的工程技術(shù)問題，本設(shè)計(jì)的任務(wù)主要是培養(yǎng)學(xué)生設(shè)計(jì)與繪圖的基本技能，初步 掌握窯爐設(shè)計(jì)的程序、過程與內(nèi)容。22設(shè)計(jì)基本要求課程設(shè)計(jì)應(yīng)當(dāng)成為創(chuàng)造性勞動(dòng)，應(yīng)表達(dá)出自己的設(shè)計(jì)思想，而不是簡(jiǎn)單地照搬現(xiàn)成的資料，獨(dú)立思考完成，杜絕抄襲往屆的課程設(shè)計(jì)。窯爐結(jié)構(gòu)和工作系統(tǒng)合理，設(shè)計(jì)計(jì)算正確，獨(dú)立完成，大膽創(chuàng)新圖紙：清晰干凈，制圖規(guī)范，尺寸齊全；圖紙文字一律仿宋字體，各字

6、體大小參 考機(jī)械制圖書；圖紙上墨。設(shè)計(jì)圖紙范圍：窯體結(jié)構(gòu)圖，窯體主要斷面圖。2.3設(shè)計(jì)任務(wù)日產(chǎn)20000件花瓶焦?fàn)t煤氣隧道窯設(shè)計(jì)2.4原始數(shù)據(jù)花瓶坯體組成（%）圖表1胚體組成SiO2AI2O3CaOMgOFe2O3K2ONa2OI.L73.217.150.350.451.01.21.754.9產(chǎn)品尺寸：200*160 產(chǎn)品質(zhì)量2.8公斤/件；入窯水分：1%產(chǎn)品合格率：95%燒成制度：燒成周期：15小時(shí)，最高燒成溫度：1210C（溫度曲線自定） 窯具：SiC棚板、SiC支柱，尺寸自定窯體主要尺寸的確定3.1裝車方法由于產(chǎn)品單一，為了便于裝車和便于控制和測(cè)量溫度及氣氛，采用順序多層次裝車方案：沿長(zhǎng)

7、度方向上裝 3列棚板，沿寬度方向上裝4排棚板，高度方向上裝 4層。3.2窯車尺寸的確定取制品與制品間間距為50mm，棚板間間距為50mm。取棚板規(guī)格為750*750*25mm。取支柱規(guī)格為50*175mm。窯車車面尺寸為：長(zhǎng)Lc=750*4+3*50=3150mm ,寬 Lb=750*3+50*2=2350mm。3.3窯主要尺寸的確定取最高層制品與窯頂間間距為100m。窯內(nèi)高：H=4* (175+25) +100=900mm。取車臺(tái)面高為 400mm。窯高：400+H=1300mm。取窯車也窯墻間距為 75mm。窯內(nèi)寬：B=750*3+50*2+75*2=2500mm。為改善窯內(nèi)傳熱，使制品在

8、燒成帶受熱均勻。燒成帶窯內(nèi)寬加寬 300mm，取2800mm。20000* 15.全窯制品數(shù)：G=13158件。0.95* 24依據(jù)棚板規(guī)格，每塊棚板裝9件制品，制品間間距 50mm每車制品數(shù)：Gc=9*3*4*4=432 件。432 裝窯密度：p =137.14件/米。3.1513158窯內(nèi)存車數(shù)：Nc=30.46輛，取30輛。432窯的有效長(zhǎng)度：L=30*3.15=95.94m，實(shí)際長(zhǎng)度取 96m。3.4各帶長(zhǎng)度的確定預(yù)熱帶：Ly-96=35.2米，實(shí)際取35米。15燒成帶：3LS=96=19.2米，實(shí)際取20米。15冷卻帶：LL=96-35-20=40 米。3.5推車時(shí)間每車用時(shí):15*

9、60=30min。30設(shè)室內(nèi)1/3的窯車數(shù)為備用車，則共需窯車數(shù)為30+10=40輛。四燒成制度的確定制定溫度曲線1400120010008006004002000101520圖表2燒成溫度曲線五工作系統(tǒng)的初步確定5.1燃燒系統(tǒng)在燒成帶12-16號(hào)車位設(shè)5對(duì)燒嘴，均勻分布且呈交叉設(shè)置。助燃空氣不事先預(yù)熱,由助燃風(fēng)機(jī)直接抽取車間的室內(nèi)空氣。5.2排煙系統(tǒng)煙氣通過排煙孔到窯墻在預(yù)熱帶2-10號(hào)車位設(shè)9對(duì)排煙口，每車位一對(duì)交叉排列, 內(nèi)的水平煙道，由 3、6、9 號(hào)車位的垂直煙道經(jīng)窯頂?shù)慕饘俟艿乐僚艧煓C(jī)，然后由鐵皮 煙囪排出至大氣。排煙機(jī)與鐵皮煙囪皆設(shè)于預(yù)熱帶窯頂?shù)钠脚_(tái)上。在冷卻帶的第 17-24

10、車位處設(shè)有 21 米長(zhǎng)的間壁急冷段， 由間壁上的 7 對(duì)小孔直接吸 取車間冷空氣。同時(shí)，在同一段的窯頂有一段 15 米長(zhǎng)的急冷風(fēng)口，將排出去的熱空氣 經(jīng)窯頂上的金屬管道送往預(yù)熱帶坐氣幕。自 26-29 號(hào)車位設(shè)有 4 對(duì)熱風(fēng)抽出口，每車位 對(duì)應(yīng)一對(duì)。5.3 其他附屬系統(tǒng)結(jié)構(gòu)5.3.1 事故處理孔事故處理孔下面應(yīng)與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的碎片。事故處 理孔尺寸為：寬 500 毫米，高 1250 毫米，分別設(shè)在 18 號(hào)車位和 34 車位。5.3.2 測(cè)溫孔及觀察孔測(cè)溫孔及觀察孔在燒成曲線的關(guān)鍵處設(shè)置測(cè)溫孔，低溫段布稀點(diǎn)，高溫處密 點(diǎn)，以便于更好地了解窯內(nèi)各段的溫度情況。觀察孔是為了觀

11、察燒嘴的情況。5.3.3 測(cè)壓孔壓力制度中零壓面的位置控制特別重要，一般控制在預(yù)熱帶和燒成帶交接面 附近。若零壓過多移向預(yù)熱帶，則燒成帶正壓過大，有大量熱氣體逸出窯外，不 但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過多移向燒成帶，則預(yù)熱帶負(fù)壓大，易 漏入大量冷風(fēng)，造成氣體分層，上下溫差過大，延長(zhǎng)了燒成周期，消耗了燃料。 本設(shè)計(jì)以觀察孔代替測(cè)壓孔。5.3.4 膨脹縫窯體受熱會(huì)膨脹，產(chǎn)生很大的熱應(yīng)力，為避免窯體開裂，擠壞，必須留設(shè)膨 脹縫。分別在 4、8、11、14、16、18、21、24、29號(hào)車位設(shè)置 20mm 的膨脹縫。5.3.5 窯道檔板和擋火墻窯道上的檔板和擋火墻可以起到窯內(nèi)氣體的上下和水平導(dǎo)

12、流、 調(diào)整升溫曲線、 蓄熱輻射及截流作用。檔板負(fù)責(zé)對(duì)窯內(nèi)上半窯道的控制,采用耐高溫硬質(zhì)陶瓷纖維板制成 ,可以通過在窯頂外部調(diào)整位置的高低。擋火墻負(fù)責(zé)對(duì)窯內(nèi)下半窯道的控制 ,采用耐火磚砌筑 ,高低位置相對(duì)固定。窯道檔板和擋火墻設(shè)置在同一橫截面上。全 窯共設(shè)置 5 對(duì)閘板和擋火墻結(jié)構(gòu)， 分別設(shè)置在 9-10 節(jié)、13-14 節(jié)、23-24 節(jié)、28-29 節(jié)。5.3.6 鋼架結(jié)構(gòu) 遂道窯鋼架結(jié)構(gòu)起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動(dòng)系統(tǒng)的機(jī)身。本設(shè)計(jì)采用金屬框架裝配式鋼架結(jié)構(gòu)，立柱用2.5tX 75X 50mm方鋼、上橫梁用 2.3tX50 x 50mm方鋼、下梁用 2.5t X 100 X 50m

13、m方鋼。在一節(jié)窯體鋼架中，每側(cè)共有立柱3根，兩頭每個(gè)立柱上開有攻M12螺栓節(jié)間聯(lián)接的6個(gè)孔。下橫梁每節(jié)共 3根，焊在底側(cè)梁上，下橫梁上焊有50x 50mm的等邊角鋼作底架，以便在其上擱置底板。上下側(cè)板可用23mm鋼板沖壓制成，吊頂梁采用50x 50x 5mm的等邊 角鋼。六燃料燃燒的計(jì)算6.1空氣量的計(jì)算理論空氣量:100V0= : 0.5CO+0.5H2+2CH4+(m+ n )CmHn+1.5H 2S-O24n1=:0.5*6.8+0.5*57+2*22.3+(m+)*2.9+1.50.2-0.8 : * 4100因?yàn)榻M分CmHn的化學(xué)式不明確，所以采用經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算。 據(jù) Qnet=1

14、7.52MJ/Nm 3>12.56MJ/Nm 3,所以：V ： =0.26* Qnet -0.25=4.3Nm31000實(shí)際空氣量Va設(shè)空氣過剩量系數(shù)為 r=1.250,33、Va=r* V a =5.38 ( Nm / Nm )6.2煙氣生成量的計(jì)算理論煙氣量V0oQnet3V =0.272*+0.25=5.0 Nm1000實(shí)際煙氣量V又 a = ¥ = 5.38 =1.25V：4.3o0V=V + (1.25-1) V a =6.075 MJ/Nm6.3燃燒溫度的計(jì)算燃料的成分及熱值圖表3燃料的成分及熱值發(fā)生爐煤氣COH2CH4CO2N23Qnet(MJ/Nm )熱值30.

15、613.24.03.448.86.7533Ca=1.30 KJ/Nm 3.CCf=1.41 KJ/Nm 3Cc=1.58 KJ/Nm632理論燃燒溫度Tth假定空氣不預(yù)熱t(yī)a=20C 此時(shí)焦?fàn)t煤氣tf=20 KJ/Nm 3煙氣tc=1210 CQnet Cf * tf Va * Ca * ta則 Tth=Vc17520 1.41* 201.3* 206.075*1.58=1830.9 C相對(duì)誤差 & = |1830.91210 | =33.9%5%1830.9應(yīng)當(dāng)再進(jìn)行計(jì)算:取煙氣 tc=1700 CCc=1.65 KJ/Nm3. KJ/Nm 3.CQnet Cf * tf Va *

16、Ca * ta則 Tth=Vc175201.41* 20 1.3* 20=6.075*1.65=1753.26 C相對(duì)誤差 & =| 175326 -1700|=2%<5%1753.26符合計(jì)算要求，即 Tth=1753.26 C .實(shí)際燃燒溫度Tp隧道窯的高溫系數(shù)?。簄 =0.8貝U Tp=Tth*0.8=1402.6 C比制品燒成溫度高了192.6 C .所以，空氣和燃料可不用事先預(yù)熱亦可達(dá)到燒成溫度的要求，即先前的假設(shè) 是正確可取的。七窯體材料的確定根據(jù)各帶的溫度對(duì)窯墻、窯頂?shù)囊?，考慮磚型及外觀，以及經(jīng)濟(jì)等因素，窯體材料 的選擇和參數(shù)列于下表:窯壁材料厚度窯頂材料厚度溫度

17、范圍長(zhǎng)度范圍鋼板粘土磚輕質(zhì)粘高鋁磚紅磚硅藻鋼架輕質(zhì)粘石棉粘土磚土磚土磚土磚20-9000-3530320450100*100150350900-121035-5530500220100*1004002001210-8055-9630220200100*100250圖表4窯體材料材質(zhì)及厚度八熱平衡的計(jì)算8.1計(jì)算基準(zhǔn)熱平衡的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)：計(jì)算時(shí)間基準(zhǔn)：1h計(jì)算溫度基準(zhǔn)：0 °C熱平衡計(jì)算范圍：預(yù)熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶，冷卻帶另外單獨(dú)計(jì)算。_ I熱平衡收支圖QfQaQaikJ熱收支平衡圖Bh-kJIFj1r1f1F1f1rQ1Q2Q3Q4Q5Q6Q7QgQ8Q1= 胚體帶入的顯熱Q2=棚

18、板帶入的顯熱Q3=產(chǎn)品帶出的顯熱Q4=棚板帶出的顯熱Q5=窯墻窯頂散熱Q6= 窯車積散熱Q7=物化反應(yīng)耗熱Q8=其他熱損失Qg=廢氣帶走顯熱Q'a =漏入空氣顯熱Qa=助燃空氣帶入顯熱Qf= 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱圖表 5 熱平衡收支示意圖 18.2 熱收入8.2.1 胚體體帶入的顯熱胚體入窯時(shí)的熱數(shù)據(jù)：溫度t120C比熱c10.9kJ/kg. C每小時(shí)入窯干制品的質(zhì)量G12400kg/h則 Q1=G1*c1*t1=43197kJ/h38.2.2 棚板帶入的顯熱棚板入窯時(shí)的熱數(shù)據(jù)：溫度 t2=20 C比熱 c2=0.75 kJ/kg. C每小時(shí)入窯棚板的總質(zhì)量 G2=1147.5kg/h

19、則 Q2=G2*c2*t2=17212.5kJ/h 。8.2.3 燃料帶入的化學(xué)熱及顯熱 Qf 設(shè)每小時(shí)需焦?fàn)t煤氣 XNm3/h： 燃料的化學(xué)熱數(shù)據(jù)： Qnet=17520kJ/ Nm3 ；溫度 tf=20 C；比熱 cf=1.41kJ/ Nm3. C；則 Qf=X*(Qnet+tf*cf)=X*17548.2kJ/h。8.2.4 助燃空氣帶入的顯熱 Qa 助燃空氣熱數(shù)據(jù)：溫度 ta=20 C；比熱 ca=1.29 kJ/ Nm3. C；每小時(shí)需助燃空氣量 Va=5.38X； 則 Qa=Va*ca*ta=X*138.8 kJ/h 。8.2.5 漏入空氣帶入顯熱 Q'a取預(yù)熱帶煙氣中空氣

20、過剩系數(shù)a g=2.5,;取燒成帶燃料燃燒時(shí)空氣過剩系數(shù)a f=1.29 ；漏入空氣的熱數(shù)據(jù)：溫度t a =20C；比熱 c' =1.29 kJ/ Nm3. Ca每小時(shí)漏入空氣量 V'a =X*(a g-a f)* V 0a =X*6.9 Nm3/h；Q'a = V 'a *c 'a *t 'a =X*178 kJ/h 。8.2.6 氣幕空氣帶入顯熱 Qm 用作氣幕的氣體為冷卻段急冷段處抽出來的熱空氣，其帶入的顯熱由冷卻帶熱平 衡計(jì)算。Qm=7200*cm*tm =2358000kJ/h.8.3 熱支出8.3.1 制品帶出顯熱 Q3 離開燒成帶制

21、品的熱數(shù)據(jù)：溫度 t3=1210C；比熱 c3=0.92 kJ/kg. C；燒成制品質(zhì)量 G3=2282.4 kg/h ；則 Q3= G3*c3*t3=2540767.7 kJ/h.8.3.2 棚板帶走顯熱 Q4離開燒成帶棚板的熱數(shù)據(jù):溫度 t4=1210C；比熱 c4=0.80 kJ/kg. C；棚板質(zhì)量 G4=1147.5kg/h;則 Q4= G4*c4*t4=1110780 kJ/h.8.3.3 煙氣帶走顯熱 Qg煙氣包括燃料燃燒產(chǎn)生的煙氣、預(yù)熱帶從不嚴(yán)密處漏出煙氣，還有用于氣 幕的空氣，其中氣幕空氣體積有冷卻帶熱平衡計(jì)算：Vm=72000 Nm3/h. 離窯煙氣熱數(shù)據(jù)：溫度 tg=25

22、0 C；比熱 cg=1.32 kJ/ Nm3. C；體積 Vg=V GO +( a g-1)*V oa *X+Vm Nm3/h；則 Qg=Vg*cg*tg=2004.75*X+330*Vm 。8.3.4 窯車積散熱 Q6采用經(jīng)驗(yàn)計(jì)算方法：窯車積散熱占總熱收入的25%。8.3.5 通過窯墻窯頂散失的熱 Q5因各段窯墻窯頂?shù)闹t材料不盡相同，因此各段散熱應(yīng)加以分別計(jì)算。8.3.5.1 預(yù)熱段窯墻材料熱數(shù)據(jù)：窯墻厚 S仁 3 1+3 2+3 3=30+320+450=800mm溫差 t2-t1=900-20=880 C導(dǎo)熱系數(shù) 入仁43.2 ,入2=0.33 ,入3=0.7窯墻面積 S1=108.5

23、m2則熱流量彳 t2 11900 20q1=2、30.030.320.45+ +12 343.20.330.7=545.5W/m2窯墻散熱 Q1=q1*S1=59186.75 kJ/h.窯頂材料熱數(shù)據(jù)：窯頂厚 S2=3 1+ 3 2=150+350=500mm溫差 t2-t1=880 C導(dǎo)熱系數(shù) 入仁0.073 ,入2=0.7窯頂面積S2=115.5m2t2t190020則熱流量 q2=344.45W/m2竺 +竺 0.15+0.35-1 20.0730.7窯頂散熱 Q1=q2*S2=39784 kJ/h.8.3.5.2 燒成段窯墻材料熱數(shù)據(jù)：窯墻厚 S仁 3 1+ 3 2+3 3=30+22

24、0+500=750mm溫差 t2-t1=1210-20=1190 C導(dǎo)熱系數(shù) 入仁43.2 ,入2=0.105 ,入3=0.092窯墻面積S仁76m2則熱流量d t2-111210-20q1=+ 62 十 §3 0.03 * 0.22 * 0.5-12' 3 43.20.105 0.092=158W/m2窯墻散熱 Q仁q1*S仁12009.5 kJ/h.窯頂材料熱數(shù)據(jù)：窯頂厚 S2=3 1+ 3 2=200+400=800mm溫差 t2-t1=1190 C導(dǎo)熱系數(shù) 入仁0.073 ,入2=0.092窯頂面積S2=72m2圖表6熱值收支表1熱支出項(xiàng)目熱值kJ/h占收入百分比/%

25、項(xiàng)目 熱值kJ/h占支出百分比/%Q1Q2QfQaQQmQsumQ3Q4Q5Q6Q7Q8Qg九冷卻帶熱平衡的計(jì)算9.1計(jì)算基準(zhǔn)t少 _t11210 _ 20則熱流量 q2= t2 宀 =1210 -20=i68W/m261520.20.4+ +1- 20.0730.092窯頂散熱 Q1=q2*S2=12088.8kJ/h.物化反應(yīng)耗熱Q7入窯水分：1% 取0.8%自由水質(zhì)量 Gw=0.008*G仁19kg/h。制品中含 AI2O3, r=17.5%根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式：Q7=Qw+Qr=Gw( 2490+1.93tg)+Gr*1200*r=212062kJ/h.8.3.7 其他熱損失 Q8采用經(jīng)驗(yàn)計(jì)算

26、方法，其他熱損失占總熱收入的5%8.4熱平衡方程Q收=0支Q 收=Q1+Q2+Qf+Qa+Q=Qg+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8支Qa解得X=8.5熱值收支表熱收入熱平衡的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)：計(jì)算時(shí)間基準(zhǔn):1h計(jì)算溫度基準(zhǔn)：0 C熱平衡計(jì)算范圍:預(yù)熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶，冷卻帶另外單獨(dú)計(jì)算。熱平衡收支圖Q9Q10Q3Q4Q3=胚體帶入的顯熱Q13=窯車積散熱Q16Q17Q4=棚板帶入的顯熱Q14=抽送干燥用的空氣帶走的顯熱Q9=窯車帶入的顯熱Q15=窯墻窯頂散熱Q10=冷卻帶末端送入空氣帶入的顯熱Q16=抽送氣幕熱空氣帶走的顯熱Q17=其他熱損失Q11 =胚體帶出的顯熱Q12=棚板等帶出顯熱圖

27、表7熱平衡收支示意圖 29.2熱收入項(xiàng)目胚體帶入顯熱Q3Q3 即為燒成帶胚體帶出的顯熱，即:Q3=2540767.7 kJ/h 。棚板等帶入顯熱 Q4Q4即為燒成帶棚板帶出的顯熱，即：Q4=1110780 kJ/h 。9.2.3 窯車帶入顯熱Q9Q9即為燒成帶窯車帶出顯熱，即：Q9=Qsum*0.25*0.95冷卻帶末端送入空氣帶入顯熱Q10送入空氣熱數(shù)據(jù)：溫度 ta=20 C；比熱 ca= 1.29kJ/ Nm3. C。送入空氣量 Vm= 7200 Nm3/h.則 Q10=Vm*ta*ca=26*Vm= 187200 kJ/h.9.3熱支出項(xiàng)目 胚體帶出顯熱Q11出窯制品熱數(shù)據(jù)：溫度t1仁8

28、0 C；比熱 c11=0.905 kJ/kg. C出窯制品的質(zhì)量 G1仁2281kg/h則 Q11= G11* c11* t11=165166.5 kJ/h.棚板等帶出顯熱 Q12棚板的熱數(shù)據(jù)：溫度 t12=80 C；比熱 c12 =0.75kJ/kg. C；棚板的質(zhì)量G12=1147.5kg/h。貝U Q12= G12*c12*t12=68850 kJ/h 。窯車帶走和散失的熱 Q13采用經(jīng)驗(yàn)算法，占窯車帶入熱量的55%Q13=0.55*Q9=0.55* Qsum*0.25*0.95。抽送干燥用的空氣帶走的顯熱Q14抽送干燥用的空氣為冷空氣鼓入量Vx,并設(shè)此時(shí)空氣溫度為t14=250 C,

29、c14=1.31 kJ/Nm3.C .貝U Q14=Vx*c14*t14=327Vx。窯墻窯頂散失熱 Q15窯墻材料熱數(shù)據(jù)：窯墻厚 S仁3 1+3 2+3 3=30+220+200=450mm溫差 t2-t1=1210-80=1130 C導(dǎo)熱系數(shù) 入仁43.2 ,入2=0.7 ,入3=1.5窯墻面積 S仁116.85m2則熱流量q1 =t211二 121080、1、2、3 = 0.030.220.2=2520.5W/m2 12' 343.20.71.5窯墻散熱Q仁q1*S仁294527 kJ/h.窯頂材料熱數(shù)據(jù)：窯頂厚S2=3 =250mm溫差 t2-t1=1130 C導(dǎo)熱系數(shù)入=0.7 kJ/kg. C窯頂面積S2=120.95m2則熱流量