卸料平臺施工方案

1、1、編制依據(jù)1.1 施工圖* 建筑、結構施工圖1.2 主要規(guī)范、規(guī)程、手冊 建筑施工高空作業(yè)安全技術規(guī)范( JGJ80-91) 建筑施工安全檢查標準( JGJ59-99)2、卸料平臺施工做法卸料平臺采用懸挑鋼平臺。 在建筑物每單元每層各設置一組， 規(guī)格為2.7MX 2.5M (長X寬)，高度隨樓層模板拆除情況，拆除一層卸 料平臺上升一層。 平臺上設置限定荷載標牌， 本工程卸料平臺限重為 1.0T。平臺周邊欄桿高度1.5米，掛雙層安全網(wǎng)。3、操作平臺安全要求 :( 1 )卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在 腳手架等施工設備上；(2) 卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建

2、筑物 銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內(nèi)口；(3) 卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；( 4)卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩， 經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤；( 5 )卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕 損壞應及時調(diào)換，焊縫脫焊應及時修復；(6)操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁 超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。型鋼懸挑卸料平臺計算書一、參數(shù)信息 :1. 荷載參數(shù) 腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m 2) ：0.35 ；0.14 ；欄桿、擋板類別：欄桿、竹串片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重 (kN/m) ：2施工人員等

3、活荷載 (kN/m 2):2.00 ，最大堆放材料荷載 (kN):10.00 。2. 懸挑參數(shù)內(nèi)側鋼繩與墻的距離 (m) ： 1.00 ，外側鋼繩與內(nèi)側鋼繩之間的距離(m) ： 1.50 ；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m) ： 3.00 ；鋼絲繩安全系數(shù) K：6.00 ，懸挑梁與墻的接點按 鉸支 計算； 預埋件的直徑 (mm)：20.00 。只對外側鋼繩進行計算；內(nèi)側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3. 水平支撐梁 主梁材料類型及型號： 18號槽鋼槽口水平 ； 次梁材料類型及型號： 10號槽鋼槽口水平； 次梁水平間距 ld(m) ：0.50 ，建筑物與次梁的最大允許距離 le(m) ：0

4、.20 。4. 卸料平臺參數(shù)水平鋼梁 (主梁)的懸挑長度 (m) ： 2.70 ，水平鋼梁 (主梁)的錨固長度 (m)：3.30 ； 平臺計算寬度 (m) ： 2.50 。二、次梁的驗算 :次梁選擇10號槽鋼槽口水平 ，間距0.5m，其截面特性為：2面積 A=12.74cm 2；慣性距 I x=198.3cm4；3轉(zhuǎn)動慣量 Wx=39.7cm3；回轉(zhuǎn)半徑 i x=3.95cm；截面尺寸： b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。1 .荷載計算(1) 腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2；Q i = 0.35 X 0.50= 0.18kN/m(2)最大的材料器具

5、堆放荷載為lO.OOkN，轉(zhuǎn)化為線荷載:Q 2 = 10.00/ 2.70/ 2.50X 0.50= 0.74kN/m ; 槽鋼自重荷載 Q3= 0.10kN/m ;經(jīng)計算得到 靜荷載設計值 q = 1.2 X (Qi+Q+Q) = 1.2 X (0.18+0.74+0.10)=1.22kN ;經(jīng)計算得到 活荷載設計值 P = 1.4 X 2.00 X 0.50 X 2.50= 3.50kN2. 內(nèi)力驗算內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下:Ni4最大彎矩M的計算公式為:其中 丫 x -截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05 ;f-鋼材的抗壓強度設計值,f = 205.00 N

6、/mm次梁槽鋼的最大應力計算值其中，0 b -均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：二 57 OM 235 加 Jy經(jīng)過計算得到 0 b=570X 8.50 X 48.00 X 235/(2.50 X 100.00 X 235.0)=0.93 ;由于0 b大于0.6，按照下面公式調(diào)整：也=1.07-2 1.0得到 0 b=0.767 ;32次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算d =3.14 X 10 /(0.767 X 39.700)=103.07 N/mm ;次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算d =103.07 N/mm 2小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值2f=205 N/mm ,滿足要求！三、主梁的驗算：根據(jù)現(xiàn)場

7、實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇18號槽鋼槽口水平，其截面特性為：2面積 A=29.29cm ;慣性距 I x=1369.9cm4;轉(zhuǎn)動慣量 WX=152.2cm ;回轉(zhuǎn)半徑i x=6.84cm ;截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=10.5mm1. 荷載驗算(1) 欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14kN/m ;Q 1 = 0.14kN/m ;(2) 槽鋼自重荷載Q2=0.23kN/m靜荷載設計值 q = 1.2 X (Q1+Q2) = 1.2 X (0.14+0.23) = 0.44kN/m;次梁傳遞的

8、集中荷載取次梁支座力P = (1.22 X 2.50+3.50)/2=3.27kN ;2. 內(nèi)力驗算懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖3.2743 35.041771135QJM5l21世3a7Ci 873懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖（kN）懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖（kN.m）懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖（mm）卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法,得到：R1 = 12.021 kN；R2 = 12.057 kN；最大支座反力為 Rma>=12.057 kN ；最大彎矩 Mmax=5.322 kN.m ；最大撓度V=1.183 mm。3. 抗彎強度

9、驗算其中 丫 x -截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05 ;f-鋼材抗壓強度設計值,f = 205.00 N/mm2.；主梁槽鋼的最大應力計算值(T642=5.32 X 10 /1.05/152200.0+1.00 X 10 /2929.000=36.733 N/mm ;主梁槽鋼的最大應力計算值36.733 N/mm 2小于主梁槽鋼的抗壓強度設計值2f=205.00 N/mm，滿足要求！4. 整體穩(wěn)定性驗算其中 0 b -均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算:57 OM 235松F石0 b=570X 10.5 X 70.0 X 235/(2700.0 X 180.0 X 235.0)=0.86

10、2 ;由于0 b大于0.6，應按照下面公式調(diào)整:札=1X7-2 1.0可得 0 b=0.743;6主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 d = 5.32 X 10 /(0.743 X 152200.00)=47.07 N/mm 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 d = 47.07 N/mm 2小于f=205.00, 滿足要求！四、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算：水平鋼梁的垂直支坐反力 Rci和拉鋼繩的軸力Rui按照下面計算，RCi = R UiSin 0 i其中Rci - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN);R Ui - 拉鋼繩的軸力(kN);0 i -拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角；sin 0 i = Sin (ArcTa

11、n (3/(1.5+1) = 0.768;根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：Rji = R Ci / sin 0 i;RU1 = 12.021 / 0.768 = 15.65 kN ;五、鋼絲拉繩的強度驗算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力R取最大值進行驗算，為15.65kN ;如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式：其中F g-鋼絲繩的容許拉力(kN);F g -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN);計算中近似取Fg=0.5d2, d為鋼絲繩直徑(mm);a -鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6 X 19、6 X 37、6 X 61鋼絲繩分另取 0.85、0.82 和 0.8 ;K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中Fg取 15.648kN , a =0.82,K=6，得到:d=15.1mm 選 0 15.5 -6X 19+ 1 鋼絲 繩。六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值R進行計算作為拉環(huán)的拉力 N為：N=R=15647.669N。拉環(huán)強度計算公式為：b -尹力其中，f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按 2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于 50N/mm,故拉環(huán) 鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm 2；1/2所需要的拉環(huán)最小直徑D=15647.7 X 4/(3.142 X 50.00 X 2) =20.0mmo