預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁計算書

1、河北工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計學(xué)生信息：曹二偉1 初步設(shè)計1.1設(shè)計基本資料 設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)1）設(shè)計荷載：公路 I 級2）橋面寬：凈 7m2×0.5m 防撞墻3）設(shè)計車道：2 車道4）設(shè)計車速：80km/h5）地震烈度：基本烈度 6 度，按 7 度設(shè)防6）橋面橫坡：1.5%7）橋面縱坡：1.0%8）豎曲線半徑：橋梁范圍內(nèi)無豎曲線9）平曲線半徑：橋梁范圍內(nèi)無平曲線10）溫度：季節(jié)溫差的計算值為-43和+191.1.2主要材料1、 混凝土1） 橋面瀝青混凝土鋪裝2） 連續(xù)梁：C503） 樁基、承臺、橋墩、橋臺、搭板：C502、鋼筋1）主筋：II 級鋼筋2）輔助鋼筋：II 級鋼筋3）預(yù)應(yīng)力筋：箱梁縱向

2、預(yù)應(yīng)力束采用j15.24 高強度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，ASTMA416-90a270 級標(biāo)準(zhǔn)，標(biāo)準(zhǔn)強度 Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。3、預(yù)應(yīng)力管道預(yù)應(yīng)力管道均采用鍍鋅金屬波紋管。4、伸縮縫采用 SSF80A 大變位伸縮縫。5、支座采用盆式橡膠支座。1.1.3相關(guān)參數(shù)1. 相對溫度 75%2. 管道摩擦系數(shù) u=0.253. 管道偏差系數(shù)=0.0025l/米4. 鋼筋回縮和錨具變形為 4mm1.1.4預(yù)應(yīng)力布置箱梁采用 OVM 型錨具及配套的設(shè)備。管道成孔采用波紋圓管，且要求鋼波紋管 的鋼帶厚度不小于 0.35mm。預(yù)應(yīng)力張拉采用引伸量和張拉噸位雙控。并以引伸

3、量為 主。引伸量誤差不得超過-5%10%。1.1.5施工方式滿堂支架1.1.6設(shè)計規(guī)范1公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）2公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）3 公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTJ02485）4公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ0412000）5公路工程水文勘測設(shè)計規(guī)范（JTGC30-2002）1.2 橫截面和縱斷面尺寸擬定： 縱截面 橋梁分孔關(guān)系到橋梁的造價?？鐝胶涂讛?shù)不同時，上部結(jié)構(gòu)和墩臺的總造價是不同的?？鐝接?，孔數(shù)愈小，上部結(jié)構(gòu)的孔數(shù)就愈大，而墩臺的造價就愈小。最經(jīng)濟的跨徑就是要使上部結(jié)構(gòu)和墩臺的總造價最低。因此當(dāng)橋墩較高或地質(zhì)

4、不良，基礎(chǔ)工程較復(fù)雜而造價較高時，橋梁跨徑就可選的大一些。反之，當(dāng)橋墩較矮或地基較好時，跨徑就可以選的小一些。由于橋位處地質(zhì)情況為素填土或雜填土、圓礫、黏土、強風(fēng)化巖，部分橋位處巖石裸露，海堤上地質(zhì)情況為淤泥、黏土、中風(fēng)化巖。地質(zhì)狀況不良，本橋位處橋長97.4米，擬采用預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，所以設(shè)置為三跨連續(xù)梁較好?；A(chǔ)擬采用鉆孔灌筑樁。連續(xù)梁跨徑布置一般采用不等跨的形式。如果采用等跨布置，則邊梁內(nèi)力（包括邊支墩處梁中的負彎矩）將控制全橋設(shè)計，這樣不經(jīng)濟。此外變量過長，削弱了邊跨的剛度，將增大活載在中跨跨中截面處的彎矩變化幅值，增加預(yù)應(yīng)力束筋數(shù)量。一般邊跨長度可取為中跨的0.50.8倍，對鋼筋

5、混凝土連續(xù)梁取偏大值，使邊跨與中跨內(nèi)力基本相同；對預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁宜取偏小值，以增加邊跨剛度減小活載彎矩的變化幅值，減少預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量。但是當(dāng)橋梁總長度很大，當(dāng)采用頂推或先簡支后連續(xù)的施工方法時，則等跨結(jié)構(gòu)受力性能較差所帶來的欠缺完全可以從施工經(jīng)濟效益的提高而得到補償。本橋橋長97.4米，對于連續(xù)體系，由于邊跨宜?。?.50.8）中跨長，擬取27m+43m+27m，邊跨/主跨=0.62。截面形式從預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的受力特點來分析，連續(xù)梁的立面以采用變高度的布置為宜。而對于采用頂推法、移動模架法、整孔架設(shè)法施工的橋梁，其跨徑在4060m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，一般都采用等高粱。等高度連

6、續(xù)梁H = (1/151/30)L,這里梁高擬取H=1.75m截面的選擇遇到的問題是箱型截面與T型截面的選擇問題。由于T形截面有利于承受單向彎矩（正彎矩），不利于承受雙向彎矩（正負彎矩）。箱型截面是一種閉口薄壁截面，其抗扭剛度大，并具有較T形截面高的截面效率指標(biāo)，同時它的頂?shù)装迕娣e均比較大，能夠有效地承擔(dān)正負彎矩，并滿足配筋的要求，所以在次選擇箱型截面作為設(shè)計截面。接著就遇到了箱型截面是選擇單箱單室、單箱多室、多箱單室還是多箱多室。單箱截面整體性好，施工方便，材料用量經(jīng)濟，當(dāng)橋面不大時采用單箱截面為好，當(dāng)橋面較寬時，采用多箱截面。本橋?qū)挒?m + 2×0.5m 所以選擇單箱單室截面形

7、式。底板厚度：對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁底板中需配置一定數(shù)量的預(yù)應(yīng)力束筋與普通鋼筋，底板厚度一般為200250mm,這里擬取250mm。懸臂長度：懸臂長度一般采用25m,當(dāng)長度超過3m后，一般需要布置橫向預(yù)應(yīng)力鋼束，我們這里懸臂長度取1.5m。頂板厚度：確定箱形截面頂板厚度通常主要考慮兩個因素：橋面板橫向彎矩的受力要求和縱向預(yù)應(yīng)力鋼束和橫向受力鋼筋（或橫向預(yù)應(yīng)力鋼束）的構(gòu)造要求。腹板間距大約為5m,這里擬取頂板厚度為250mm。頂板參考尺寸腹板間距（m）3.55.07.0頂板厚度（mm）180200280腹板厚度：箱梁一般有兩塊以上腹板組成，每塊腹板的最小厚度要滿足構(gòu)造要求和施工時澆筑混凝土的要

8、求，一般經(jīng)驗認為：對于腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力管道布置時腹板厚度為450mm.橋梁橫截面擬訂圖(cm)2 計算2.1橋梁原橫截面特性計算橋梁橫截面(cm)面積：A = (15+40)×150÷2×2+45×175×2+（500-45×2）×25×2+45×15×4=4.72求其形心和抗彎慣性矩：(cm)AiZiAi*Zi800*28=22400161360640090*119=1071087.5937125500*28=1400014196000Ai = 47110AiZi = 4739525形心距下邊緣

9、的距離： =AiZi/Ai=100.6形心距上邊緣的距離： =175-100.6=74.4抗彎慣性矩I:IiAiZi-Z0I14634672240060.481718784831822511263869310710-13.11837943.114476636.191466714000-86.6104993840105908507203567394.1抗彎慣性矩I=2.03582.2橋面板的計算和梁有效寬度的計算2.2.1 橋面板的計算橋面板的計算采用標(biāo)準(zhǔn)車加局部荷載，對板進行局部驗算和配筋。該匝道橋是單 向行駛的,橋總寬為 10.5 米，按兩個車道設(shè)計。其內(nèi)力的計算在后邊的恒載內(nèi)力計算 中有說

10、明。故此處略過。2.2.2 梁有效寬度的計算：2.2.1 橋的剪力理論箱型梁和 T 型梁由于剪力滯效應(yīng)，在梁承受彎矩時，頂?shù)装逅艿睦瓑簯?yīng)力，隨 著離腹板的距離越遠，受力越小，所以不是全梁在受力，如果按照全梁截面進行受力 分析，必然導(dǎo)致不安全。目前，橋梁剪力滯計算的方法很多，有線條法，比擬桿法，差分法等，但目前 應(yīng)用較為方便應(yīng)用也較廣泛的是等效寬度法，規(guī)范上給出了計算方法。本設(shè)計采用次種方法。寬度法考慮梁剪力滯效應(yīng):1、簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁段，懸臂梁中間跨的中部梁段 =2、 簡支梁支點，連續(xù)梁邊支點及中間支點，懸臂梁懸臂段 =2.2.3 橋的剪力滯計算如圖所示，將梁根據(jù)腹板的數(shù)目分成如圖

11、的的各種小梁，分別進行計算。圖 梁截面分隔（1）邊跨計算：邊跨邊梁=0.8， =0.069，查圖得=0.980，=1.47； =0.095，查圖得=0.940，=1.93； =0.095，查圖得=0.940，=1.93；將整個箱梁等效成工字型截面，如下：面積：A =45598求其形心和抗彎慣性矩：AiZiAi*Zi2156016134711601071087.59371251332814186592=45598=4594877形心距下邊緣的距離： =AiZi/Ai=100.8形心距上邊緣的距離： =175-100.6=74.2AiIiZi-Z0Ai（Zi-Z0）2I21560140858760

12、.278134302.4795428891071012638693-13.31894491.91453318413328870763-86.8100416350.71012871134559814918042180445145195363187抗彎慣性矩I=1.9536對于原來的箱梁截面的形心軸= 74.4來說，抗彎慣性矩I =1.9536。（2）中跨計算：中跨邊梁， =0.058，查圖得=0.98，=1.47； =0.079，查圖得=0.95，=1.95； =0.079，查圖得=0.95，=1.95；中跨跨中截面等效成工字型截面如下：面積：A = 45821抗彎慣性矩I=1.9663,形心軸

13、距離截面下邊緣的距離為y=100.7,形心軸距離截面下邊緣的距離是y=74.3對于原來箱形截面的形心軸y=100.6來說，抗彎慣性矩為I=1.96632.3主梁內(nèi)力計算（1）恒載內(nèi)力計算一期恒載內(nèi)力即梁的恒載內(nèi)力計算: 梁的恒載集度：=118二期恒載橋面鋪裝和欄桿的內(nèi)力計算：橋面的恒載集度： =17.6恒載集度=+=118+17.6=135.6 恒載作用計算簡圖彎矩圖剪力圖恒載內(nèi)力計算結(jié)果跨數(shù)位置距本跨左支點距離()恒載剪力()恒載彎矩()第一跨001150.061440.000000001/102.7783.9414452610.903901/55.4417.8214454233.28380

14、3/108.151.70144504867.139702/510.8-314.4185544512.471601/213.5-680.5385543169.279503/516.2-1046.65855837.5634097/1018.9-1412.77855-2482.676684/521.6-1778.89855-6791.440789/1024.3-2145.01855-12088.72881272915.40000-18374.5409第二跨002915.40000-18374.54091/202.152623.86000-12419.83641/104.32332.32000-709

15、1.942983/206.452040.78000-2390.860482/108.61749.240001683.411011/410.751457.700005130.871513/1012.91166.160007951.521017/2015.05874.62000010145.35952/517.2583.08000011712.38709/2019.35291.54000012652.60351/221.50.0000000012966.009011/2023.65-291.54000012652.60353/525.8-583.08000011712.387013/2027.95

16、-874.62000010145.35957/1030.1-1166.160007951.521013/432.25-1457.700005130.871514/534.4-1749.240001683.4110117/2036.55-2040.78000-2390.860489/1038.7-2332.32000-7091.9429819/2040.85-2623.86000-12419.8364143-2915.40000-18374.54092.4活載內(nèi)力計算荷載設(shè)計等級為公路一級，=10.5，對邊跨：= 對中跨：=沖擊系數(shù)計算：應(yīng)用規(guī)范給定的公式進行計算。由于梁體取C50混凝土，混凝土

17、的彈性模量取=。2.0358對于邊跨：因為，故因為，故對于中跨：因為，故因為，故注：1，當(dāng)計算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時，采用；2，計算連續(xù)梁沖擊引起的負彎矩效應(yīng)時，采用。2.4.2橫向分布計算（1）截面特性：面積A=4.72，抗彎慣性矩I=2.0358。抗扭慣性矩 5.4709（2）偏心壓力法：將梁的截面做如圖分割，將梁分為兩部分梁分割圖邊梁截面圖抗彎慣性矩是對于原來的箱形截面的形心軸來說，抗彎慣性矩。對于支點處截面，采用杠桿原理法計算汽車荷載橫向分布系數(shù)：邊跨邊梁的汽車橫向分布系數(shù)：汽車橫向分布系數(shù)為：=1.24對于跨中處截面，采用偏心壓力原理法計算汽車荷載橫向分布系數(shù)：邊

18、跨邊梁的汽車橫向分布系數(shù)：汽車橫向分布系數(shù)為：=1.24全梁汽車荷載增大系數(shù)（3）修正偏心壓力:箱形梁的抗扭慣性矩較大，一般采用修正偏心壓力法。修正系數(shù)其中為抗彎慣性矩換算系數(shù)，為簡支跨中作用單位力時產(chǎn)生的撓度與連續(xù)梁跨中作用單位力時的撓度比值，采用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器來計算。邊跨1.13中跨2.12為抗扭慣性矩換算系數(shù)，取E為混凝土彈性模量，G為混凝土剪切模量邊跨0.042中跨0.0311邊梁=邊梁橫向加載雙車道荷載邊梁 汽車荷載的橫向分布系數(shù)m=1.01中跨邊梁：=中跨邊梁雙車道荷載邊梁 汽車荷載的橫向分布系數(shù)m=1.007所以全梁汽車荷載增大系數(shù)汽車荷載內(nèi)力計算（用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計算）汽車荷載

19、加載過程實例： （1） 中跨1/2處的影響線跨中彎矩影響線圖根據(jù)彎矩影響線圖，進行汽車荷載彎矩加載，如下圖：汽車荷載最大正彎矩布載圖結(jié)構(gòu)彎矩圖計算中跨1/2處的汽車最大正彎矩為：M = 3597.42跨中1/2處汽車荷載負彎矩布載圖結(jié)構(gòu)彎矩圖計算中跨1/2處的汽車最小負彎矩為：M = -482.5（2） 剪力影響線圖示： 跨中1/2處影響線圖根據(jù)建立圖示，最大剪力加載圖示：中跨跨中汽車最大剪力布載圖結(jié)構(gòu)剪力圖計算中跨1/2處的汽車最大正剪力為：Q = 228.57中跨跨中汽車最小剪力布載圖結(jié)構(gòu)剪力圖計算中跨1/2處的汽車最小負剪力為：Q = -228.57單車道正中加載（彎矩或剪力）各控制截面

20、的內(nèi)力計算結(jié)果如下表：單車道車載截面內(nèi)里跨數(shù)位置據(jù)本跨支點的距離(m)彎矩()剪力()正彎矩負彎矩正剪力負剪力第一跨第一跨000.00000.000063.9284-77.37261/102.7-239.8395620.235935.5784-77.37261/55.4-479.67911163.92677.2284-77.37263/108.1-719.51861631.0726-21.1216-77.37262/510.8-959.35822021.6734-49.4716-77.37261/213.5-1199.19772335.7293-77.8216-77.37263/516.2-1

21、439.03731849.6402-106.1716-77.37267/1018.9-1678.87681287.0060-134.5216-77.37264/521.6-1918.7164647.8269-162.8716-77.37269/1024.3-2158.5559-67.8973-191.2216-77.3726127-2398.3955-860.1664228.5702362.3798第二跨00-2398.3955-860.1664228.5702362.37981/202.15-1580.4011-822.4012228.5702339.80481/104.3-810.9430

22、-784.6360228.5702317.22983/206.45-90.0211-746.8708228.5702294.65481/58.6582.3645-709.1056228.5702272.07981/410.751206.2139-671.3404228.5702249.50483/1012.91781.5270-633.5752228.5702226.92987/2015.052308.3039-595.8100228.5702204.35482/517.22786.5445-558.0448228.5702181.77989/2019.353216.2489-520.2796

23、228.5702159.20481/221.53597.4170-482.5143228.5702136.629811/2023.653216.2489-444.7491-126.0048-261.77023/525.82786.5445-406.9839-148.5798-261.770213/2027.952308.3039-369.2187-171.1548-261.77027/1030.11781.5270-331.4535-193.7298-261.77023/432.251206.2139-293.6883-216.3048-261.77024/534.4582.3645-255.

24、9231-238.8798-261.770217/2036.55-90.0211-218.1579-261.4548-261.77029/1038.7-810.9430-180.3927-284.0298-261.770219/2040.85-1580.4011-142.6275-306.6048-261.7702143-2398.3955-104.862368.0547228.8896汽車荷載增大系數(shù)（即雙車道偏載）時，或，其中2.02雙車道車載截面內(nèi)力（不計沖擊系數(shù)）跨數(shù)位置據(jù)本跨支點的距離(m)彎矩()剪力()正彎矩負彎矩正剪力負剪力第一跨第一跨0000193.703-234.4391/

25、102.7-726.7141879.315107.8025-234.4391/55.4-1453.433526.69821.90199-234.4393/108.1-2180.144942.15-63.9985-234.4392/510.8-2906.866125.67-149.899-234.4391/213.5-3633.577077.26-235.8-234.4393/516.2-4360.285604.41-321.7-234.4397/1018.9-50873899.628-407.601-234.4394/521.6-5813.711962.915-493.501-234.4399

26、/1024.3-6540.42-205.729-579.402-234.439127-7267.14-2606.3692.56781098.011第二跨00-7267.14-2606.3692.56781098.0111/202.15-4788.62-2491.88692.56781029.6081/104.3-2457.16-2377.45692.5678961.20623/206.45-272.764-2263.02692.5678892.80391/58.61764.564-2148.59692.5678824.40171/410.753654.828-2034.16692.567875

27、5.99943/1012.95398.027-1919.73692.5678687.59727/2015.056994.161-1805.3692.5678619.19492/517.28443.23-1690.88692.5678550.79279/2019.359745.234-1576.45692.5678482.39041/221.510900.17-1462.02692.5678413.988211/2023.659745.234-1347.59-381.794-793.1643/525.88443.23-1233.16-450.197-793.16413/2027.956994.1

28、61-1118.73-518.599-793.1647/1030.15398.027-1004.3-587.001-793.1643/432.253654.828-889.876-655.403-793.1644/534.41764.564-775.447-723.806-793.16417/2036.55-272.764-661.018-792.208-793.1649/1038.7-2457.16-546.59-860.61-793.16419/2040.85-4788.62-432.161-929.012-793.164143-7267.14-317.733206.2057693.535

29、5汽車荷載計入沖擊力和增大系數(shù)（即雙車道偏載）時，或其中 2.02， ，雙車道車載截面內(nèi)力（計入沖擊系數(shù)）跨數(shù)位置據(jù)本跨支點的距離(m)彎矩()剪力()正彎矩負彎矩正剪力負剪力第一跨第一跨0000224.6955-293.0491/102.7-842.9882349.144125.0509-293.0491/55.4-1685.984408.37325.40631-293.0493/108.1-2528.966177.688-74.2383-293.0492/510.8-3371.967657.088-173.883-293.0491/213.5-4214.948846.575-273.528

30、-293.0493/516.2-5057.927005.513-373.172-293.0497/1018.9-5900.924874.535-472.817-293.0494/521.6-6743.92453.644-572.461-293.0499/1024.3-7586.89-257.161-672.106-293.049127-8429.88-3257.88803.37861372.514第二跨00-8429.88-3257.88803.37861372.5141/202.15-5554.8-3114.85803.37861287.011/104.3-2850.31-2971.8180

31、3.37861201.5083/206.45-316.406-2828.78803.37861116.0051/58.62046.894-2685.74803.37861030.5021/410.754239.6-2542.7803.3786944.99933/1012.96261.711-2399.66803.3786859.49657/2015.058113.227-2256.63803.3786773.99362/517.29794.147-2113.6803.3786688.49099/2019.3511304.47-1970.56803.3786602.9881/221.512644

32、.2-1827.53803.3786517.485311/2023.6511304.47-1684.49-442.881-991.4553/525.89794.147-1541.45-522.229-991.45513/2027.958113.227-1398.41-601.575-991.4557/1030.16261.711-1255.38-680.921-991.4553/432.254239.6-1112.35-760.267-991.4554/534.42046.894-969.309-839.615-991.45517/2036.55-316.406-826.273-918.961

33、-991.4559/1038.7-2850.31-683.238-998.308-991.45519/2040.85-5554.8-540.201-1077.65-991.455143-8429.88-397.166239.1986866.91942.5其它因素引起的內(nèi)力計算（1）溫度引起的內(nèi)力計算（用midas計算）溫度次內(nèi)力包括：1）年平均溫差引起的次內(nèi)力；2）呈線性變化的溫度梯度引起的次內(nèi)力。本設(shè)計為連續(xù)梁，橋縱向只設(shè)置一個縱向約束支座，縱向伸縮變形不產(chǎn)生次內(nèi)力，因此年平均溫差不引起次內(nèi)力，只計算溫度梯度引起的次內(nèi)力。溫度梯度的取值，根據(jù)橋規(guī)JTG D60取值。橋面鋪裝10cm的瀝青混凝

34、土，所以14，5.5梁高大于40cm，取A=30cm.用全截面等效工字型截面進行計算：截面特性：A =4.71，抗彎慣性矩I=2.036截面形心軸據(jù)截面上邊緣的距離=74.4cm截面形心軸據(jù)截面下邊緣的距離=100.6cm混凝土彈性模量=，預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土的線膨脹系數(shù)如圖所示，將在溫度梯度變化范圍內(nèi)的截面面積分成四部分，分別進行計算。截面特性編號單元面積（）溫度（）單元截面中心里換算截面重心的距離（m）0.8140.7945.50.80.6943.71.440.554040.0180.484溫度引起的軸力計算： =2340.48KN=1612.92溫度內(nèi)力跨數(shù)位置據(jù)本跨支點的距離(m)正溫差引

35、起的內(nèi)力負溫差引起的內(nèi)力彎矩（）剪力（）彎矩（）剪力（） 第一跨第一跨0011.45-7.05-5.7253.5251/102.711.45-7.05-5.7253.5251/55.460.96-14.1-30.487.053/108.199.02-14.1-49.517.052/510.8137.08-14.1-68.547.051/213.5175.15-14.1-87.5757.053/516.2213.21-14.1-106.6057.057/1018.9251.27-14.1-125.6357.054/521.6289.33-14.1-144.6657.059/1024.3327.4

36、-14.1-163.77.05127365.46-14.1-182.737.05第二跨00365.46-14.1-182.737.051/202.15403.52-0.71-201.760.3551/104.3405.04-0.71-202.520.3553/206.45406.56-0.71-203.280.3551/58.6408.08-0.71-204.040.3551/410.75409.6-0.71-204.80.3553/1012.9411.11-0.71-205.5550.3557/2015.05412.63-0.71-206.3150.3552/517.2414.15-0.71

37、-207.0750.3559/2019.35415.67-0.71-207.8350.3551/221.5417.19-0.71-208.5950.35511/2023.65398.04-0.71-199.020.3553/525.8399.56-0.71-199.780.35513/2027.95401.08-0.71-200.540.3557/1030.1402.6-0.71-201.30.3553/432.25404.12-0.71-202.060.3554/534.4405.64-0.71-202.820.35517/2036.55407.16-0.71-203.580.3559/10

38、38.7408.67-0.71-204.3350.35519/2040.85410.19-0.71-205.0950.355143411.71-0.71-205.8550.355（）基礎(chǔ)不均勻沉降引起的內(nèi)力 由于支座處的豎向反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是對支座沉降敏感的結(jié)構(gòu)，所以由他引起的內(nèi)力是構(gòu)成結(jié)構(gòu)內(nèi)力的重要組成部分。根據(jù)本次設(shè)計的地質(zhì)情況，取三跨連續(xù)梁的四個支點每個支點分別沉降0.5cm，其余指點不動，所得的內(nèi)力進行疊加，去最不利的內(nèi)力范圍。具體的計算方法用結(jié)構(gòu)力學(xué)中的力法計算（有midas計算）跨數(shù)位置據(jù)本跨支點的距離(m)正彎矩（）正剪力（）負彎矩（）負剪力（）第

39、一跨001.982.44-1.98-2.441/102.74.592.44-4.59-2.441/55.49.194.87-9.19-4.873/108.122.354.87-22.35-4.872/510.835.54.87-35.5-4.871/213.548.664.87-48.66-4.873/516.261.814.87-61.81-4.877/1018.974.974.87-74.97-4.874/521.688.134.87-88.13-4.879/1024.3101.284.87-101.28-4.87127114.444.87-114.44-4.87第二跨00114.444.

40、87-114.44-4.871/202.15127.594.87-127.59-4.871/104.3114.686.01-114.68-6.013/206.45101.766.01-101.76-6.011/58.688.856.01-88.85-6.011/410.7575.946.01-75.94-6.013/1012.964.66.01-64.6-6.017/2015.0555.596.01-55.59-6.012/517.246.576.01-46.57-6.019/2019.3541.486.01-41.48-6.011/221.541.356.01-41.35-6.0111/20

41、23.6541.216.01-41.21-6.013/525.842.876.01-42.87-6.0113/2027.9542.736.01-42.73-6.017/1030.146.656.01-46.65-6.013/432.2555.536.01-55.53-6.014/534.464.416.01-64.41-6.0117/2036.5575.336.01-75.33-6.019/1038.788.246.01-88.24-6.0119/2040.85101.166.01-101.16-6.01143114.076.01-114.07-6.01（3） 徐變引起的內(nèi)力靜定結(jié)構(gòu)混凝土的徐

42、變不會產(chǎn)生徐變次內(nèi)力。但是超靜定結(jié)構(gòu)，混凝土徐變受到多余約束的制約，從而引起徐變次內(nèi)力，徐變次內(nèi)力的存在使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布，重分布的內(nèi)力可以按照規(guī)范方法進行計算。實際上徐變次內(nèi)力是由于體系轉(zhuǎn)換（即從靜定結(jié)構(gòu)到超靜定結(jié)構(gòu)）而產(chǎn)生的，因此在施工時因避免反復(fù)體系轉(zhuǎn)換的次數(shù)。本設(shè)計為滿堂支架施工，故不考慮徐變次內(nèi)力。2.6內(nèi)力組合承載力極限狀態(tài)的基本組合：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.0。本設(shè)計取一下設(shè)計組合：1.2一期恒載+1.2二期恒載+0.5支座沉降+1.4汽車荷載（計入沖擊力）1.2一期恒載+1.2二期恒載+1.4汽車荷載（計入沖擊力）+0.8（1.4溫度）1.2一期恒載+1.2二期恒載+0.5支座沉

43、降+1.4汽車荷載（計入沖擊力）+0.8（1.4溫度）取以上內(nèi)力組合的最大值作為承載能力極限狀態(tài)組合：承載內(nèi)力極限狀態(tài)組合表跨數(shù)位置據(jù)本跨支點的距離(m)彎矩()剪力()正彎矩負彎矩正剪力負剪力第一跨第一跨0013.814-7.4021699.815960.68911/102.71968.026413.1791120.969521.34511/55.42792.43911212.93547.285672.890133/108.12422.10114422.7-31.5609-366.4542/510.8865.501516040.37-610.407-805.7981/213.5-1877.2

44、816065.93-1189.25-1245.143/516.2-5806.3110662.49-1768.1-1684.497/1018.9-10921.63666.941-2346.95-2123.834/521.6-17223.1-4920.72-2925.79-2563.179/1024.3-24710.8-15100.5-3504.64-3002.52127-33384.7-26872.44633.5415401.773第二跨00-33384.7-26872.44633.5415401.7731/202.15-22164.8-19554.44276.1954947.2161/104.

45、3-11989.8-129553926.9174477.0953/206.45-2805.77-7107.883577.0694007.5431/58.65387.219-2012.893227.2213537.9911/410.7512589.212329.922877.3733068.4393/1012.918800.965919.782527.5252598.8877/2015.0524022.898756.2822177.6772129.3352/517.228253.810840.621827.8291659.7839/2019.3531495.6712170.831477.9811

46、190.2311/221.533749.0212746.371128.133720.679211/2023.6531475.7912581.33-966.479-1741.693/525.828235.6111651.65-1427.41-2091.5313/2027.9524003.529970.688-1888.35-2441.387/1030.118782.467535.512-2349.28-2791.233/432.2512572.874345.684-2810.21-3141.084/534.45372.267403.6972-3271.15-3490.9317/2036.55-2

47、818.32-4291.49-3732.08-3840.779/1038.7-11998.9-9739.84-4193.01-4190.6219/2040.85-22170.5-15940.4-4653.94-4540.47143-33333.1-22893.1-3160.2-2288.59作用短期效應(yīng)組合：一期恒載+二期恒載+支座沉降+0.7汽車荷載（不計沖擊力）+0.8溫度荷載短期效應(yīng)組合表跨數(shù)位置據(jù)本跨支點的距離(m)彎矩()剪力()正彎矩負彎矩正剪力負剪力第一跨第一跨0011.141143.5011290.914977.87411/102.72115.9542090.292864.6632611.75411/55.43273.8412852.936443.6628237.56413/108.13442.60834