重慶市萬州區(qū)濱江路工程高架橋計算書

1、重慶市萬州區(qū)濱江路工程高架橋荷載試驗計算資料計 算： 復 核： 重慶交通學院建設(shè)工程質(zhì)量檢測站二七年三月目 錄第一部分 試驗橋梁概況與計算方法2一、橋梁概況2二、計算依據(jù)2三、計算方法2（一）、橫向分布系數(shù)計算2（二）、試驗控制截面內(nèi)力計算2（三）、計算方法2（四）計算內(nèi)容2（五）對橋面鋪裝的考慮2四、荷載試驗加載車輛2第二部分 各橋在試驗車輛下的控制截面計算結(jié)果2一、萬元紙廠高架橋2二、和平廣場高架橋2三、易家莊高架橋2四、磨刀梁高架橋2五、巨魚沱1橋2六、巨魚沱2橋2七、巨魚沱3橋2第一部分 試驗橋梁概況與計算方法一、橋梁概況重慶市萬州區(qū)龍寶濱江路是連通現(xiàn)有城市道路、市政管線和港口碼頭，恢

2、復城市原有功能、提高城市防洪標準、改善城市環(huán)境等不可缺少的設(shè)施。龍寶濱江路全線有萬元紙廠、萬棉廠（已做荷載試驗）、和平廣場、易家莊、磨刀梁、巨魚陀1#橋、巨魚陀2#橋和K1+098.9中橋等8座高架橋，本次試驗橋梁有萬元紙廠、和平廣場、易家莊和磨刀梁、魚陀1#橋、巨魚陀2#橋和巨魚陀3#橋7座高架橋，其中前4座大橋由長江水利委員會長江勘測規(guī)劃設(shè)計研究院設(shè)計，后3座由鐵道第一勘察設(shè)計院設(shè)計。萬元紙廠高架橋全長367.83m，道路等級城市主干道II級，雙向四車道，設(shè)計車速40km/h，橋面總寬21m，其中行車道寬15m，雙側(cè)人行道各3.0m，荷載等級為城市A級，人群荷載3.5kN/m2，橋型為預應(yīng)

3、力混凝土簡支空心板橋，跨徑組成為14×26m，處在半徑為1000m的萍曲線上。每跨由13片板梁組成，梁高1.3m，中板寬1.5m，邊板寬2.25m。下部結(jié)構(gòu)0#臺采用樁柱式橋臺，14#臺采用重力式U型橋臺，橋墩采用三柱式輕型橋墩。和平廣場高架橋全長294.80m，道路等級為城市主干道I級，雙向六車道，設(shè)計車速為50km/h，橋面總寬30m（6.0m外側(cè)人行道0.75m路緣石6×3.75m行車道0.75m防撞護欄）。荷載等級為城市A級，人群3.5kN/m2。橋跨布置：8跨簡支板5跨連續(xù)板（8×265×16m）。處于R=498.80m的平曲線上，上部簡支板為

4、預應(yīng)力混凝土空心板梁，每跨17片，其中左右行車道各7片，人行道3片，板梁高1.3m，中板寬1.5m，邊板寬2.25m。連續(xù)空心板厚0.90m，孔徑0.50m，橋面寬12m，底板寬9.0m，兩側(cè)各懸臂1.5m。人行道梁頂寬6.0m，底板寬3.0m，兩側(cè)各懸臂1.5m。兩岸采用樁柱式輕型橋臺，三立柱式橋墩。易家莊高架橋全長656m，道路等級城市主干道II級，雙向四車道，設(shè)計車速40km/h，橋面總寬24m，其中行車道寬15m，臨江側(cè)人行道寬6.0m，背江側(cè)人行道寬3.0m，荷載等級為城市A級，人群荷載3.5kN/m2。橋跨布置為26×25m預應(yīng)力混凝土簡支空心板，平曲線半徑R350m和R

5、=380m。每跨由15片板梁組成，梁高1.3m，中板寬1.5m，邊板寬2.25m。兩岸采用樁柱式輕型橋臺，三立柱式橋墩。磨刀梁高架橋全長150.254m，道路等級城市主干道II級，雙向四車道，設(shè)計車速40km/h，橋面總寬20.0m，其中行車道寬16.5m，臨江側(cè)人行道寬3.0m，背江側(cè)安全護欄0.5m，荷載等級為城市A級，人群荷載3.5kN/m2。橋跨布置為2×25m預應(yīng)力混凝土簡支空心板（直線橋）4×13.772m連續(xù)板（彎橋）3×13.772m連續(xù)板（彎橋），橋梁位于緩和曲線和平曲線半徑R85m路段上。每跨簡支板由12片組成，梁高1.2m，中板寬1.5m，邊

6、板寬2. 5m。連續(xù)板為實心斷面，板厚0.90m，頂寬20m，底寬18m。兩岸采用樁柱式輕型橋臺，雙立柱式橋墩。上述四座高架橋橋面鋪裝近期采用CF40鋼纖維混凝土，厚80mm，后期加鋪70mm瀝青混凝土。巨魚陀1#橋全長165.87m，道路等級城市主干道II級，雙向四車道，設(shè)計車速40km/h，橋面總寬21.0m，其中行車道寬15.0m，兩側(cè)人行道寬3.0m，荷載等級為城市A級，人群荷載3.5kN/m2。橋跨布置為8×20m預應(yīng)力混凝土簡支斜交空心板橋（斜交35°），橋梁位于平曲線半徑R300m的“S”型曲線上。每跨簡支板由16片組成，梁高0.9m，中板寬1.25m，邊板寬

7、1.65m。0#岸采用重力式橋臺，8#臺采用樁柱式輕型橋臺，四立柱式橋墩。巨魚陀2#橋全長85.62m，道路等級城市主干道II級，雙向四車道，設(shè)計車速40km/h，橋面總寬8.0m，其中行車道寬7.0m，兩側(cè)各0.50m防撞護欄，荷載等級為城市A級。橋跨布置為4×20m預應(yīng)力混凝土簡支空心板橋。每跨簡支板由6片組成，梁高0.9m，中板寬1.25m，邊板寬1.50m。兩岸采用樁柱式輕型橋臺，雙立柱式橋墩。巨魚陀1#橋、巨魚陀2#橋橋面采用90mm鋼筋混凝土聚合物瀝青防水涂層70mm瀝青混凝土。巨魚陀3#橋全長71.54m，道路等級城市主干道II級，雙向四車道，設(shè)計車速40km/h，橋面

8、總寬18.5m，其中行車道寬15.0m，臨江側(cè)人行道寬3.0m，背江側(cè)安全護欄0.5m，荷載等級為城市A級，人群荷載3.5kN/m2。橋跨布置為2×32m預應(yīng)力混凝土簡支空心板，梁高1.45m，中板寬1.25m，邊板寬1.75m，每跨由14片梁組成，橋面鋪裝為90mm鋼筋混凝土現(xiàn)澆層。兩岸采用樁柱式輕型橋臺，三立柱式橋墩。二、計算依據(jù)1) 中華人民共和國交通部部頒大跨徑混凝土橋梁的試驗方法；2) 中華人民共和國行業(yè)標準城市橋梁設(shè)計荷載標準（CJJ 77-98）；3) 中華人民共和國行業(yè)標準城市橋梁設(shè)計準則（GJ1193）4) 中華人民共和國交通部部頒標準公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋

9、涵設(shè)計規(guī)范（JTJ 02385）；5) 萬元紙廠高架橋等7座試驗橋梁的設(shè)計文件和變更文件；6) 長江水利委員會長江勘測規(guī)劃設(shè)計研究院，重慶市萬州區(qū)龍寶沿江路萬元紙廠、和平廣場、易家莊、磨刀梁高架橋成橋靜動載試驗技術(shù)要求，2006.11；7) 鐵道第一勘察設(shè)計院，巨魚陀大、中橋靜載試驗有關(guān)數(shù)據(jù)，。三、計算方法（一）、橫向分布系數(shù)計算1、簡支板梁橋簡支板梁橋按鉸接板梁法計算。2、連續(xù)板梁橋連續(xù)板梁橋按整體結(jié)構(gòu)計算，考慮偏載系數(shù)的影響。（二）、試驗控制截面內(nèi)力計算1、簡支板梁橋根據(jù)設(shè)計荷載和計算所得的橫向分布系數(shù)，計算出各片梁在設(shè)計荷載作用下的最不利內(nèi)力（彎矩），再根據(jù)內(nèi)力等效原則，和實際試驗車輛的

10、軸重，計算出試驗荷載下簡支板梁的內(nèi)力（彎矩）、鋼筋和混凝土應(yīng)力以及變形值。2、連續(xù)板梁橋根據(jù)設(shè)計荷載和計算所采用的偏載系數(shù)，計算出板梁在設(shè)計荷載作用下的最不利內(nèi)力（彎矩），再根據(jù)內(nèi)力等效原則，和實際試驗車輛的軸重，計算出試驗荷載下連續(xù)板梁的內(nèi)力（彎矩）、鋼筋和混凝土應(yīng)力以及變形值。3、蓋梁蓋梁試驗主要集中在有簡支板梁的橋梁中，因此，計算方法與簡支板梁橋的相似，即先計算出橫向分布系數(shù)，再根據(jù)設(shè)計荷載計算出蓋梁試驗截面的最不利內(nèi)力。根據(jù)內(nèi)力等效原則，和實際試驗車輛的軸重，計算出試驗荷載下蓋梁截面的內(nèi)力（彎矩）、鋼筋和混凝土應(yīng)力以及變形值。計算計算部分和內(nèi)容見表1。表1 萬州區(qū)濱江路高架橋檢測部位一

11、覽表橋 名試驗跨試驗墩備 注跨數(shù)萬元紙廠高架橋13#墩14#臺主梁13#墩帽梁簡支板梁1和平廣場高架橋7#8#墩主梁7#墩帽梁簡支板梁28#9#墩主梁連續(xù)板易家莊高架橋0#臺1#墩主梁1#墩帽梁簡支板梁1磨刀梁高架橋1#2#墩主梁1#墩帽梁簡支板梁22#3#墩主梁連續(xù)板巨魚陀1#橋0#臺1#墩主梁1#墩帽梁簡支板梁1巨魚陀2#橋0#臺1#墩主梁1#墩帽梁簡支板梁1巨魚陀3#橋0#1#墩主梁1#墩帽梁簡支板梁1（三）、計算方法所有橫向分布系數(shù)的計算采用橋梁博士程序來完成，計算結(jié)果通過多個實例的考證和校核；連續(xù)板梁橋的內(nèi)力、三立柱和四立柱的蓋梁內(nèi)力和變形采用橋梁博士系統(tǒng)計算；簡支板梁和雙立柱蓋梁的

12、內(nèi)力和變形采用手算和橋梁博士來計算。（四）計算內(nèi)容1、 空心板各板主梁跨中截面內(nèi)力計算；各板跨中截面下緣砼拉應(yīng)力，撓度，支點轉(zhuǎn)角計算。2、 蓋梁蓋梁跨中截面和支點截面內(nèi)力計算。2.1 假設(shè)蓋梁試驗截面未開裂跨中截面最大正彎矩工況，計算跨中截面下緣鋼筋應(yīng)力、下緣砼應(yīng)力；支點截面最大負彎矩工況，計算支點截面上緣砼應(yīng)力、下緣砼應(yīng)力；蓋梁跨中撓度計算。2.2 假設(shè)蓋梁試驗截面開裂跨中截面最大正彎矩工況，計算跨中截面下緣鋼筋應(yīng)力；支點截面最大負彎矩工況，計算支點截面下緣砼應(yīng)力；蓋梁跨中撓度計算。3、 連續(xù)箱梁主梁跨中偏移截面（J1）和支點偏移0.3m截面（J2）內(nèi)力計算。3.2 假設(shè)連續(xù)板截面未開裂跨中

13、偏移截面最大正彎矩工況，計算下緣鋼筋應(yīng)力、下緣砼應(yīng)力；支點偏移0.3m截面最大負彎矩工況，計算下緣砼應(yīng)力；兩種類型工況下，連續(xù)板跨中偏移截面撓度計算，支點偏移截面轉(zhuǎn)角計算。3.2 假設(shè)連續(xù)板截面開裂跨中偏移截面最大正彎矩工況，計算下緣鋼筋應(yīng)力；支點偏移0.3m截面最大負彎矩工況，計算下緣砼應(yīng)力；兩種類型工況下，連續(xù)板跨中偏移截面撓度計算，支點偏移截面轉(zhuǎn)角計算。（五）對橋面鋪裝的考慮1、巨魚沱1橋，巨魚沱3橋在荷載試驗前橋面瀝青混凝土尚未鋪設(shè)，在計算主梁截面剛度時，考慮水泥混凝土墊平層厚度對剛度的影響；在控制截面內(nèi)力中增加了瀝青混凝土重量的影響。2、其余五座橋梁在荷載試驗時，橋面鋪裝均已經(jīng)完成，

14、在計算主梁截面剛度時，考慮水泥混凝土墊平層厚度對剛度的影響。四、荷載試驗加載車輛加載車輛參數(shù)加載編號車牌號車型前軸重（t）中-后軸重（t）總重（t）前-中（后）軸距（m）中-后軸距（m）輪距（m）16三軸7.2028.7235.921.33.51.80215三軸5.7430.235.941.33.51.8039三軸6.1629.735.861.33.51.80438三軸7.2528.936.151.33.51.80531三軸6.3229.4235.741.33.51.8062三軸6.1229.8836.001.33.51.80第二部分 各橋在試驗車輛下的控制截面計算結(jié)果一、萬元紙廠高架橋一、

15、橫向分布影響線試驗橋梁上部結(jié)構(gòu)由13片C50預應(yīng)力混凝土空心板組成，板高1.3m，各板之間通過鉸縫連接，按鉸接板法計算各板跨中荷載橫向分布影響線。試驗橋跨空心板編號如圖1.1所示。有關(guān)計算參數(shù)如下：橋梁計算跨徑：L=25.28m；邊板寬：b1、b13=2.25m，中板寬：b2b12=1.5 m；邊板縱向抗彎慣矩：I1、I13= 0.196m4；中板縱向抗彎慣矩：I2I12=0.163 m4；邊板縱向抗扭慣矩：It1、I t13 = 0.2746 m4；中板縱向抗扭慣矩：It2I t12 = 0.2579 m4；混凝土抗彎彈性模量：E=3.50×104 MPa；混凝土抗剪彈性模量：G=

16、0.43E=1.505×104 MPa；試驗橋梁跨中荷載橫向分布影響線見表1.1。圖 1.1 萬元紙廠高架橋預應(yīng)力空心板編號示意圖表1.1 試驗橋梁跨中荷載橫向分布影響線坐標X1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁7#梁8#梁9#梁10#梁11#梁12#梁13#梁00.2250.1590.1270.1020.0820.0660.0530.0440.0360.0310.0270.0250.0231.450.2030.1630.1310.1050.0840.0680.0550.0450.0370.0320.0280.0250.0242.20.1820.1680.1340.1070.0860

17、.070.0560.0460.0390.0330.0290.0260.0242.950.1630.1610.1390.1120.090.0720.0590.0480.040.0340.030.0270.0253.70.1450.1550.1440.1160.0930.0750.0610.050.0410.0350.0310.0280.0264.450.1310.1390.140.1230.0990.0790.0650.0530.0440.0370.0330.030.0285.20.1160.1240.1360.130.1040.0840.0680.0560.0470.040.0350.0310

18、.0295.950.1050.1120.1230.1270.1130.0910.0740.060.050.0430.0370.0340.0326.70.0930.0990.1090.1250.1210.0980.0790.0650.0540.0460.040.0370.0347.450.0840.090.0990.1130.120.1070.0870.0710.0590.050.0440.040.0378.20.0750.080.0880.10.1180.1160.0940.0770.0640.0550.0480.0430.0418.950.0680.0720.0790.0910.1070.1

19、160.1040.0850.0710.060.0530.0480.0459.70.0610.0650.0710.0810.0960.1150.1140.0940.0780.0660.0580.0530.04910.450.0550.0590.0650.0740.0870.1040.1140.1040.0870.0740.0650.0590.05511.20.0490.0530.0580.0660.0780.0940.1140.1150.0960.0810.0710.0650.06111.950.0450.0480.0530.060.0710.0850.1040.1160.1070.0910.0

20、790.0720.06812.70.0410.0430.0480.0550.0640.0770.0940.1160.1180.10.0880.080.07513.450.0370.040.0440.050.0590.0710.0870.1070.120.1130.0990.090.08414.20.0340.0370.040.0460.0540.0650.0790.0980.1210.1250.1090.0990.09314.950.0320.0340.0370.0430.050.060.0740.0910.1130.1270.1230.1120.10515.70.0290.0310.0350

21、.040.0470.0560.0680.0840.1040.130.1360.1240.11616.450.0280.030.0330.0370.0440.0530.0650.0790.0990.1230.140.1390.13117.20.0260.0280.0310.0350.0410.050.0610.0750.0930.1160.1440.1550.14517.950.0250.0270.030.0340.040.0480.0590.0720.090.1120.1390.1610.16318.70.0240.0260.0290.0330.0390.0460.0560.070.0860.

22、1070.1340.1680.18219.450.0240.0250.0280.0320.0370.0450.0550.0680.0840.1050.1310.1630.20320.90.0230.0250.0270.0310.0360.0440.0530.0660.0820.1020.1270.1590.225二、 試驗布載1、 沖擊系數(shù)按照城市橋梁設(shè)計荷載標準（CJJ 77-98）的規(guī)定，對于計算跨徑小于20m的梁橋沖擊系數(shù)為0.20，當計算跨徑大于150m的梁橋沖擊系數(shù)為0.10，跨徑在20m150m的梁橋沖擊系數(shù)按公式據(jù)此算得萬元紙廠高架橋汽車荷載的沖擊系為0.1900。2、 計算內(nèi)容

23、及方法（1） 空心板跨中彎矩本次試驗以正常設(shè)計使用荷載作為控制，根據(jù)試驗橋梁各空心板的跨中荷載橫向分布影響線以及縱向彎矩影響線，分別計算出各片梁在設(shè)計荷載作用下的最不利內(nèi)力（彎矩），再根據(jù)內(nèi)力等效原則，和實際試驗車輛的軸重，計算出試驗荷載下簡支板梁的內(nèi)力（彎矩）、鋼筋和混凝土應(yīng)力以及變形值。（2） 蓋梁控制截面彎矩本次試驗以正常設(shè)計使用荷載作為控制，根據(jù)試驗橋梁各空心板荷載橫向分布影響線、支點剪力影響線及控制截面的彎矩影響線，計算出控制截面在設(shè)計荷載作用下的最不利內(nèi)力（彎矩），再根據(jù)內(nèi)力等效原則和實際試驗車輛的軸重，計算出試驗荷載下蓋梁控制截面的內(nèi)力（彎矩）、鋼筋和混凝土應(yīng)力以及變形值。3、

24、加載工況及試驗荷載全橋試驗工況共設(shè)5個，即：(1) 主梁跨中截面最大彎矩偏市區(qū)側(cè)加載；(2) 主梁跨中截面最大彎矩偏長江側(cè)加載；(3) 主梁跨中截面最大彎矩橫向?qū)ΨQ加載；(4) 蓋梁跨中截面最大正彎矩加載工況；(5) 蓋梁墩頂截面最大負彎矩加載工況；各加載工況的設(shè)計控制值及試驗荷載效率見表1.2。表1.2 靜力加載試驗荷載效率工況編號工況名稱用車量(臺)控制部位控制內(nèi)力（kN-m）試驗內(nèi)力（kN-m）荷載效率Z-1主梁跨中截面最大彎矩偏市區(qū)側(cè)加載53#板894.1861.80.96Z-2主梁跨中截面最大彎矩偏長江側(cè)加載511#板894.1861.80.96Z-3主梁跨中截面最大彎矩橫向?qū)ΨQ加載

25、5894.1870.70.97G-1蓋梁跨中截面最大正彎矩加載工況4跨中截面971.5892.80.92G-1蓋梁墩頂截面最大負彎矩加載工況5墩頂截面-797.3-802.81.014、 荷載布置橋梁各試驗工況加載車輛布置見圖1.21.6。圖1.2 主梁跨中截面最大彎矩偏市區(qū)側(cè)加載工況加載車輛布置圖1.3 主梁跨中截面最大彎矩偏長江側(cè)加載工況加載車輛布置圖1.4 主梁跨中截面最大彎矩橫向?qū)ΨQ加載工況加載車輛布置圖1.5 蓋梁跨中截面最大正彎矩加載工況加載車輛布置圖1.6 蓋梁墩頂截面最大負彎矩加載工況加載車輛布置三、 試驗荷載作用下應(yīng)力、變形及轉(zhuǎn)角計算空心板及蓋梁試驗截面內(nèi)力、應(yīng)力、撓度及轉(zhuǎn)角

26、計算結(jié)果見表1.3、1.4。表1.3 萬元紙廠高架橋試驗荷載作用下空心板跨中的內(nèi)力、應(yīng)力、撓度及轉(zhuǎn)角工況板號截面彎矩kN.m中性軸m慣性矩m4下緣應(yīng)力MPa跨中撓度mm支點轉(zhuǎn)角（°）主梁跨中截面M+max偏市區(qū)側(cè)加載1791.6420.7700.2642.3105.1320.0452835.8360.6710.2172.5866.5940.0473861.7630.6710.2172.6666.7880.0494852.9130.6710.2172.6386.6880.0485838.0640.6710.2172.5936.5270.0466834.5370.6710.2172.58

27、26.4590.0457817.7790.6710.2172.5306.3000.0448788.2160.6710.2172.4386.0520.0429741.4300.6710.2172.2945.6800.04010676.4960.6710.2172.0935.1770.03611612.7930.6710.2171.8964.6870.03312564.8110.6710.2171.7474.3190.03013535.0850.7700.2641.5613.3620.028主梁跨中截面M+max偏長江側(cè)加載1535.0850.7700.2641.5613.3620.0282564

28、.8110.6710.2171.7474.3190.0303612.7930.6710.2171.8964.6870.0334676.4960.6710.2172.0935.1770.0365741.4300.6710.2172.2945.6800.0406788.2160.6710.2172.4386.0520.0427817.7790.6710.2172.5306.3000.0448834.5370.6710.2172.5826.4590.0459838.0640.6710.2172.5936.5270.04610852.9130.6710.2172.6386.6880.04811861.

29、7630.6710.2172.6666.7880.04912835.8360.6710.2172.5866.5940.04713791.6420.7700.2642.3105.1320.045主梁跨中截面M+max橫向?qū)ΨQ加載1587.5920.7700.2641.7153.7350.0322628.1740.6710.2171.9434.8580.0343685.5150.6710.2172.1215.3020.0374752.4260.6710.2172.3285.8260.0415808.6750.6710.2172.5026.2780.0446851.4220.6710.2172.63

30、46.6360.0477870.7020.6710.2172.6936.8000.0488854.8910.6710.2172.6456.6640.0479813.5170.6710.2172.5176.3170.04510759.1590.6710.2172.3485.8790.04111693.4350.6710.2172.1455.3640.03812636.7640.6710.2171.9704.9250.03513596.0280.7700.2641.7393.7890.032說明：表中應(yīng)力受拉為正，撓度向下為正，轉(zhuǎn)角以水平軸為參考，梁體往下方偏轉(zhuǎn)時為正。中性軸為距空心板下緣的高度。

31、表1.4 萬元紙廠高架橋試驗荷載作用下蓋梁的內(nèi)力、應(yīng)力及撓度工況及截面內(nèi)容截面彎矩（kN.m）慣性矩（m4）砼yx（m）下緣砼應(yīng)力（Mpa）鋼筋yx（m）下緣鋼筋應(yīng)力（mpa）撓度（mm）蓋梁跨中截面M+max未開裂892.7520.5360.7331.2210.6836.8980.218開裂892.7520.1611.08936.6860.727工況及截面內(nèi)容截面彎矩（kN.m）慣性矩（m4）砼ys（m）上緣砼應(yīng)力（mpa）砼yx（m）下緣砼應(yīng)力（mpa）撓度（mm）蓋梁墩頂截面Mmax未開裂-802.7610.5360.7331.0980.767-1.149開裂-802.7610.1610

32、.361-1.802說明：表中應(yīng)力受拉為正，撓度向下為正。Ys表示中性軸距離截面上緣距離，yx表示中性軸距離截面下緣距離。二、和平廣場高架橋A.預應(yīng)力空心板及蓋梁荷載試驗一、 橫向分布影響線試驗橋梁由17片C50預應(yīng)力混凝土空心板組成，其中左右行車道各7片，人行道3片，板梁高1.3m，左右幅為對稱結(jié)構(gòu)。下面給出右幅橋截面信息：右幅橋共7片空心板，各板之間通過鉸縫連接，按鉸接板法計算各板跨中荷載橫向分布影響線。試驗橋跨空心板編號如圖2.1所示。有關(guān)計算參數(shù)如下：橋梁計算跨徑：L=25.6m；邊板寬：b1、b7=2.25m，中板寬：b2b6=1.5 m；邊板縱向抗彎慣矩：I1、I7= 0.211m

33、4；中板縱向抗彎慣矩：I2I6= 0.172m4；邊板縱向抗扭慣矩：It1、I t7 = 0.2643m4；中板縱向抗扭慣矩：It2I t6 = 0.2579m4；混凝土抗彎彈性模量：E=3.50×104 MPa；混凝土抗剪彈性模量：G=0.43E=1.505×104 MPa；試驗橋梁跨中荷載橫向分布影響線見表2.1。圖2.1 和平廣場高架橋預應(yīng)力空心板編號示意圖表2.1 試驗橋梁跨中荷載橫向分布影響線坐標X1#梁2#梁3#梁4#梁5#梁6#梁7#梁0.0000.2500.1790.1480.1250.1080.0980.0931.5050.2260.1850.1520.1

34、280.1120.1010.0962.2550.2030.1900.1570.1320.1150.1040.0993.0050.1850.1840.1630.1380.1200.1080.1033.7550.1660.1780.1700.1430.1240.1120.1074.5050.1520.1630.1670.1520.1320.1200.1135.2550.1390.1480.1640.1610.1400.1270.1206.0050.1280.1380.1520.1610.1520.1380.1306.7550.1180.1270.1400.1610.1640.1480.1417.5

35、050.1120.1200.1320.1520.1670.1630.1558.2550.1050.1120.1240.1430.1690.1780.1699.0050.1010.1080.1200.1380.1630.1840.1879.7550.0970.1040.1150.1320.1570.1900.20610.5050.0960.1030.1130.1300.1550.1870.21611.2550.0940.1010.1120.1290.1520.1850.227二、 試驗布載5、 沖擊系數(shù)按照城市橋梁設(shè)計荷載標準（CJJ 77-98）的規(guī)定，對于計算跨徑小于20m的梁橋沖擊系數(shù)為0

36、.20，當計算跨徑大于150m的梁橋沖擊系數(shù)為0.10，跨徑在20m150m的梁橋沖擊系數(shù)按公式據(jù)此算得汽車荷載的沖擊系為0.1894。6、 計算內(nèi)容及方法（1） 空心板跨中彎矩本次試驗以正常設(shè)計使用荷載作為控制，根據(jù)試驗橋梁各空心板的跨中荷載橫向分布影響線以及縱向彎矩影響線，分別計算出各片梁在設(shè)計荷載作用下的最不利內(nèi)力（彎矩），再根據(jù)內(nèi)力等效原則，和實際試驗車輛的軸重，計算出試驗荷載下簡支板梁的內(nèi)力（彎矩）、鋼筋和混凝土應(yīng)力以及變形值。（2） 蓋梁控制截面彎矩本次試驗以正常設(shè)計使用荷載作為控制，根據(jù)試驗橋梁各空心板荷載橫向分布影響線、支點剪力影響線及控制截面的彎矩影響線，計算出控制截面在設(shè)計

37、荷載作用下的最不利內(nèi)力（彎矩），再根據(jù)內(nèi)力等效原則，和實際試驗車輛的軸重，計算出試驗荷載下蓋梁控制截面的內(nèi)力（彎矩）、鋼筋和混凝土應(yīng)力以及變形值。7、 加載工況及試驗荷載全橋試驗工況共設(shè)5個，即：(1) 右幅簡支板跨中最大彎矩偏市區(qū)側(cè)加載；(2) 右幅簡支板跨中最大彎矩偏橋軸線側(cè)加載；(3) 左幅簡支板跨中最大彎矩偏橋軸線側(cè)加載；(4) 蓋梁跨中截面最大正彎矩工況；(5) 蓋梁墩頂截面最大負彎矩工況；各加載工況的設(shè)計控制值及試驗荷載效率見表2.2。表2.2 靜力加載試驗荷載效率工況編號工況名稱用車量(臺)控制部位控制內(nèi)力（kN-m）試驗內(nèi)力（kN-m）荷載效率JZ-1右幅簡支板跨中最大彎矩偏市

38、區(qū)側(cè)加載41#板1212.01163.00.96JZ-2右幅簡支板跨中最大彎矩偏橋軸線側(cè)加載47#板1260.81214.30.96JZ-3左幅簡支板跨中最大彎矩偏橋軸線側(cè)加載48#板1260.81214.30.96G-1蓋梁跨中截面最大正彎矩工況4跨中截面1974.81664.50.84G-2蓋梁墩頂截面最大負彎矩工況6墩頂截面-1500.4-1542.11.038、 荷載布置橋梁各試驗工況加載車輛布置見圖2.22.6。圖2.2 右幅橋7#8#墩間跨簡支板跨中截面最大彎矩偏市區(qū)側(cè)加載工況加載車輛布置圖2.3 右幅橋7#8#墩間跨簡支板跨中截面最大彎矩偏橋軸線側(cè)加載工況加載車輛布圖2.4 左幅

39、橋7#8#墩間跨簡支板跨中截面最大彎矩偏橋軸線側(cè)加載工況加載車輛布置圖2.5 7#蓋梁跨中截面最大正彎矩加載工況加載車輛布置圖2.6 7#蓋梁墩頂截面最大負彎矩加載工況加載車輛布置三、 試驗荷載作用下應(yīng)力、變形及轉(zhuǎn)角計算空心板及蓋梁試驗截面內(nèi)力、應(yīng)力、撓度及轉(zhuǎn)角計算結(jié)果見表2.3、2.4表2.3 和平廣場高架橋試驗荷載作用下空心板跨中的內(nèi)力、應(yīng)力、撓度及轉(zhuǎn)角工況板號截面彎矩kN.m中性軸m慣性矩m4下緣應(yīng)力MPa跨中撓度mm支點轉(zhuǎn)角（°）右幅簡支板跨中M+max偏市區(qū)側(cè)加載1#1163.0030.7740.2633.4238.0950.0712#1109.5420.6810.2173

40、.4759.3470.0683#1041.9480.6810.2173.2648.7780.0644#945.9810.6810.2172.9637.9690.0585#841.9060.6810.2172.6377.0920.0526#760.6190.6810.2172.3826.4080.0477#710.1160.7740.2632.0904.9430.044右幅簡支板跨中M+max偏橋軸線側(cè)加載1#677.7980.7740.2631.9954.7180.0422#726.8770.6810.2172.2776.1230.0453#805.4260.6810.2172.5236.78

41、50.0494#928.8910.6810.2172.9097.8250.0575#1055.5330.6810.2173.3068.8920.0656#1165.3040.6810.2173.6509.8170.0717#1214.2730.7740.2633.5748.4520.074左幅簡支板跨中M+max偏橋軸線側(cè)加載8#1214.2730.7740.2633.5748.4520.0749#1165.3040.6810.2173.6509.8170.07110#1055.5330.6810.2173.3068.8920.06511#928.8910.6810.2172.9097.825

42、0.05712#805.4260.6810.2172.5236.7850.04913#726.8770.6810.2172.2776.1230.04514#677.7980.7740.2631.9954.7180.042說明：表中應(yīng)力受拉為正，撓度向下為正，轉(zhuǎn)角以水平軸為參考，梁體往下方偏轉(zhuǎn)時為正。中性軸為距空心板下緣的高度。表2.4 和平廣場高架橋試驗荷載作用下蓋梁的內(nèi)力、應(yīng)力及撓度工況及截面內(nèi)容截面彎矩（kN.m）慣性矩（m4）砼yx（m）下緣砼應(yīng)力（mpa）鋼筋yx（m）下緣鋼筋應(yīng)力（mpa）撓度（mm）蓋梁跨中截面M+max未開裂1664.5331.3551.0151.2470.965

43、7.1860.414開裂1664.5330.3381.55846.4381.550工況及截面內(nèi)容截面彎矩（kN.m）慣性矩（m4）砼ys（m）上緣砼應(yīng)力（mpa）砼yx（m）下緣砼應(yīng)力（mpa）撓度（mm）蓋梁墩頂截面Mmax未開裂-1542.1041.3690.9551.0761.045-1.177開裂-1542.1040.4490.513-1.762說明：表中應(yīng)力受拉為正，撓度向下為正。Ys表示中性軸距離截面上緣距離，yx表示中性軸距離截面下緣距離。B.和平廣場連續(xù)板荷載試驗計算資料一、 控制截面彎矩影響線連續(xù)空心板分左右兩幅厚0.90m，孔徑0.50m，橋面寬12m，底板寬9.0m，兩側(cè)

44、各懸臂1.5m。人行道梁頂寬6.0m，底板寬3.0m，兩側(cè)各懸臂1.5m。截面如圖2.7所示。圖2.7 和平廣場高架橋連續(xù)板橫斷面示意圖利用平面桿系有限元分析軟件計算試驗橋梁各控制截面彎矩影響線，計算結(jié)果見表2.5。表2.5 和平廣場高架橋連續(xù)板控制截面內(nèi)力影響線XJ1彎矩J2彎矩-24-1.14E-016.08E-02-23.80.00E+000.00E+00-23.41.60E-01-8.51E-02-22.46.18E-01-3.26E-01-21.69.86E-01-5.13E-01-20.51.50E+00-6.91E-01-201.74E+00-8.57E-01-18.62.42E

45、+00-1.01E+00-18.42.51E+00-1.14E+00-17.62.92E+00-1.25E+00-173.23E+00-1.32E+00-16.83.13E+00-1.34E+00-15.72.62E+00-1.39E+00-15.12.35E+00-1.42E+00-14.42.05E+00-1.41E+00-13.81.80E+00-1.36E+00-12.81.41E+00-1.28E+00-11.59.45E-01-1.14E+00-11.28.46E-01-9.63E-01-10.25.39E-01-7.31E-01-9.63.73E-01-4.45E-01-8.71

46、.51E-01-5.54E-02-8.61.28E-01-7.44E-03-8.36.20E-021.42E-01-80.00E+000.00E+00-7.4-1.13E-01-2.58E-01-6.7-2.26E-01-6.14E-01-4.8-4.41E-01-1.01E+00-3.1-5.32E-01-1.21E+00-1.8-5.48E-01-1.25E+000-5.11E-01-1.17E+001.7-4.28E-01-9.92E-013.2-3.30E-01-7.55E-014.8-2.14E-01-4.88E-016.4-9.89E-02-2.26E-017.4-3.44E-02

47、-7.86E-0280.00E+000.00E+008.63.04E-026.96E-029.67.25E-021.66E-0112.81.43E-013.26E-01161.38E-013.15E-0119.28.92E-022.04E-0122.42.68E-026.11E-0223.49.31E-032.13E-02240.00E+000.00E+0024.6-8.25E-03-1.88E-0225.6-1.97E-02-4.49E-0228.8-3.89E-02-8.87E-0232-3.78E-02-8.63E-0235.2-2.47E-02-5.63E-0238.4-7.54E-03-1.72E-0239.4-2.64E-03-6.03E-03400.00E+000.00E+0040.62.38E-035.41E-0341.65.74E-031.31E-0244.81.19E-022.71E-02481.24E-022.82E-0251.28.79E-032.00E-0254.42.83E-036.43E-0355.47.37E-041.68E-0355.80.00E+000.00E+0056-5.27E-04-1.20E-03二、 試驗荷載1.