樓塔吊基礎施工方案無防水

1、編號：WLW-2016-021物聯(lián)網(wǎng)紅旗產業(yè)園標準化廠房工程1#、2#樓塔吊基礎施工方案編 制 人 ： 審 核 人 ： 批 準 人 ： 目 錄第一章 編制依據(jù)2第二章 工程概況2第三章 塔吊選擇概況3第四章 施工工序4第五章 質量要求6第六章 防雷、接地措施7第七章 安全環(huán)保措施8第八章 計算書9第九章 附圖16第一章 編制依據(jù)1、物聯(lián)網(wǎng)紅旗產業(yè)園標準化廠房工程設計施工圖；2、物聯(lián)網(wǎng)紅旗產業(yè)園標準化廠房工程施工組織設計；3、物聯(lián)網(wǎng)紅旗產業(yè)園標化廠房勘探及施工圖設計巖土勘察報告（編號2015K5004）；4、建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆除安全技術規(guī)程（JGJ196-2010）；5、地下室工程

2、防水技術規(guī)范（GB50208-2011）；6、TC7525塔式起重機的使用說明書； 第二章 工程概況合肥聯(lián)網(wǎng)紅旗產業(yè)園標準化廠房一期工程位于合肥市幸福路與高亮路交叉口。主要功能為工業(yè)建筑，地下結構類型為框架結構，地上結構類型為鋼結構。1#、2#樓總建筑面積37332，地上20層，地下一層。1#、2#樓坐落于地下車庫內靠北側，屋面建筑高度為89.7米，屋面上部為10.6米鋼結構花冠造型，總建筑高度為103米。本工程地庫面積較大，施工場區(qū)內道路狹窄，綜合考慮整個現(xiàn)場材料的垂直運輸，鋼筋加工車間、材料堆放點及周轉。1#樓塔吊考慮布設在1#樓南側，2#樓塔吊布設在2#樓北側靠近高亮路，塔吊位置詳見附圖

3、。由于場地限制，1#、2#樓塔吊均布置在車庫內，為滿足施工整體部署，確保安全生產進度，其中1#樓塔吊穿裙樓設置，塔吊布設位置正負零以下均需要按設計圖紙預留出結構鋼筋。1#樓塔吊穿裙房上部結構為鋼結構與疊合樓板。此區(qū)域延緩施工，待塔吊拆除后，現(xiàn)場增設汽車吊配合滿足該區(qū)域施工作業(yè)。（詳見下圖）本工程為塔吊基礎為天然地基。根據(jù)本工程設計巖土勘察報告顯示粉質粘土層地基承載力為160KPa，滿足TC7525塔吊說明書中塔吊基礎145KPa承載力要求，無需地基處理。本方案只適用于1#樓、2#塔吊基礎施工，場區(qū)內塔吊布設情況詳見塔吊布置總平面圖。表1 塔吊基礎相關數(shù)據(jù)表塔吊編號對應樓號基礎持力層土層地基承載

4、力KPa正負零相當于絕對高程（m）塔吊基礎頂標高相對于±0.000（m）1#塔吊1#樓粉質粘土16012.500-5.350m（7.150）2#塔吊2#樓粉質粘土16012.500-5.350m（7.150）注：根據(jù)物聯(lián)網(wǎng)紅旗產業(yè)園標化廠房勘探及施工圖設計巖土勘察報告（編號2015K500）：1#、2#樓塔吊位置此標高為粉質粘土。1#、2#塔吊基礎平面布置圖及詳細定位圖見附圖。第三章 塔吊選擇概況1、平面布置及選用原則：本工程基礎及主體施工階段垂直運輸主要依靠塔吊，因此塔吊合理布置尤為重要；考慮拆裝方便、塔吊的輻射范圍的情況，由于1#、2#樓為鋼結構裝配式廠房，包含鋼結構、疊合樓板（

5、4.7t/塊）、樓梯（4.3t/個）等大型構件，塔吊要求在吊臂約40米距離需要滿足起重量5t以上的要求?？紤]現(xiàn)場整體施工部署，3#樓為3層廠房且先行施工，1#、3#樓共用一臺塔吊。鑒于此，1#樓塔吊選型為TC7525（70米）吊，2#樓為TC7525（50米）吊。1#、2#樓塔吊基礎布置在基礎筏板內，塔吊基礎高出基礎筏板頂50mm。2、選擇時考慮現(xiàn)場的主要因素：、該臺塔吊均采用固定式基礎；平面位置對基礎尺寸的限制；、塔吊吊鉤高度保證距離建筑物最高點10米的距離。、1#樓、2#樓建筑總高度為103米，塔吊均采用附著式。、平面位置對基礎尺寸的限制。3、塔吊選型及塔吊基礎相關數(shù)據(jù)如下表所示：表2 塔

6、吊參數(shù)表塔吊編號塔吊型號臂長（m）基礎形式臂尖起重量（t）塔身尺寸（m）自由高度（m）安裝高度（m）是否附墻1#樓TC752570固定式2.222.0*2.064120是1#樓塔吊基礎頂相對標高為-5.350m（7.150），基礎底標高為-7.100（5.400）。2#樓TC752550固定式6.622.0*2.064120是2#樓塔吊基礎頂相對標高為-5.350m（7.150），基礎底標高為-7.200（5.300）。表3 標準塔吊基礎參數(shù)表塔吊編號塔吊基礎尺寸（mm）基礎配筋（mm）墊層砼強度等級墊層厚度（mm）墊層每側寬出基礎長度（mm）基礎砼強度等級1#樓7000*7000*1600雙

7、層雙向B25175，拉筋A14525梅花形設置C15100100C35 P62#樓7000*7000*1600注：由于主樓基礎承臺的影響，1#塔吊基礎加厚至1750厚，2#塔吊基礎加厚至1850厚，詳見附圖。第四章 施工工序塔吊基礎定位放線機械挖土降水（根據(jù)現(xiàn)場實際情況）坑底平整放線C15砼墊層施工鋼筋制作及綁扎增設止水鋼板支設模板安裝預埋件C35 P6基礎砼澆筑。（詳見圖1塔吊基礎剖面圖）塔吊基礎剖面圖圖1 塔吊基礎剖面圖1、定位放線：根據(jù)塔吊基礎平面定位圖采用全站儀放出塔吊基礎土方開挖邊線，具體位置詳見附圖。2、土方開挖：塔吊基礎開挖按1：0.5放坡挖至設計標高上100mm進行人工清理，機

8、械人工清理至基坑底后及時進行100厚C15墊層施工。3、墊層施工：本工程塔吊基礎墊層采用100厚C15混凝土，混凝土表面要求找平壓光，平整度偏差嚴格控制在±2mm以內。墊層混凝土澆筑完成后要及時進行覆蓋保溫。墊層混凝土達到上人作業(yè)強度后，在墊層上放出塔吊基礎的外邊線。在混凝土墊層上彈好塔吊固定腳的邊線和中心線，并用紅漆標記預埋支腳的中心點。4、1#樓、2#樓塔吊基礎均采用木模。如下圖所示：模板斜撐剖面圖圖2 1#樓、2#樓塔吊基礎木模膜剖面示意圖5、鋼筋綁扎：下鐵鋼筋綁扎完畢后，由專業(yè)人員進行安裝固定腳，固定腳位置必須準確，并且水平，四個固定腳水平高差控制在2mm內。固定腳的位置及水

9、平高差調整達到要求后，將固定腳固定牢靠，以免由于后面工序的操作，動搖了已經(jīng)調整好的位置。預埋避雷接地扁鐵。塔吊基礎配筋與地下車庫筏板配筋不能相互替代，置于地庫內部的塔吊基礎施工時，需根據(jù)地庫施工藍圖提前排布預留地庫筏板鋼筋。6、基礎砼澆筑：砼必須振搗密實，試驗員制作三組試塊（一組備用），混凝土澆筑完畢加強塑料薄膜覆蓋養(yǎng)護。 第五章 質量要求1、基礎鋼筋采用二級鋼筋，應嚴格按照間距及規(guī)范要求進行配制，鋼筋混凝土的保護層厚度不得小于40mm。2、基礎下土質應堅固夯實。塔吊基礎混凝土振搗應密實，不得出現(xiàn)孔穴，混凝土等級符合要求。3、混凝土強度達到80%以上時，方可允許進行塔身安裝；強度達到100%后

10、，經(jīng)相關單位檢驗后方可投入使用。4、混凝土澆筑后應加強養(yǎng)護。5、注意正確接地。6、固定腳柱周圍的鋼筋數(shù)量不得減少和短缺。7、預埋非標節(jié)水平誤差不超過2mm。8、基底平整夯實，基礎表面平整度高差不大于千分之一。9、塔吊基礎沉降觀測半月一次，垂直度在塔吊自由高度時半月一次測定，當架設附墻后，每月一次（在安裝附墻時必測）。10、當塔機出現(xiàn)沉降，垂直度偏差超過規(guī)定范圍時，須進行偏差校正，在附墻未設之前，在最低節(jié)與塔吊基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程用高噸位千斤頂頂起塔身，頂塔身之前，塔身用大纜風繩四面纜緊，在確保安全的前提下才能起頂塔身。當附墻安裝后，則通過調節(jié)附墻桿長度，加設附墻的方法進行垂直度校正

11、。11、因1#樓、2#樓塔吊布置在車庫內，在塔身穿車庫頂板處四周需設置止水鋼板。止水鋼板設置在地庫基礎筏板中部，迎水面朝下，搭接長度10cm，采用單面滿焊。（詳見剖面圖）12、地下室正負零以下塔吊穿車庫頂板、梁位置需設置施工縫。梁、板等受彎構件的一般留在距支座距離為三分之一跨度的位置處，因此處的彎矩與剪力均較小。其它構件可根據(jù)受力情況確定。梁、板的施工縫宜留成垂直的茬，不宜留成斜茬。在施工縫處應設置止水板（帶），避免造成滲漏。13、塔吊基礎配筋與地下車庫筏板配筋不能相互替代，置于地庫內部的塔吊基礎施工時，需根據(jù)地庫施工藍圖提前排布預留地庫筏板鋼筋。第六章 防雷、接地措施1.編輯本標段避雷針的工

12、作原理在雷雨天氣，高樓上空出現(xiàn)帶電云層時，避雷針和高樓頂部都被感應上大量電荷，由于避雷針針頭是尖的，而靜電感應時，導體尖端總是聚集了最多的電荷這樣，避雷針就聚集了大部分電荷避雷針又與這些帶電云層形成了一個電容器，由于它較尖，即這個電容器的兩極板正對面積很小，電容也就很小，也就是說它所能容納的電荷很少而它又聚集了大部分電荷，所以，當云層上電荷較多時，避雷針與云層之間的空氣就很容易被擊穿，成為導體這樣，帶電云層與避雷針形成通路，而避雷針又是接地的避雷針就可以把云層上的電荷導人大地，使其不對高層建筑構成危險，保證了它的安全。避雷針、避雷帶、避雷網(wǎng)等都是專門的“接閃器”，圓鋼或者扁鋼等金屬導體都可以是

13、“引下線”，埋入土中的金屬接地體和連接用的接地線構成了“接地裝置”?！爱斃状蛳聛淼臅r候，有了防雷裝置，就直接打在接閃器上，通過引下線，就引到了大地上，避免遭了雷電的破壞。但是塔吊的情況又比較特殊，因為塔吊本身就是金屬體，所以間接就是一個避雷針，只要塔吊的接地措施做好了，整體是具備防雷功能的。施工現(xiàn)場臨時用電規(guī)范JGJ46-2012，其中說明塔式起重機可以不做避雷針，但必須做可靠接地。2.塔吊防雷、接地措施根據(jù)現(xiàn)場情況，我部擬定以下防雷措施：塔吊防雷接閃器采用針式接閃器，在塔吊最頂部焊接針式接閃器，針尖應高于塔頂1米。避雷針采用直徑20鍍鋅鋼管磨尖，安裝長度高于塔帽1米。防雷接地極采用一字型接地

14、體，由中間接地極引至塔吊防雷引下線部位。防雷接地連接處應焊接飽滿，焊接倍數(shù)應按規(guī)范規(guī)定要求，接地電阻1。塔吊電氣重復接地應單獨打一根L50×50×2500mm的鍍鋅角鋼，引至塔吊專用接地裝置，采用銅質編織軟線連接，接地電阻6。保護接地與塔吊連接：在塔基底座上焊一只M12的螺栓，保護接地線一端固定在螺栓上，一端固定在開關箱箱內保護接地端子板上。該線直徑與塔吊進線同截面。第七章 安全環(huán)保措施1、施工前應對每一位工人進行詳盡的有針對性的安全操作交底。2、所有施工人員均應遵守國家、合肥市、公司、項目部的各項安全規(guī)定。3、混凝土施工過程中所使用的所有機械均應按操作規(guī)程要求操作。4、所

15、有用電氣設備的修理拆換工作必須由電工進行，嚴禁其它人員自行拆卸。5、泵車澆筑混凝土時，泵車外伸支腿底部應設木板或鋼板支墊，確保穩(wěn)定。6、泵車支承點應離開基坑邊1.0m左右。7、布料桿伸長時，其端頭與高壓電纜之間的最小安全距離應不小于8m.8、泵車布料桿采取側向伸出布料時，應進行穩(wěn)定性驗算，使傾覆力矩小于反傾覆力矩。嚴禁利用布料桿作起重設備使用。9、泵送混凝土作業(yè)過程中，軟管末端出口與澆筑面應保持一定距離，防止埋入混凝土內，造成管內瞬間壓力增高，引起爆管傷人。10、砼運輸車行駛服從交通指揮不得越出車道行駛，或搶占車道。11、為搞好現(xiàn)場文明施工和管理,認真貫徹執(zhí)行市府文明施工管理有關文件進行施工,

16、辦公室及施工現(xiàn)場須將規(guī)定內容張貼,宣傳,人人重視個個互相監(jiān)督,搞好現(xiàn)場文明生產。12、施工現(xiàn)場門口設保衛(wèi)室,所有人員均憑胸卡進出場,材料出場憑發(fā)行條，施工現(xiàn)場按平面圖堆放材料及半成品,要求堆放整齊。13、施工現(xiàn)場經(jīng)常保持整潔衛(wèi)生，道路平整堅實、暢通,并有良好的排水設施。14、現(xiàn)場內的臨時廁所及臨時沖涼房,設專人保潔。15、凡需進行混凝土,砂漿等攪拌作業(yè)的現(xiàn)場,設置三級沉淀池(沙井),使清洗機械的廢水經(jīng)沙井沉淀后,方可排入市政污水管網(wǎng)。16、防止施工噪音污染措施:控制夜間作業(yè)時間,一般不得超過二十二時,特別是混凝土攪拌,振搗等噪聲大的作業(yè)。必須晝夜連續(xù)作業(yè)的施工現(xiàn)場,應盡量采取降噪措施。17、水

17、泥進場裝入水泥罐，粉煤灰進場裝入粉煤灰罐，需按規(guī)定要求裝卸，由專人登記發(fā)放。18、施工區(qū)域及危險區(qū)域要有醒目和適當?shù)陌踩珮酥?。第八?計算書1#樓塔吊基礎計算書一、參數(shù)信息塔吊型號：TC7525， 塔吊起升高度H：120.00m，塔身寬度B：2m， 基礎埋深d：7.10m，自重G：1740kN， 基礎承臺厚度hc：1.75m，最大起重荷載Q：120kN， 基礎承臺寬度Bc：7.00m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：HRB335，基礎底面配筋直徑：25mm 二、塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=1740kN；塔吊最大起重荷載：Q=120kN；作用于塔吊的豎向力：F

18、kGN；2、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：Mkmax8662.25kN·m；三、塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25×7×7×1.75=2143.75kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=8662.25/(1860+2143.75)=2.164m < 7/3=2.333m；基礎抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求！四、地基承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎

19、設計規(guī)范(GB50007-2011)第5.2條承載力計算。計算簡圖:混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：e=2.164m > 7/6=1.167m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2×(FkGk)/（3×a×Bc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： aBc/20.5Mk/（FkGk）7/20.5-8662.25/(1860+2143.75)=2.786m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=7m；不考慮附著基礎設計值：Pk（18602143.75）/7281.709kPaPkm

20、ax=2×(1860+2143.75)/(3×2.786×7)= 136.856kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=160.000kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=81.709kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=136.856kPa，滿足要求！五、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2011）第條。驗算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp

21、取0.9，其間按線性內插法取用；取 hp=0.92； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.70m； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab)/2； am=2.00+(2.00 +2×1.70)/2=3.70m； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at2m； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度

22、；ab=2.00 +2×1.70=5.40； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=164.23kPa； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=7.00×(7.00-5.40)/2=5.60m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl； Fl=164.23×5.60=919.67kN。允許沖切力：0.7×0.92×1.57×3700.00×1700.00=6359693.20N=63

23、59.69kN > Fl= 919.67kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2011）第條。計算公式如下:MI=a12(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l/12式中：MI -任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；取a1=(Bc-B)/2(7.00-2.00)/2=2.50m； Pmax -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取164.23kN/m2； P -相應于荷載效應基本組合

24、時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值，PPmax×（3×aal）/3×a164.23×(3×2-2.5)/(3×2)=95.799kPa； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×7.00×7.00×1.75=2894.06kN/m2； l -基礎寬度，取l=7.00m； a -塔身寬度，取a=2.00m； a' -截面I - I在基底的投影長度, 取a'=2.00m。 經(jīng)過計算得MI

25、=2.502×(2×7.00+2.00)×(164.23+95.80-2×2894.06/7.002)+(164.23-95.80)×7.00/12=1431.99kN·m。2.配筋面積計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l -當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內插法確定，取l=1.00； fc -混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2； ho -承臺的計算高度，ho=1.70

26、m。經(jīng)過計算得： s=1431.99×106/(1.00×16.70×7.00×103×(1.70×103)2)=0.004； =1-(1-2×0.004)0.5=0.004； s=1-0.004/2=0.998； As=1431.99×106/(0.998×1.70×103×300.00)=2813.79mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:7000.00×1750.00×0.15%=18375.00mm2。故取 As=18375.00mm2。建

27、議配筋值：HRB335鋼筋，25180mm。承臺底面單向根數(shù)38根。實際配筋值18654.2 mm2。2#樓塔吊基礎計算書一、參數(shù)信息塔吊型號：TC7525， 塔吊起升高度H：120.00m，塔身寬度B：2m， 基礎埋深d：7.10m，自重G：1740kN， 基礎承臺厚度hc：1.85m，最大起重荷載Q：120kN， 基礎承臺寬度Bc：7.00m，混凝土強度等級：C35， 鋼筋級別：HRB335，基礎底面配筋直徑：25mm 額定起重力矩Me：2500kN·m， 基礎所受的水平力P：30kN，標準節(jié)長度b：3.75m，主弦桿材料：角鋼/方鋼, 寬度/直徑c：120mm，所處城市：安徽合

28、肥市， 基本風壓0：0.35kN/m2，地面粗糙度類別：B類 田野鄉(xiāng)村， 風荷載高度變化系數(shù)z：2.38 。二、塔吊對交叉梁中心作用力的計算1、塔吊豎向力計算塔吊自重：G=1740kN；塔吊最大起重荷載：Q=120kN；作用于塔吊的豎向力：FkGN；2、塔吊風荷載計算依據(jù)建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2012）中風荷載體型系數(shù)：地處安徽合肥市，基本風壓為0=0.35kN/m2；查表得：風荷載高度變化系數(shù)z=2.38；擋風系數(shù)計算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×2+2×3.75+(4×22+3.752)0.5)

29、×0.12/(2×3.75)=0.304；因為是角鋼/方鋼，體型系數(shù)s=2.393；高度z處的風振系數(shù)取：z=1.0；所以風荷載設計值為：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×2.393×2.38×0.35=1.395kN/m2；3、塔吊彎矩計算風荷載對塔吊基礎產生的彎矩計算：M=××B×H×H×0.5=1.395×0.304×2×120×120×0.5=6106.752kN·m；

30、MkmaxMeMP×hc25006106.75230×1.858662.25kN·m；三、塔吊抗傾覆穩(wěn)定驗算基礎抗傾覆穩(wěn)定性按下式計算：eMk/（Fk+Gk）Bc/3式中 e偏心距，即地面反力的合力至基礎中心的距離； Mk作用在基礎上的彎矩； Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力，Gk25×7×7×1.85=2266.25kN； Bc為基礎的底面寬度；計算得：e=8662.25/(1860+2266.25)=2.099m < 7/3=2.333m；基礎抗傾覆穩(wěn)定性滿足要求！四、地基承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(

31、GB50007-2011)第5.2條承載力計算。計算簡圖:混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：e=2.099m > 7/6=1.167m地面壓應力計算：Pk（Fk+Gk）/APkmax2×(FkGk)/（3×a×Bc）式中 Fk作用在基礎上的垂直載荷； Gk混凝土基礎重力； a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： aBc/20.5Mk/（FkGk）7/20.5-8662.25/(1860+2266.25)=2.85m。 Bc基礎底面的寬度，取Bc=7m；不考慮附著基礎設計值：Pk（18602266.25）/7284.209kPaPkmax=2&#

32、215;(1860+2266.25)/(3×2.85×7)= 137.865kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=160.000kPa；地基承載力特征值fa大于壓力標準值Pk=84.209kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力標準值Pkmax=137.865kPa，滿足要求！五、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2011）第條。驗算公式如下: F1 0.7hpftamho式中 hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間

33、按線性內插法取用；取 hp=0.91； ft -混凝土軸心抗拉強度設計值；取 ft=1.57MPa； ho -基礎沖切破壞錐體的有效高度；取 ho=1.80m； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=(at+ab)/2； am=2.00+(2.00 +2×1.80)/2=3.80m； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at2m； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=2.0

34、0 +2×1.80=5.60； Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取 Pj=165.44kPa； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=7.00×(7.00-5.60)/2=4.90m2 Fl -相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=PjAl； Fl=165.44×4.90=810.65kN。允許沖切力：0.7×0.91×1.57×3800.00×1800.00=6840615.60N=6840.62kN > Fl= 810.65kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（GB 50007-2011）第條。計算公式如下:MI=a12(2l+a')(Pmax+P-2G/A)+(Pma