800固定管板解析

1、固定管板換熱器設計計算計算單位設計計算條件殼程管程設計壓力Ps0.5MPa設計壓力Pt0.05設計溫度ts38設計溫度tt37殼程圓筒內(nèi)徑 Di800mm管箱圓筒內(nèi)徑 Di800材料名稱Q345R材料名稱Q345R簡圖計算內(nèi)容殼程圓筒校核計算 前端管箱圓筒校核計算 前端管箱封頭（平蓋）校核計算 后端管箱圓筒校核計算后端管箱封頭（平蓋）校核計算 管箱法蘭校核計算開孔補強設計計算管板校核計算前端管箱筒體計算計算單位藈嫩_計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算壓力pc0.05MPa設計溫度t37.00 GJ1.DiL_內(nèi)徑D800.00mm材料Q345R（板材）試驗溫度許用應

2、力Io189.00MPa設計溫度許用應力囲189.00MPa試驗溫度下屈服點RL345.00MPa負偏差G0.30mm腐蝕裕量G2.00mm焊接接頭系數(shù) 0.85厚度及重量計算計算厚度PcDi右右=2 CT結論合格前端管箱封頭計算計算單位藈月計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力pc0.05MPa設計溫度t37.00 G內(nèi)徑D800.00mm曲面深度h200.00mm材料Q345R （板材）設計溫度許用應力対189.00MPai試驗溫度許用應力同189.00MPa負偏差G0.30mm腐蝕裕量G2.00mm焊接接頭系數(shù)*0.85壓力試驗時應力校核壓力試驗類型液壓試

3、驗試驗壓力值PT= 1.25p=0.2500（或由用戶輸入）MPa壓力試驗允許通過的應力JoJtb0.90 忠=310.50MPa試驗壓力下封頭的應力QT=卩（2 +0.5&=20.712 站MPa校核條件or蘭HT校核結果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K=16】2 當=1.0000 d計算厚度KPcDi& =2cr%0.5 Pc=0.12mm有效厚度-G- G2= 5.70mm最小厚度min= 3.00mm名義厚度5hh=8.00mm結論滿足最小厚度要求重量47.13Kg壓力計算最大允許工作壓力pw=KD唸=2.28114MPa結論合格后端管箱筒體計算計算單位藈計算所依據(jù)的標準G

4、B 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算壓力pc0.05MPa設計溫度t37.00 C11內(nèi)徑D800.00mm材料Q345R（板材）試驗溫度許用應力同189.00MPa設計溫度許用應力同189.00MParJ試驗溫度下屈服點RL345.00MPa負偏差C0.30mm腐蝕裕量G2.00mm焊接接頭系數(shù)*0.85厚度及重量計算計算厚度PcDi右右=2 CT結論合格后端管箱封頭計算計算單位藈月計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算壓力pc0.05MPa設計溫度t37.00 G內(nèi)徑D800.00mm曲面深度h200.00mm材料Q345R （板材）設計溫度許用應力対1

5、89.00MPai試驗溫度許用應力同189.00MPa負偏差G0.30mm腐蝕裕量G2.00mm焊接接頭系數(shù)*0.85壓力試驗時應力校核壓力試驗類型液壓試驗試驗壓力值PT= 1.25p=0.2500（或由用戶輸入）MPa壓力試驗允許通過的應力JoJtb0.90 忠=310.50MPa試驗壓力下封頭的應力QT=卩（2 +0.5&=20.712 站MPa校核條件or蘭HT校核結果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K=16】2 當=1.0000 d計算厚度KPcDi& =2cr%0.5 Pc=0.12mm有效厚度-G- G2= 5.70mm最小厚度min= 3.00mm名義厚度5hh=8.0

6、0mm結論滿足最小厚度要求重量47.13Kg壓力計算最大允許工作壓力pw=KD唸=2.28114MPa結論合格內(nèi)壓圓筒校核計算單位藈計算所依據(jù)的標準GB 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算壓力pc0.50MPa設計溫度t38.00 C11內(nèi)徑D800.00mm材料Q345R（板材）試驗溫度許用應力同189.00MPa設計溫度許用應力同189.00MParJ試驗溫度下屈服點RL345.00MPa負偏差C0.30mm腐蝕裕量G2.00mm焊接接頭系數(shù)*0.85厚度及重量計算計算厚度PcDi5=2 CT結論合格開孔補強計算計算單位藈鈅接管：A $ 57 x 4計算方法：GB150.3-2011

7、等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力pc0.05MPa設計溫度37C殼體型式橢圓形封頭- 卜 _殼體材料 名稱及類型Q345R板材廠JL1jj 4J.f /Ty j 1殼體開孔處焊接接頭系數(shù)$0.85d殼體內(nèi)直徑D800mm1 殼體開孔處名義厚度5n8mm1 _T、殼體厚度負偏差Ci0.3mm 穴AII殼體腐蝕裕量G2mmA1殼體材料許用應力bt189MPa橢圓形封頭長短軸之比2凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾 角( )-0接管實際外伸長度150mm接管連接型式插入式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型20(GB9948)管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量2mm補強圈材料名稱凸形封

8、頭開孔中心至 封頭軸線的距離mm補強圈外徑補強圈厚度接管厚度負偏差Gt0.4mm補強圈厚度負偏差Gr接管材料許用應力bt150.94MPa補強圈許用應力bt開孔補強計算非圓形開孔長直徑53.8mm開孔長徑與短徑之比1殼體計算厚度50.1121mm接管計算厚度5t0.0081補強圈強度削弱系數(shù)frr0接管材料強度削弱系數(shù)fr0.7986開孔補強計算直徑d53.8mm補強區(qū)有效寬度B107.6接管有效外伸長度hi14.67mm接管有效內(nèi)伸長度h20開孔削弱所需的補強面積A62mm殼體多余金屬面積A297接管多余金屬面積A372mm補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積A38A+A+A- 342mrn，大于 A,不需另

9、加補強。補強圈面積A2mmA(A1+A2+AP)結論：合格開孔補強計算計算單位藈鈅接管：TE2,$ 32 x3.5計算方法：GB150.3-2011等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力pc0.05MPa設計溫度37C殼體型式橢圓形封頭- 卜 _殼體材料 名稱及類型Q345R板材廠JL1jj 4J.f /Ty j 1殼體開孔處焊接接頭系數(shù)$0.85d殼體內(nèi)直徑D800mm1 殼體開孔處名義厚度5n8mm1 _T、殼體厚度負偏差Ci0.3mm 穴AII殼體腐蝕裕量G2mmA1殼體材料許用應力bt189MPa橢圓形封頭長短軸之比2凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾 角( )0接管實際外伸長度150m

10、m接管連接型式插入式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型20(GB9948)管材接管焊接接頭系數(shù)0.85接管腐蝕裕量2mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離300mm補強圈外徑補強圈厚度接管厚度負偏差Gt0.35mm補強圈厚度負偏差Gr接管材料許用應力bt150.94MPa補強圈許用應力bt開孔補強計算非圓形開孔長直徑34.036mm開孔長徑與短徑之比1.146殼體計算厚度50.1121mm接管計算厚度5t0.0049補強圈強度削弱系數(shù)frr0接管材料強度削弱系數(shù)fr0.7986開孔補強計算直徑d34.036mm補強區(qū)有效寬度B68.072接管有效外伸長度hi10.91

11、4mm接管有效內(nèi)伸長度h20開孔削弱所需的補強面積A42mm殼體多余金屬面積A188接管多余金屬面積A202mm補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積A7A+A+A- 215mm ,大于 A,不需另加補強。補強圈面積A2mmA-(A1+A2+A3)結論：合格開孔補強計算計算單位藈鈅接管：B,57 x 4計算方法：GB150.3-2011等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力pc0.05MPa設計溫度37C殼體型式橢圓形封頭- 卜 _殼體材料 名稱及類型Q345R板材廠JL1jj 4J.f /Ty j 1殼體開孔處焊接接頭系數(shù)00.85d殼體內(nèi)直徑D800mm1 殼體開孔處名義厚度5n8mm1 _T、殼體厚度負偏差

12、Ci0.3mm 穴AII殼體腐蝕裕量G2mmA1殼體材料許用應力bt189MPa橢圓形封頭長短軸之比2凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾 角( )-0接管實際外伸長度150mm接管連接型式插入式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型20(GB9948)管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量2mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離mm補強圈外徑補強圈厚度接管厚度負偏差Gt0.4mm補強圈厚度負偏差Gr接管材料許用應力bt150.94MPa補強圈許用應力bt開孔補強計算非圓形開孔長直徑53.8mm開孔長徑與短徑之比1殼體計算厚度50.1121mm接管計算厚度5t0.0081補強圈強

13、度削弱系數(shù)frr0接管材料強度削弱系數(shù)fr0.7986開孔補強計算直徑d53.8mm補強區(qū)有效寬度B107.6接管有效外伸長度hi14.67mm接管有效內(nèi)伸長度h20開孔削弱所需的補強面積A62mm殼體多余金屬面積A297接管多余金屬面積A372mm補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積A8A+A+A- 342mrn，大于 A,不需另加補強。補強圈面積A2mmA-(A1+A2+A3)結論：合格開孔補強計算計算單位藈鈅接 管：TE1, $ 32 x3.5計算方法：GB150.3-2011等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力pc0.05MPa設計溫度37C殼體型式橢圓形封頭- 卜 _殼體材料 名稱及類型Q345R板

14、材廠JL1jj 4J.f /Ty j 1殼體開孔處焊接接頭系數(shù)$0.85d殼體內(nèi)直徑D800mm1 殼體開孔處名義厚度5n8mm1 _T、殼體厚度負偏差Ci0.3mm 穴AII殼體腐蝕裕量G2mmA1殼體材料許用應力bt189MPa橢圓形封頭長短軸之比2凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾 角( )0接管實際外伸長度150mm接管連接型式插入式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型20(GB9948)管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量2mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離300mm補強圈外徑補強圈厚度接管厚度負偏差Gt0.35mm補強圈厚度負偏差Cr接管材料許用應力bt15

15、0.94MPa補強圈許用應力bt開孔補強計算非圓形開孔長直徑34.036mm開孔長徑與短徑之比1.146殼體計算厚度50.1121mm接管計算厚度5t0.0041補強圈強度削弱系數(shù)frr0接管材料強度削弱系數(shù)fr0.7986開孔補強計算直徑d34.036mm補強區(qū)有效寬度B68.072接管有效外伸長度hi10.914mm接管有效內(nèi)伸長度h20開孔削弱所需的補強面積A42mm殼體多余金屬面積A188接管多余金屬面積A202mm補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積A7A+A+A- 215mm ,大于 A,不需另加補強。補強圈面積A2mmA-(A1+A2+A3)結論：合格開孔補強計算計算單位藈鈅接管：PT, $ 27

16、 x 3計算方法：GB150.3-2011等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力pc0.05MPa設計溫度37C殼體型式橢圓形封頭- 卜 _殼體材料 名稱及類型Q345R板材廠JL1jj 4J.f /Ty j 1殼體開孔處焊接接頭系數(shù)$0.85d殼體內(nèi)直徑D800mm1 殼體開孔處名義厚度5n8mm1 _T、殼體厚度負偏差Ci0.3mm 穴AII殼體腐蝕裕量G2mmA1殼體材料許用應力bt189MPa橢圓形封頭長短軸之比2凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾 角( )0接管實際外伸長度150mm接管連接型式插入式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型20(GB9948)管材接管焊接接頭系數(shù)

17、1接管腐蝕裕量2mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離300mm補強圈外徑補強圈厚度接管厚度負偏差Gt0.3mm補強圈厚度負偏差Gr接管材料許用應力bt150.94MPa補強圈許用應力bt開孔補強計算非圓形開孔長直徑29.331mm開孔長徑與短徑之比1.1458殼體計算厚度50.1121mm接管計算厚度5t0.0035補強圈強度削弱系數(shù)frr0接管材料強度削弱系數(shù)fr0.7986開孔補強計算直徑d29.331mm補強區(qū)有效寬度B58.663接管有效外伸長度hi9.3805mm接管有效內(nèi)伸長度h20開孔削弱所需的補強面積A32mm殼體多余金屬面積A162接管多余金屬面積A102mm

18、補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積A6A+A+A- 179mm ,大于 A,不需另加補強。補強圈面積A2mmA-(A1+A2+A3)結論：合格開孔補強計算計算單位藈鈅接管：C, $ 57 x 4計算方法：GB150.3-2011等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力pc0.5MPa設計溫度38C殼體型式圓形筒體- 卜 _殼體材料 名稱及類型Q345R板材廠JL1/Ty j 1殼體開孔處焊接接頭系數(shù)$0.85d殼體內(nèi)直徑D800mm1 殼體開孔處名義厚度5n10mm1 _T、殼體厚度負偏差Ci0.3mm 穴AII殼體腐蝕裕量G2mmA1殼體材料許用應力bt189MPa接管軸線與筒體表面法線的夾角( )0凸形封頭

19、上接管軸線與封頭軸線的夾 角( )接管實際外伸長度200mm接管連接型式插入式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型20(GB9948)管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量2mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離mm補強圈外徑補強圈厚度接管厚度負偏差Ct0.4mm補強圈厚度負偏差Gr接管材料許用應力bt150.88MPa補強圈許用應力bt開孔補強計算非圓形開孔長直徑53.8mm開孔長徑與短徑之比1殼體計算厚度51.2469mm接管計算厚度5t0.0813補強圈強度削弱系數(shù)frr0接管材料強度削弱系數(shù)fr0.7983開孔補強計算直徑d53.8mm補強區(qū)有效寬度B107.6接管

20、有效外伸長度hi14.67mm接管有效內(nèi)伸長度h20開孔削弱所需的補強面積A682mm殼體多余金屬面積A343接管多余金屬面積A362mm補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積A10A+A+A- 389mrn，大于 A,不需另加補強。補強圈面積A2mmA-(A1+A2+A3)結論：合格開孔補強計算計算單位藈鈅接管：D, $ 57 x 4計算方法：GB150.3-2011等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力pc0.5MPa設計溫度38C殼體型式圓形筒體- 卜 _殼體材料 名稱及類型Q345R板材廠JL1/Ty j 1殼體開孔處焊接接頭系數(shù)$0.85d殼體內(nèi)直徑D800mm1 殼體開孔處名義厚度5n10mm1 _T

21、、殼體厚度負偏差Ci0.3mm 穴AII殼體腐蝕裕量G2mmA1殼體材料許用應力bt189MPa接管軸線與筒體表面法線的夾角( )0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾 角( )接管實際外伸長度200mm接管連接型式插入式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型20(GB9948)管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量2mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離mm補強圈外徑補強圈厚度接管厚度負偏差Gt0.4mm補強圈厚度負偏差Gr接管材料許用應力bt150.88MPa補強圈許用應力bt開孔補強計算非圓形開孔長直徑53.8mm開孔長徑與短徑之比1殼體計算厚度51.2469mm接管計算厚

22、度5t0.0813補強圈強度削弱系數(shù)frr0接管材料強度削弱系數(shù)fr0.7983開孔補強計算直徑d53.8mm補強區(qū)有效寬度B107.6接管有效外伸長度hi14.67mm接管有效內(nèi)伸長度h20開孔削弱所需的補強面積A682mm殼體多余金屬面積A343接管多余金屬面積A362mm補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積A10A+A+A- 389mrn，大于 A,不需另加補強。補強圈面積A2mmA-(A1+A2+A3)結論：合格開孔補強計算計算單位藈鈅接管：E,27 x 3計算方法：GB150.3-2011等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力pc0.5MPa設計溫度38C殼體型式圓形筒體- 卜 _殼體材料 名稱及類型

23、Q345R板材廠JL1/Ty j 1殼體開孔處焊接接頭系數(shù)00.85d殼體內(nèi)直徑D800mm1 殼體開孔處名義厚度5n10mm1 _T、殼體厚度負偏差Ci0.3mm 穴AII殼體腐蝕裕量G2mmA1殼體材料許用應力bt189MPa接管軸線與筒體表面法線的夾角( )0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾 角( )接管實際外伸長度200mm接管連接型式插入式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型20(GB9948)管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量2mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離mm補強圈外徑補強圈厚度接管厚度負偏差Gt0.3mm補強圈厚度負偏差Cr接管材料許用應力bt1

24、50.88MPa補強圈許用應力bt開孔補強計算非圓形開孔長直徑25.6mm開孔長徑與短徑之比1殼體計算厚度51.2469mm接管計算厚度5t0.0349補強圈強度削弱系數(shù)frr0接管材料強度削弱系數(shù)fr0.7983開孔補強計算直徑d25.6mm補強區(qū)有效寬度B51.6接管有效外伸長度hi8.7636mm接管有效內(nèi)伸長度h20開孔削弱所需的補強面積A322mm殼體多余金屬面積A166接管多余金屬面積A92mm補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積A8A+A+A- 183mm ,大于 A,不需另加補強。補強圈面積A2mmA-(A1+A2+A3)結論：合格開孔補強計算計算單位藈鈅接管：F, $ 27 x 3計算方法：G

25、B150.3-2011等面積補強法，單孔設計條件簡圖計算壓力pc0.5MPa設計溫度38C殼體型式圓形筒體- 卜 _殼體材料 名稱及類型Q345R板材廠JL1/Ty j 1殼體開孔處焊接接頭系數(shù)$0.85d殼體內(nèi)直徑D800mm1 殼體開孔處名義厚度5n10mm1 _T、殼體厚度負偏差Ci0.3mm 穴AII殼體腐蝕裕量G2mmA1殼體材料許用應力bt189MPa接管軸線與筒體表面法線的夾角( )0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾 角( )接管實際外伸長度200mm接管連接型式插入式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型20(GB9948)管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量2mm補強圈

26、材料名稱凸形封頭開孔中心至 封頭軸線的距離mm補強圈外徑補強圈厚度接管厚度負偏差Gt0.3mm補強圈厚度負偏差Cr接管材料許用應力bt150.88MPa補強圈許用應力bt開孔補強計算非圓形開孔長直徑25.6mm開孔長徑與短徑之比1殼體計算厚度51.2469mm接管計算厚度5t0.0349補強圈強度削弱系數(shù)frr0接管材料強度削弱系數(shù)fr0.7983開孔補強計算直徑d25.6mm補強區(qū)有效寬度B51.6接管有效外伸長度hi8.7636mm接管有效內(nèi)伸長度h20開孔削弱所需的補強面積A322mm殼體多余金屬面積A166接管多余金屬面積A92mm補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積A8A+A+A- 183mm ,大于

27、 A,不需另加補強。補強圈面積A2mmA-(A1+A2+A3)結論：合格延長部分兼作法蘭固定式管板腐蝕后計設計單位藈釧設計計算條件簡圖設計壓力Ps0.5MPa設計溫度ts38oC平均金屬溫度ts35&C裝配溫度to20C材料名稱Q345R( 1 設計溫度下許用應力t1189MPa平均金屬溫度下彈性模量E2.002e+05MPa平均金屬溫度下熱膨脹系數(shù)as1.101e-05omm/mmC殼程圓筒內(nèi)徑D800殼程圓筒名義厚度 610殼程圓筒有效厚度&7.7殼體法蘭設計溫度下彈性模量E2.001e+05. . 2殼程圓筒內(nèi)直徑橫截面積A=0.25 nD5.027e+05殼程圓筒金屬橫

28、截面積As=x&(D+)1.954e+04設計壓力p0.05設計溫度1137材料名稱Q345R設計溫度下彈性模量Eh2.002e+05管箱圓筒名 義厚度(管箱為高頸法蘭取法蘭頸部大小端平均值)317管箱圓筒有效厚度瓠17管箱法蘭設計溫度下彈性模量E”2.002e+05材料名稱20(GB9948)管子平均溫度tt35設計溫度下管子材料許用應力Ot*150.9設計溫度下管子材料屈服應力O*239.4設計溫度下管子材料彈性模量Et2.001e+05平均金屬溫度下管子材料彈性模量Em2.002e+05平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)a1.101e-05管子外徑d45管子壁厚右2.5注:管子根數(shù)

29、n151換熱管中心距S57一根管子金屬橫截面積a =兀61（d基）333.8換熱管長度Li2500管子有效長度（兩管板內(nèi)側間距）L2420管束模數(shù)Kt=E na/LD5213管子回轉(zhuǎn)半徑i =0.25#d2+(d _2)215.05管子受壓失穩(wěn)當量長度lcr450系數(shù)C=j2E；/ReL128.5比值lcr/i29.9管子穩(wěn)定許用壓應力（C”心）.1 _七2iWl）2管子穩(wěn)定許用壓應力（CrE）g；r=氏 1lcri1i1.5 2Cr141材料名稱16Mn設計溫度tP38設計溫度下許用應力tl ；178設計溫度下彈性模量E2.001e+05管板腐蝕裕量C24管板輸入厚度&40管板計算厚

30、度d36管板分程處面積A0管板強度削弱系數(shù)n0.4管板剛度削弱系數(shù)卩0.4管子加強系數(shù)K2=1.32寸Etna/EpL少K=5.941管板和管子連接型式焊接管板和管子脹接（焊接）高度 l3脹接許用拉脫應力 q焊接許用拉脫應力q75.44材料名稱16Mn管箱法蘭厚度&50法蘭外徑Df940基本法蘭力矩Mm3.928e+07管程壓力操作工況下法蘭力Mp1.253e+06法蘭寬度bf=(Df_Di)/270比值& /Di0.02125比值& /Di0.0625管箱圓筒殼常數(shù)kh=1.82入0靳0.01559系數(shù)釘=4.4khDj1 +(1 +kh&)2(冬)3Di0.

31、002191管箱圓筒與法蘭的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)K_12E；bff12 Di+bf(Di丿3+ E 41.79材料名稱16Mn殼體法蘭厚度&30法蘭外徑Df940法蘭寬度bf=(Df-Di)/270比值& / Di0.009625比值 g/ Di0.0375殼程圓筒殼常數(shù)ks=1.82 JD7S0.02316203系數(shù) =4.4ksDj1+(1+ks6f)()Di0.0002812殼體法蘭與圓筒的旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)K12Efbf1f_12Di+bf |26f 14 丿3+ Es5.825旋轉(zhuǎn)剛度參數(shù)Kf=K；+K；5.825法蘭外徑與內(nèi)徑之比K=Df/Dj1.175殼體法蘭應力系數(shù)Y（按K查

32、 vvGB150- 2011表 7-9）12.12旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參數(shù)nKfKf f4 Kt0.0008775膨脹節(jié)波峰處內(nèi)直徑Dex系數(shù)打x=(4)2-1Di膨脹節(jié)總體軸向剛度Kex管板第一彎矩系數(shù)m1(按 K ,Kf查圖 7-12)0.1482系數(shù)屮_miK Kf28.44系數(shù)G2(按 K ,Kf查 圖 7-13)4.042換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比Q =EtnaEsAs2.58Etna（EsAs* KexL） /帶膨脹節(jié)）換熱管束與殼體剛度之比Qex=（EsAKxL（帶膨脹節(jié)）Q（不帶膨脹節(jié)）2.58管板第二彎矩系數(shù)m2(按K, Qex查 圖 7-14(a)或(b)2.326系數(shù)M1

33、=m12K(QexD0.001884系數(shù)G3(按K, Qx 查 圖 7-15)0.004649法蘭力矩折減系數(shù)E =K（Kf+G3）0.1588、 1管板邊緣力矩變化系數(shù)M =-分心 Kf3.354法蘭力矩變化系數(shù)也 Mf=也 M K/Kf0.4675管板開孔后面積A = A- 0.25nud22.625e+05. . 2管板布管區(qū)面積（二角形布管）A =0.866nS + A（ 正方形布管）A =n S2+代4.249e+05管板布管區(qū)當量直徑Dt=j4At/兀735.5系數(shù)丸=A / A0.5222系數(shù)P=na/ A0.192系數(shù)Zs 0.4 +0.6X(1 +Q)/丸一；(QexQ)4.

34、513系數(shù) 瓦=04(1 +B) +(0.6pex) /丸6.565管板布管區(qū)當量直徑與殼體內(nèi)徑之比R= Dt/ D.0.9194管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度k = K（1-0.4789僅有殼程壓力Ps作用下的危險組合工況(R= 0)不計溫差應力計溫差應力換熱管與殼程圓筒熱膨脹變形差/ = ex (tt-t)- a( ts-to)0.00當量壓力組合Pc =Ps0.50.5有效壓力組合Pa = ZP.中呂丫巳皿(直管)Pa =ZPs + W(波紋管)A2.2562.256基本法蘭力矩系數(shù)M4 Mm?JlDi3Pa0.082890.08289管板邊緣力矩系數(shù)M=Mm+(M)M!0.089210.0

35、8921管板邊緣剪力系數(shù)v=f M2.5372.537管板總彎矩系數(shù)m_ 口1十m2V1+ V1.711.71管板布管區(qū)周邊徑向彎矩系數(shù)系數(shù)frb1.2791.279管板布管區(qū)最大徑向彎矩系數(shù)系數(shù)fri00管板徑向彎矩系數(shù)fr1.2791.2793 f系數(shù)Gr =rK0.64610.6461管板徑向應力系 數(shù):=1 (1+v)Gi r4 Qex+G20.086270.08627管板布管區(qū)周邊 處剪切應力系數(shù)-11+vJ=4Qex+G20.13350.1335殼體法蘭力矩系數(shù)Mws = M m(ZMf)Mi0.012280.01228計算值許用值計算值許用值管板徑向應力卜。a普125.51.5

36、fcr；=267125.53 丘“534管板布管區(qū)周邊剪切應力Pa Dt叮 P 8.0370.5 fa ；=898.0371.5 fa；=267殼體法蘭應力 口f=匹丫MwsPa批EH24Q97.951.5 fcr；=26797.953 fcr 1 =534換熱管軸向應力e _1lPG2 _QexVpIP _Qex+G27.045fcr J =150.9b=1417.0453 ；=452.61.2Lr =169.2殼程圓筒軸向應力疔_A入（1+v）pAs（Qex恥2）昌16.19 fcr =160.716.1930E；=482換熱管與管板連接拉脫應力q=竺dl兀5.544q=75.445.54

37、43q焊接q脹接226.3僅有管程壓力Pt作用下的危險組合工況（Ps= 0）不計溫差應力計溫差應力換熱管與殼程圓筒熱膨脹變形差飛飛=at（tt-t0）- c（s（ts-t0）0.00當量壓力組合Pc=_Pt（1十目）-0.0596-0.0596有效壓力組合Pa = + 即Etm（直管）Pa=-工汨+Kb2L（波紋管）A1-0.3283-0.3283操作情況下法蘭力矩系數(shù)4Mp兀丸DP-0.01817-0.01817管板邊緣力矩系數(shù)M = Mp-0.01817-0.01817管板邊緣剪力系數(shù)=屮M-0.5168-0.5168管板總彎矩系數(shù)m =m1*m2V1 + V-2.181-2.181管板布

38、管區(qū)周邊徑向彎矩系數(shù)系數(shù)frb-2.403-2.403管板布管區(qū)最大徑向彎矩系數(shù)系數(shù)fri-2.404-2.404管板徑向彎矩系數(shù)fr-2.404-2.4043fr系數(shù)G1K-1.215-1.215管板徑向應力 系數(shù):=1(1f)GXJr=4Qex+G2-0.02216-0.02216管板布管區(qū)周 邊處剪切應力 系數(shù)11 +vWQex+Gz0.018240.01824殼體法蘭力矩系數(shù)Mws=EMpM-0.00477-0.00477計算值許用值計算值許用值管板徑向應力pf ）|4.695fcl =2674.693&；=534管板布管區(qū)周邊剪切應力Pa廿廿Dt邛 一Epa-0.15970.

39、5fc：=89-0.15971.5b；=267殼體法蘭應力er；=#Y MwsP, MDL）25.5351.5B；=2675.5353fcr ；=534換熱管軸向應力卞卞1|PG2-QexpIPfCQex+G? I1.077fcr ；=150.9丘 lr =1411.0773 tr ；=452.61.2k 169.2殼程圓筒軸向應力A孔1+）氐一Pt十如PaAs（Qex+G2）0.9645* Ibl160.70.96453 fcrlC482換熱管與管板連接拉脫應力aq=dl兀0.848q=75.440.8483 q 焊接q脹接 226.3考慮殼程FS和管程壓力R冋時作用下的危險組合工況不計溫差應力計溫差應力換熱管與殼體熱膨脹變形差=% （tt-to）-Gs（tS-t0）0.00當量壓力組合巳=巳R（1十P）0.44040.4404有效壓力組合Pa=ZPs-工tP+即比（直管）?nKh2LPa=兀尺-工tR十b2（波紋管）Ai1.9281.928基本法蘭力矩系數(shù)M4Mm沁Pa0.097010.09701操作情況下法蘭力矩系數(shù)M4MPp瑕D電0.0094130.009413管板邊緣力矩系數(shù)M=MaxMm+(AM)Mi, Mp0.