橋梁的設(shè)計模板

1、裝配式鋼筋混凝土簡支 T 形梁橋課程設(shè)計、設(shè)計資料1、橋面凈寬：凈 -7（車行道） +2×1.0（人行道） +2×0.25（欄桿）2、主梁跨徑和全長標準跨徑： Lb=25m （墩中心距離）。計算跨徑： L=24.50m （支座中心距離）。預(yù)制長度： L'=24.95m（主梁預(yù)制長度）。3、設(shè)計荷載公路 -II 級，人群 3.5kN/m2。4、材料材料規(guī)格內(nèi)容鋼筋HRB335（原級）主梁主筋、彎起鋼筋和架立鋼筋R235（原級）箍筋混凝 土C25主梁C30 防水橋面鋪裝5、結(jié)構(gòu)尺寸橫隔梁 5 根，肋寬 15cm15609 609 609 60924502495橋梁縱向布

2、置圖（單位： cm）100 700 100180180180180橋梁橫斷面圖（單位： cm）140T 型梁尺寸圖(單位： cm )6、計算方法極限狀態(tài)法7、設(shè)計依據(jù)(1) 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 (JTG D60-2004)。JTG D60-2004）。(2) 公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 二、行車道板的計算(一) 計算模式 行車道板按照兩端固定中間鉸接的板來計算(二) 荷載及其效應(yīng) 1每延米板上的恒載個 g瀝青面層：g1 0.02 1.0 23 0.46kN / mC30面層： g2 0.09 1.0 24 2.16kN /m每延米跨寬板恒載合計：g g1 g2 g 0.46

3、 2.16 3 5.62kN/ m主梁構(gòu)件：g3 0.1 0.14 1.0 25 3kN /m32l01.8 0.1820.81kN /m2永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng)彎矩：1 2 1 2Msg12 gl0221 5.62 0.8121.84kNm剪力： Qsg gl0 5.62 0.81 4.55kN3可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng)以重車后輪作用于絞縫軸線上為最不利布置， 此時兩邊的懸臂板各承受一半的車 輪荷載 根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.3.1條后輪著地寬度 b2及長度 a2為：a2 0.2mb2 0.6m P=140kN =0.3順行車方向輪壓分布寬度： a1 a2 2H 0.2 2 0.11 0.42m垂

4、直行車方向輪壓分布寬度： b1 b2 2H 0.6 2 0.11 0.82m荷載作用于懸臂根部的有效分布寬度：a a1 1.4 2l 0 0.42 1.4 2 0.82 3.44m單輪時： a' a1 2l0 0.42 2 0.81 2.04m d 1.4 重疊 根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.3.2 條，局部加載沖擊系數(shù)： 1 1.3 作用于每米寬板條上的彎矩為：Pb1140 0.82Msp (1 ) (l0 1) 1.3 (0.81 ) 16.00kN / mPb1M 'sp (1 )4Pa'(l0 b41)4a 4 2 3.44 4 單個車輪時：1.3 140 (0

5、.81 0.82)13.49kN /m4 2.04 4取最大值： Msp 16.00kN /m作用于每米寬板條上的剪力為： Qsp (1 ) P 1.3 140 26.45kNsp 2a 4 3.444基本組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.1.6 條恒+汽：1.2M sg 1.4M sp 1.2 ( 1.84) 1.4 ( 16.00) 24.608kN /m 1.2Qsg 1.4Qsp 1.2 4.55 1.4 26.45 42.49kN短期組合M sd 1.0 M sgQsd 1.0Qsg0.7M sp 1.84 0.7 16 10.46kN /m1 1.30.7Qsp 4.55 0.7

6、26.45 18.79kN1 1.3長期組合M cd 1.0Msg0.4M sp 1.84 0.4 16 6.76kN /m1 1.3Qcd 1.0Qsg 0.4Qsp 4.55 0.4 26.45 12.69kN cd sg 1 1.3故行車道板的設(shè)計作用效應(yīng)為：M sj 24.608kN / mQsj 42.49kN（三）截面設(shè)計、配筋與強度驗算41 8 12b=0.565.2.2條：h02r0M d 100 1002 2 1.0 24.608 106fcd d 13.8 100020mmbh00.56 100 56mm1000根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.2

7、條：fsdAs fcdbxAsfcdbxf sd13.8 1000 202802985.71mm* 2所以選 8 12 As 1 0 2m8m3x 24.608 13.8 103 x 0.1 2x=需要的間距為： bmin 30 2 7 12 7 110 926mm 1000mm12 校核：鋼筋按一排布置， as 3036mm 滿足保護層要求s2實際有效高度： h0 140 36 104mmAfs 0.01 1% 0.2% min 45 td % o.22%bh0min f sd即鋼筋間距為 11cm 的 12鋼筋 符合要求。三、主梁的計算(一)主梁的荷載橫向分布系數(shù)1跨中彎矩橫向分布系數(shù) (

8、根據(jù)偏心受壓法計算，考慮主梁抗扭剛度修正 )(1) 主梁的抗彎慣矩 I 及抗扭慣矩 IT1平均板厚： h 0 1 (14 10) 12cm212 130(178 18) 12 130 18 主梁截面的重心距頂緣距離 ax ：ax2 2 38.41cmx x (178 18) 12 130 181 3 12 2 1 3 130 2 I 160 123 160 12 (38.41 ) 2 18 1303 18 130 ( 38.41)2 12 2 12 24 2 46989769cm4 6.989769 10 2 m4T 形截面抗扭慣矩近似等于各個矩形截面抗扭慣矩之和：頂板： t1/b1 0.12

9、 /1.78 0.067，查表得 c1 0.333腹板： t2 /b2 0.18/(1.3 0.12) 0.153，查表得 c2 0.301IT 0.333 1.78 0.123 0.301 (1.3 0.12) 0.183 3.45 10 3m4(2) 抗扭修正系數(shù)根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 3.1.6條， G 0.4E a1 a5 3.6ma2 a4 1.8ma3 0m5ai2 2 (3.62 1.82 ) 32.42 2 3 0.883Gl2 ITi0.4 24.52 5 3.90 10 31 號主梁橫向影響線同理可求得 2號主梁和 3 號主梁的影響線，由于結(jié)構(gòu)對稱

10、， 4 號主梁的影響線與 2號主梁影響線對稱， 5 號主梁的影響線與 1 號主梁影響線對稱 . 212E ai2Ii12 32.4 9.087070 10 2(3) 各主梁橫向分布系數(shù)1號主梁的橫向影響線1 3.6 3.611 0.883 0.55311 532.412 1 0.883 3.6 1.8 0.37712 532.41 3.6 013 0.883 0.213 5 32.41 3.6 1.814 0.883 0.02314 5 32.415 51 0.883 3.632.43.6 0.153具體見下圖355.73.2.320.351.0號1 773.211.2 號主梁橫向影響線1號2

11、號3號4號5號22222.0.0.0.0.03 號主梁橫向影響線對 1、 2、 3 號主梁進行最不利加載以求得橫向分布系數(shù)，加載的位置見下圖人群 人行道板及欄桿932.091.0351.0510.320.191.2. 813. 773. 494. 35. 295. 146.1 號主梁最不利加載人群 人行道板及欄桿人行道板及欄桿 人群20.0100.320.號 501.4 211.491.2.852.882.743.773.793.224.2 號主梁最不利加載3 號兩的橫向影響線為直線，可直接計算 對于公路 II 級11 號主梁的橫向分布系數(shù)： 1q (0.494 0.316 0.191 0.0

12、15) 0.508212號主梁的橫向分布系數(shù)： 2q (0.347 0.258 0.194 0.105) 0.452 13號主梁的橫向分布系數(shù)： 3q 1 0.2 4 0.43q 2對于人群1號主梁的橫向分布系數(shù)：1r0.5922號主梁的橫向分布系數(shù)：2r0.3973號主梁的橫向分布系數(shù)：3r2 0.20.4對于人行道板和欄桿1號主梁的橫向分布系數(shù)：1b0.6410.2390.4022號主梁的橫向分布系數(shù)：2b0.4220.02 0.4023號主梁的橫向分布系數(shù)：3b0.2 0.2 0.42梁端剪力橫向分布系數(shù) (根據(jù)杠桿法計算 )人群 人群76.0.22.1 號主梁加載人群人群人群2 號主梁

13、加載人群872.3 號主梁加載對于公路 II 級1 號主梁的橫向分布系數(shù)：2 號主梁的橫向分布系數(shù)：3 號主梁的橫向分布系數(shù)： 對于人群1 號主梁的橫向分布系數(shù)：2 號主梁的橫向分布系數(shù)：3 號主梁的橫向分布系數(shù)：(二)作用效應(yīng)計算1永久作用效應(yīng)(1)永久荷載'1q'2q'3q1 0.667 0.33421 1.00 0.521 (1.0 0.278) 0.6392'1r 1.222'2r0.222'03r假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔主梁： (1.8 0.2) 0.11 1.4 0.2 25 11.4kN / m 橫隔板：中梁： 0.

14、5 (1.06 1.12) 0.8 2 0.15 25 5 24.5 1.33kN / m邊梁： 0.5 (1.06 1.12) 0.8 0.15 25 5 24.5 0.67kN / m 橋面鋪裝： 0.1 1.8 24 4.32kN / m 人行道板及欄桿按照 5.5kN/m 來計算，根據(jù)橫向分布系數(shù)分攤至各主梁的荷載 為：1 號主梁： 0.402 5.5 2.21kN / m2 號主梁： 0.402 5.5 2.21kN / m3 號主梁： 0.4 5.5 2.2kN / m 各梁的永久荷載為：1號主梁： 11.4 0.67 4.32 2.21 18.6kN / m2 號主梁： 11.4

15、 1.33 4.32 2.21 19.26kN / m3 號主梁： 11.4 1.33 4.32 2.2 19.25kN / m (2)永久作用效應(yīng)計算1 號主梁1跨中彎矩： M1/ 218.6 24.52 1395.6kNm81支點剪力： Q018.6 24.5 227.9 kN22 號主梁12跨中彎矩： M1/ 219.26 24.52 1445.1kNm81支點剪力： Q019.26 24.5 235.9kN23 號主梁12 跨中彎矩： M1/ 219.25 24.52 1444.4kNm81支點剪力： Q019.25 24.5 235.8kN22可變作用效應(yīng) (1)汽車荷載沖擊系數(shù) 取

16、沖擊系數(shù) 0.3(2)可變作用產(chǎn)生的彎矩a公路 II 級根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.3.1條規(guī)定，公路 II 級車道荷載按照公路 I 級 車道荷載的 0.75倍采用，即均布荷載 qk 7.875kN /m，Pk 195kN 各主梁的跨中彎矩：1 2 11 號主梁： M 1/ 2 0.508 (1 0.3) ( 7.875 24.52195 24.5) 1179.0kNm841 2 12 號主梁： M 1/ 2 0.452 (1 0.3) ( 7.875 24.52195 24.5) 1049.0kNm841 2 13 號主梁： M 1/ 2 0.4 (1 0.3) ( 7.875 24.52

17、195 24.5) 928.3kNm84b人群荷載人群荷載： pr 3.5 1.0 3.5kN / m 各主梁的跨中彎矩：121 號主梁： M 1/ 2 0.592 3.5 24.52 155.5kNm8 122 號主梁： M 1/ 2 0.397 3.5 24.52 104.3kNm1/ 2 8123 號主梁： M 1/ 2 0.4 3.5 24.52 105.0kNm8c彎矩基本組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.1.6 條規(guī)定，永久作用設(shè)計值效應(yīng)與可變作用 設(shè)計值效應(yīng)的分項系數(shù)為：永久荷載作用分項系數(shù)： G1 1.2汽車荷載作用分項系數(shù)： Q1 1.4人群荷載作用分項系數(shù)： Q2 1.4結(jié)

18、構(gòu)重要性系數(shù)： 0 1.0組合系數(shù)： c 0.8各主梁的彎矩基本組合：1 號主梁： M1/ 2 1.0 (1.2 1395.6 1.4 1179.0 0.8 1.4 155.5) 3499.5kNm2 號主梁： M1/ 2 1.0 (1.2 1445.1 1.4 1049.0 0.8 1.4 104.3) 3319.5kNm3 號主梁： M1/ 2 1.0 (1.2 1444.4 1.4 928.3 0.8 1.4 105) 3150.5kNm(3) 可變作用產(chǎn)生的跨中剪力按照跨中的橫向分布系數(shù)來計算跨中的剪力， 橫向分布系數(shù)沿橋跨沒有變化， 計 算剪力時，根據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 4.3.1

19、 條規(guī)定，集中荷載標注值 Pk 需 乘以 1.2 的系數(shù)，即 Pk 195 1.2 234kN a公路 II 級各主梁的跨中剪力：1 12341 號主梁： Q1/2 0.508 (1 0.3) ( 7.875 24.5) 93.2kN2 42112342 號主梁： Q1/2 0.452 (1 0.3) ( 7.875 24.5) 82.9kN2 4211 2343 號主梁： Q1/2 0.4 (1 0.3) ( 7.875 24.5 ) 73.4kN2 4 2b人群荷載 各主梁的跨中剪力：111 號主梁： Q1/2 0.592 3.5 24.5 5.7kN24112 號主梁： Q1/2 0.3

20、97 3.5 24.5 3.8kN24 113 號主梁： Q1/2 0.4 3.5 24.5 3.8kN24 c跨中剪力基本組合 各主梁的跨中剪力基本組合：1 號主梁： Q1/2 1.0 (1.4 93.2 0.8 1.4 5.7) 136.9kN 2 號主梁： Q1/2 1.0 (1.4 82.9 0.8 1.4 3.8) 120.3kN3 號主梁： Q1/2 1.0 (1.4 73.4 0.8 1.4 3.8) 107.0kN(4) 可變作用產(chǎn)生的支點剪力 計算支點剪力時荷載橫向分布系數(shù)是沿橋跨變化的， 支點處的橫向分布系數(shù)由杠 桿法求得， 第一道橫隔板采用跨中的橫向分布系數(shù)， 支點到第一

21、道橫隔板處采用 線性變化。根據(jù)前面的計算結(jié)果，公路 II 級和人群荷載相對應(yīng)的 1、2、3 號主 梁的橫向分布系數(shù)沿跨長的變化見下圖：5.0 936.254.公路 II 級222.0793.0 4.1號主梁2號主梁3號主梁人群荷載a公路 II 級 各主梁的支點剪力：1 號主梁：2 號主梁：Q0 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.508 7.875 6.16 0.75 0.174 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.174 0.667 234 0.334) 160.3kNQ0 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.452 7.875 6.16 0.7

22、5 0.048 0.57.875 6.16 0.25 0.5 0.048 0.667 234 0.5) 210.2kNQ0 (1 0.3) (7.875 24.5 0.5 0.4 7.875 6.16 0.75 0.239 0.5 3 號主梁：7.875 6.16 0.25 0.5 0.239 0.667 234 0.639) 251.5kN b人群荷載各主梁的支點剪力：Q0 (3.5 24.5 0.5 0.592 3.5 6.16 0.75 0.63 0.5 1 號主梁： 03.5 6.16 0.25 0.5 0.63 0.667) 31.6kNQ0 (3.5 22.3 0.5 0.397

23、3.5 3.95 0.75 0.397 0.5 2 號主梁：3.5 6.16 0.16 0.5 0.397 0.667) 13.0kNQ0 (3.5 24.5 0.5 0.4 3.5 6.16 0.75 0.4 0.53 號主梁： 03.5 6.16 0.25 0.5 0.4 0.667) 13.2kNc支點剪力基本組合 各主梁的支點剪力基本組合：1 號主梁： Q0 1.0 (1.2 227.9 1.4 160.3 0.8 1.4 31.6) 533.3kN2 號主梁： Q0 1.0 (1.2 235.9 1.4 210.2 0.8 1.4 13.0) 591.9kN3 號主梁： Q0 1.0

24、 (1.2 235.8 1.4 251.5 0.8 1.4 13.2) 649.8kN(三)持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋與驗算 1.配置主筋根據(jù)前面的彎矩基本組合可知， 1 號梁的跨中彎矩最大，考慮到施工方便， 偏安全地一律按 1 號梁的彎矩進行配筋計算。假定主梁單向配筋，鋼筋凈保護層為 3cm，鋼筋重心至底邊距離 a 12cm ， 則主梁有效高度 h0 h a 140 12 128cm已知 1 號梁跨中彎矩 0M d =3499.5kNm ，根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng) 力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.3 條：xh' f0Md fcdbx(h0 ) (b'f b)h

25、'f(h0 f) f 'sd A's(h0 a's)22在這里 fcd 11.5MPa ， b 0.2m，b'f 1.78m，h'f 0.11m， A's 03 6 x 0.113499.5 103 11.5 106 0.2 x(1.28 ) (1.78 0.2) 0.11 (1.28 ) 222x2 2.56x 0.91 0求解得 x 0.43m 0.11m 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范5.2.3 條：fsdAs fcdbx (b'f b)h'f 11.5 0.2 0.43 (1.78 0.2) 0.

26、11 2 2 As1.07 10 ms 280選用 14 32鋼筋22As 14 8.042 112.59cm2 107cm2 鋼筋的重心距底緣的距離為： y ' 3 3.5 3.4 14.9cm 實際有效高度： h0 140 14.9 125.1cm 配筋率驗算： 107 /(20 125.1) 4.28% 0.2%2. 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算實際受壓區(qū)高度： x 112.59 280/11.5 (178 20) 11/ 20 50.2cm x 50.2cm h0 0.56 125.1 70.1cm 滿足規(guī)范要求 截面抗彎極限狀態(tài)承載力為：xh 'fMd fcdbx

27、(h0 2) (b'f b)h'f(h0 2f )11.5 106 0.2 0.502 (1.28 0.502) (1.78 0.2) 0.11 (1.28 0.11) 10 3 3636kNm 3499.5kNm滿足要求3. 根據(jù)斜截面抗剪承載力進行斜筋配置 根據(jù)剪力基本組合， 3 號梁的支點剪力最大， 1 號梁的跨中剪力最大，偏安全計，支點剪力以 3 號梁為準，跨中剪力以 1 號梁為準：0Vd1/ 2 136.9kN ， 0Vd0 649.8kN假定有 6 32通過支點，1a 3.4 3 4.7 cm2 h0 140 4.7 135.3cm根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝

28、土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.9 條，抗剪 截面需滿足構(gòu)造要求：0Vd 0.51 10 3 fcu,k bh00.51 10 3 25 200 1353 690kN 649.8kN 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.10 條：0.50 10 3 2 f tdbh0 0.50 10 3 1.0 1.23 200 1353 166.4kN 649.8kN 介于兩者之間，應(yīng)進行持久狀況斜截面抗剪極限狀態(tài)承載力驗算。 積算圖式如下圖所示：Nk8.94Nk9.63內(nèi)插得到距離梁高 h/2 處的剪力 Vdh/2 620.5kN則由混凝土和箍筋承擔的部分： 620.5 0.6 372.3k

29、N 由彎起鋼筋承擔的部分： 620.5 0.4 248.2kN 各排鋼筋的彎起位置與承擔的剪力見下表：彎起鋼筋排次彎起點距支座中心距離 (m)承擔的剪力值 (kN)11.3223.122.5172.833.7122.644.972.356.122.1各排彎起鋼筋的計算： 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.7 條，與斜 截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力為：Vsb 0.75 10 3 fsd Asb sin s在這里 fsd 280MPa ， s 45 ，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋的面積：AVsbVsbVsbAsb 0.75 10 3 fsd sin s 0.75 10 3 28

30、0 0.707 0.1485則每排彎起鋼筋的面積為：Asb1 248.2/ 0.1485 1671.4mm2彎起 2 32： A'sb1 1608.4mm2 Asb11671.4 1608.41608.43.9% 5% ，能夠滿足工程上的要求Asb2 223.1/0.1485 1502.4mm2彎起 2 32： A'sb2 1608.4mm2 Asb2Asb3 172.8/ 0.1485 1163.6mm2彎起 2 32： A'sb3 1608.4mm2 Asb32Asb4 122.6/ 0.1485 825.6mm2彎起 2 32： A'sb4 1608.4m

31、m2 Asb4Asb5 72.3/ 0.1485 486.9mm2彎起 2 18： A'sb5 509mm2 Asb52彎起 2 18 ： A'sb6 509mm2 Asb6在近跨中處增設(shè) 2 18輔助斜筋， A'sb5 A'sb6 509mm2 ，根據(jù)公路橋涵鋼筋混 凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.11 條，彎起鋼筋的彎起點，應(yīng)設(shè)在按抗 彎強度計算不需要該鋼筋的截面以外不小于 h0 / 2處，滿足要求4.箍筋配置根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.11條，箍筋的間距為：S12 320.2 10 6(2 0.6P) fcu,k As

32、v fsvbh02Sv( 0Vd )2在 這 里 1 1. 0，3 1.1 ， 0.6 ， 選 用 2 8 雙 肢 箍 筋 ， fsv 195MPa ，Asv 100.5mm2 ，距離支座中心 h0/2處的主筋為6 32， Ag 4825.2mm2 ，3.4 A 48.252h0 140 3 3.4 3.4 131.9cm ，g0.0183， P 100 1.83，0 2bh0 20 131.9計算剪力 0Vd 649.8kN ，計算可得：1.02 1.12 0.2 10 6 (2 0.6 1.83) 25 100.5 195 200 13192Sv2 168mmv (0.6 649.8)2選

33、用 Sv 150mm 。根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 9.3.13 條，在支座中 心向跨徑方向長度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不宜大于100mm。綜上所述，全梁箍筋的配置為 2 8雙肢箍筋，由支點至距支座中心 2.5處， Sv為 10cm，其余地方箍筋間距為 15cm。則配箍率分別為：1.005當 Sv 10cm 時， sv Asv / svb0.5% 0.18%10 201.005當 Sv 15cm 時， sv Asv / svb0.34% 0.18%v sv sv v 15 205. 斜截面抗剪承載能力驗算 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.7

34、 條，當受彎構(gòu) 件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為：0Vd Vcs VsbVcs1 2 30.45 10 3bh0 (2 0.6P) fcu,k sv fsvVsb 0.75 10 3 fsd Asb sin s為了簡化計算， h0 取用平均值，即1h0 (131.9 125.1) 128.5cm2 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 5.2.6 條，需要驗算 的斜截面有：(1)距離支座 h/ 2處截面，相應(yīng)的 Vd 620.5kN4825.2P 1001.88 ， sv 0.005200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200

35、1285 (2 0.6 1.88) 25 0.005 195 496.8kNVsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 496.8 238.8 735.6kN 620.5kN(2)距離支座中心 1.3m處截面(彎起鋼筋彎起點 )，相應(yīng)的 Vd 595.4kN4825.2P 100 4825.2 1.88 ， sv 0.0034200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 1.88) 25 0.0034 195 409.7kNVsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 2

36、38.8kNVcs Vsb 409.7 238.8 648.5kN 595.4kN(3)距離支座中心 2.5m 處截面 ( 彎起鋼筋彎起點及箍筋間距變化處)，相應(yīng)的Vd 545.1kNP 100 6433.6 2.5 ， sv 0.0034200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195 433.3kNVsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 433.3 238.8 672.1kN 545.1kN(4) 距離支座中心 3.7m處截面(彎起鋼筋彎起點 )

37、，相應(yīng)的 Vd 494.9kN8042P 100 8042 3.1 2.5 ，取 P 2.5 ， sv 0.0034200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195 433.3kNVsb 0.75 10 3 280 1608.4 0.707 238.8kNVcs Vsb 433.3 238.8 672.1kN 494.9kN(5) 距離支座中心 4.9m處截面(彎起鋼筋彎起點 )，相應(yīng)的 Vd 444.6kN9650.4P 100 9650.4 3.8 2.5 ，取 P 2.5 ， sv 0.0034

38、200 1285 svVcs 1.0 1.0 1.1 0.45 10 3 200 1285 (2 0.6 2.5) 25 0.0034 195 433.3kNVsb 0.75 10 3 280 509 0.707 75.6kNVcs Vsb 433.3 75.6 508.9kN 444.6kN（四）持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 6.4.3 條，最大 裂縫寬度采用下式計算：WfkC1C2C3ssEs( 30 d )( 0.28 10 )bh0 (bf b) hf 20 125.1 (180 20) 11 0.026 0.02，取 0.0

39、2取 1 號梁的彎矩進行組合， 對于 1 號梁，永久作用產(chǎn)生的彎矩： M1/2 1395.6kNm ，公路 II 荷載產(chǎn)生的彎矩：M1/ 2 1179/1.3 906.9kNm（不計沖擊力 ），人群荷載產(chǎn)生的彎矩： M1/ 2 155.5kNm作用短期效應(yīng)組合： M s 1395.6 0.7 906.9 1.0 155.5 2185.9kNm作用長期效應(yīng)組合： M l 1395.6 0.4 906.9 0.4 155.5 1820.6kNm在這里 C1 1.0 ， C3 1.0， Es 2.0 105 MPa ，d 32mmC2 1 0.5 M l 1 0.5 1820.6 1.4162 M

40、s 2185.9ssMs2185.9 1030.87 Ash0 0.87 11259 10 6 1.251 10 178.4MPaAs112.59可算得裂縫的寬度為：178.4 30 32W fk 1.0 1.416 1.0 5 ( ) 0.163mm 0.2mm，fk 2.0 105 0.28 10 0.02 滿足規(guī)范要求(五) 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈?根據(jù)公路橋涵鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 6.5.2 條，剛度可按 下式來計算：B0(Mcr )2(Ms)M cr 2 1 (MMcsr )2B0BcrM crftkW 02S0W00在這里 Ec 2.8 104MPa ，

41、 ftk 1.78MPa 換算截面中性軸距 T 梁頂面的距離 x ：1 2 1 2180 x2(180 20) (x 11)2 7.143 112.59 (125.1 x ) 022化簡： x2 256.4 x 11028.5 0解得： x 37.52cm 375.2mm 全截面(不考慮開裂 )換算截面重心軸以上部分對重心軸的面積矩 S0：110 375.2 110S0 1800 110 (375.2 ) (375.2 110) 200 226.34 107 3.52 106 6.692 107 mm3 6.692 10 2m3前面已計算得到全截面對重心軸的慣性矩 I0：I0 9.087 10 2m4 全截面抗裂邊緣彈性抵抗矩 W0 ：W0I0( h0 x)9.087 10 2(1.251 0.3752)0.1038m31