五講場地分類和特征周期(工程抗震周)

1、第五講場地分類和設(shè)計反應(yīng)譜的特征周期周錫元樊水榮蘇經(jīng)宇一、國內(nèi)外概況現(xiàn)行建筑抗震設(shè)計規(guī)范(GBJ11- 89)(以下簡稱89規(guī)范)中的場地分類標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)設(shè)計反應(yīng)譜的規(guī)定是在1974年發(fā)布的建筑抗震設(shè)計規(guī)范(TJ11 74)中有關(guān)場地相關(guān)反應(yīng)譜的基礎(chǔ)上修改形成的。有關(guān)規(guī)定的背景材料見文獻(xiàn)1 3。需要指出的是抗震設(shè)計反應(yīng)譜的相對形狀與許多因素有關(guān)，如震源特性、震級大小和震中距離，傳 播途徑和方位以及場地條件等。在這些因素中震級大小和震中距離以及場地條件是相對 易于考慮的因素，這兩個因素的影響在 89規(guī)范已有所反映，震級和震中距離的影響涉及 到區(qū)域的地震活動性， 應(yīng)該屬于大區(qū)劃的范疇。 在現(xiàn)行建筑抗

2、震設(shè)計規(guī)范中的設(shè)計近震、 設(shè)計遠(yuǎn)震是按由所在場地的基本烈度是否可能是由于鄰區(qū)震中烈度比該地區(qū)基本烈度高 二度的強(qiáng)震影響為準(zhǔn)則加以區(qū)分的。這顯然只是一種粗略劃分。劃分設(shè)計近震、設(shè)計遠(yuǎn) 震實際是根據(jù)場地周圍的地震環(huán)境對設(shè)計反應(yīng)譜的特征周期加以調(diào)整。關(guān)于地震環(huán)境對 反應(yīng)譜特征周期的影響，今后將在地震危險性分析的基礎(chǔ)上由新的地震動參數(shù)區(qū)劃圖來 考慮。關(guān)于場地條件對反應(yīng)譜峰值Umax和形狀(Tg值)的影響是一個非常復(fù)雜的問題，其實質(zhì)是要預(yù)估不同場地條件對輸入地震波的強(qiáng)度和頻率特性的影響。首先，如何確定輸入基準(zhǔn)面或基巖面就是很困難的，在89規(guī)范中，將剪切波速大于500m/s的硬土層定義為基巖，可以說是遷就

3、鉆探深度的一種粗略的處理方法。在美國的建筑抗震設(shè)計規(guī)范中， 剪切波速度大于760m/s的地層才算作是軟基巖，而軟基巖和硬基巖對地震波的反應(yīng)特征 也是有區(qū)別的。另外土層的剪切波速分布千變?nèi)f化，如何將其對反應(yīng)譜的影響準(zhǔn)確的加 以分類，同樣也很是困難的。在各國的抗震設(shè)計規(guī)范中盡管大家都承認(rèn)考慮場地影響的 重要性，可以說都還沒有找到很滿意的實施方法。美國關(guān)于場地相關(guān)反應(yīng)譜的研究始于 1976年，1978年以后才開始進(jìn)入抗震設(shè)計規(guī)范。美國規(guī)范應(yīng)用了Seed等提出的S1S3類場地劃分標(biāo)準(zhǔn)。他們與我國規(guī)范一樣只考慮場地類型對反應(yīng)譜形狀(Tg值)的影響。1985年墨西哥地震以后，美國規(guī)范增加了剖面中存在軟粘土

4、的S4類場地。這一分類標(biāo)準(zhǔn)從定義到分類方法都有一些含糊不清的地方5。進(jìn)入90年代以后，美國根據(jù)1989年(max)和特征周期Loma Prieta等地震中不同場地上的強(qiáng)震觀測記錄和土層地震反應(yīng)分析比較結(jié)果，提出了 一個以表層30m范圍內(nèi)的等價剪切波速為主要參數(shù)的場地分類標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的設(shè)計反應(yīng)譜 調(diào)整方案 NEHR P，在這一方案中同時考慮了場地類型對反應(yīng)譜峰值5-1（Tg）的影響。為適應(yīng)美國東部地區(qū)的地震動特性，林輝杰等對這一方案作了一些調(diào)整8。NEHRP方案已基本上被美國 2000年建筑規(guī)范草案接受，按照這一新方案，對低烈度區(qū) （夕度）最軟場地上的amax將是堅硬場地的2.5倍，對高烈度區(qū)在軟

5、硬場地上的amax值保持不變，中間的情況大體上是依次逐漸變化的。場地條件對反應(yīng)譜 Tg值的影響在美國規(guī)范中是用周期為1s的譜加速度值來表示的。場地條件對反應(yīng)譜形狀的影響是用周期為1s和0.2s的譜加速度比值來表示，此值實際就是我們所說的特征周期Tg值有關(guān)，其數(shù)值范圍為0.41.0s?？紤]到所在場地地震環(huán)境的不同，對Tg值，尚需作進(jìn)一步的調(diào)整，調(diào)整幅度與場地類別和周期為1s時的譜加速度有關(guān)。美國2000年建筑規(guī)范中的設(shè)計反應(yīng)譜隨場地條件的變化幅度比以前的規(guī)范有所擴(kuò)大。從統(tǒng)計意義上看這樣的調(diào)整也許是 合理的，問題是目前使用的場地分類方法和相應(yīng)的場地相關(guān)反應(yīng)譜還不能很好與其預(yù)期 值相適應(yīng)。另外，諸如

6、震源機(jī)制等其他因素的影響還可能掩蓋由于場地條件可能造成的 譜形狀的差異，在這種情況下，調(diào)整的幅度尚不宜過細(xì)過大。對此在這此修訂中已有所 考慮15。日本1980年頒布的建筑抗震設(shè)計規(guī)范將場地簡單地分為三類：即硬土和基巖，一般2.0 2.5s土和軟弱土，相應(yīng)的 Tg值分別為0.4, 0.6和0.8s。從文獻(xiàn)9中可以看到目前各國抗震 設(shè)計規(guī)范中所采用的場地分類方案大多比較簡單，相應(yīng)的反應(yīng)譜Tg值范圍一般都在0.21.0S之間。只有墨西哥城是一個例外，那里采用的反應(yīng)譜特征周期有大至的情況。這是由于特殊的地震和地質(zhì)環(huán)境造成的。我國的地震以板內(nèi)地震為主，地震動 的主要頻率考慮在1.010HZ之間看來是合適

7、的。關(guān)于場地類別對地震地面運(yùn)動強(qiáng)度的 影響，在1995年日本阪神地震以后日本學(xué)者也十分重視。他們從對規(guī)范中3類場地上峰值加速度和速度比值的統(tǒng)計結(jié)果中發(fā)現(xiàn)，2、3類場地的峰值加速度平均約為1類場地的1.5倍，2、3類場地的峰值速度平均約為1類場地的2倍和2.5倍。二、現(xiàn)行規(guī)范場地分類的基本考慮Vs的是這一基本公式主要適用于巖土波速比遠(yuǎn)大于1.0的情況，且有Vs和H這樣兩個評價指標(biāo)。由于場地土層剪切波速一般都具有隨深度增加的趨勢，用一般工程勘察深度范圍 內(nèi)實測剪切波速的某種平均值來表示場地的相對剛度，應(yīng)該說是比較合理的?？紤]到當(dāng) 平均波速Vs相同時，由于覆蓋層厚度 H不同，基本周期也將有很大的差異

8、，因此在現(xiàn)從理論上講，對于水平層狀場地，當(dāng)其巖土分布和柱狀，各層土力學(xué)特性（包括非 線性特性），以及入射地震波等均為已知時，場地反應(yīng)問題是可以解決的。目前的問題 是關(guān)于輸入和介質(zhì)的信息都不夠完備，因此很難滿足工程設(shè)計的要求?？拐鹪O(shè)計規(guī)范中 只能應(yīng)用目前在工程設(shè)計中可能得到的巖土工程資料，對場地土層的地震效應(yīng)作粗略的 劃分，以反映譜特征周期一般性變化趨勢。眾所周知，對于均勻的單層土，土層基本周 期T =但。此式表明覆蓋土層 H愈厚，剪切波速 Vs愈小，基本周期愈長。值得注意行規(guī)范中增加了覆蓋層厚度的指標(biāo)，并由此產(chǎn)生了雙參數(shù)的場地類別劃分的構(gòu)想。按照 H愈大，Vs愈小，Tg值愈大的一般規(guī)律將場地劃

9、分為W類，應(yīng)用可能得到的強(qiáng)震加速度反應(yīng)譜進(jìn)行分類統(tǒng)計獲得了各類場地的平均設(shè)計譜。在實際應(yīng)用統(tǒng)計結(jié)果時考慮到經(jīng)濟(jì)方面的原因，在選用各類場地Tg值時采取了平均偏小的值。另外，考慮到這種分類方法 的把握不是很大，因此在分類中有意識地擴(kuò)大n類場地的范圍，把I、川、W類場地的 范圍縮得較小。在某種意義上講這也是一種協(xié)商的結(jié)果。與國外抗震設(shè)計規(guī)范中的場地 分類標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的 Tg值相比，我國規(guī)范中取的值約偏小15% -30%左右。從不同場地上的大量實測反應(yīng)譜資料看，在中短周期段（0.11.0秒）實際記錄分析得到的譜加速度值比規(guī)范規(guī)定大很多的情況常有出現(xiàn)，但按規(guī)范設(shè)計的建筑大多能經(jīng)受（指不產(chǎn)生嚴(yán)重破壞）這種超

10、規(guī)范的地震作用。例如在我國1988年云南瀾滄一耿馬地震的一次6.7級余震中，在震中附近In類場地上記錄到的地面加速度達(dá)0.45g，反應(yīng)譜特征周期達(dá) 0.5秒。但臺站周圍的建筑震害并不很嚴(yán)重。這些情況說明設(shè)計中采用場地分類和相應(yīng)的反應(yīng)譜可 能會與未來地震中實際經(jīng)受的譜有較大的差異，但一般來講，這種不確定性可能造成的 后果并不是十分嚴(yán)重的。三、實用中提出的問題和處理意見89規(guī)范中的場地分類和相應(yīng)的設(shè)計反應(yīng)譜特征周期值劃分方法已為我國工程界熟識。在93年的局部修訂中對這部分內(nèi)容未提出強(qiáng)烈的修改要求。不過在實用中以及與其他規(guī)范的協(xié)調(diào)過程中還是反映出來一些問題，歸納起來大致有以下幾條。1、在構(gòu)筑物抗震設(shè)

11、計規(guī)范修訂過程中對此分類方案的階梯狀跳躍變化提出了異議。工程界也有一些意見認(rèn)為場地類別的分界線不容易掌握，特別是在覆蓋層厚度為80m,平均剪切波速為140m/s的特定組合下，當(dāng)覆蓋層厚度或剪切波速稍有變化時場地類別有 可能從W類突變到n類，相應(yīng)地震作用的取值差別太大。這種情況是因為在征求意見和 審查過程中有相當(dāng)一部分人要求將類場地范圍盡量劃小，以減少設(shè)防投資而人為 地將一部分川類場地劃成了n類后造成的結(jié)果。隨著我國經(jīng)濟(jì)情況的好轉(zhuǎn)，這一問題已 不難解決了。2、89規(guī)范中的劃分方案在邊界附近的場地類別差一類，反應(yīng)譜Tg值也相應(yīng)跳一檔，例如從川類場地跳到W類場地時引起Tg值以及中長周期結(jié)構(gòu)的地震作用

12、有較大的突變，因此過細(xì)在設(shè)計中不好掌握。因此提出可否考慮采用連續(xù)化的劃分方法。這個問題實際是反映了 需要與可能之間的矛盾。事實上場地類別和 Tg之間的這種分檔對應(yīng)關(guān)系在實際地震中是 很可能出現(xiàn)矛盾的。 上面提到的1988年瀾滄一耿馬地震中的實際記錄就是一個例子。再說現(xiàn)行建筑抗震設(shè)計規(guī)范中的相鄰場地類別Tg值的差異已不是成倍的變化了，3m以上只要上覆的區(qū)分必要性不是很大的。為了滿足形式上的連續(xù)化可以采用插入的方法。關(guān)于這一點(diǎn) 將在本文第四節(jié)中加以討論。3、按照89規(guī)范的場地分類標(biāo)準(zhǔn)，當(dāng)剪切波速大于500m/s的硬土層上覆蓋剪切波速140m/s的軟土?xí)r便應(yīng)劃為n類場地，但當(dāng)覆蓋層厚度為39m時,5

13、-5土層的平均剪切波速大于250m/s時，便可劃為I類場地。設(shè)有兩個場地。場地1的覆蓋土層為4m，地表以下03.5m以內(nèi)的剪切波速為 200m/s, 3.54.0m以內(nèi)的剪切波速為400m/s，按厚度加數(shù)平均剪切波速為225m/s，按現(xiàn)行規(guī)范應(yīng)劃為n類場地。場地2的覆蓋層厚度為8.5m，地表以下03.5m以內(nèi)的剪切波速也為 200m/s, 3.58.5m以內(nèi)的剪 切速仍為 400m/s ，也就是說與場地 1相比場地 2是基巖以上的中硬土層的厚度增加了4m，其余均無變化。場地 2的平均剪切波速為 294m/s，按照現(xiàn)行規(guī)范場地 2劃為I類。有人 認(rèn)為這一結(jié)果是不合理的，因為場地1的剛性比場地2大

14、。這個問題與在大于 500m/s的硬土層上面允許覆蓋多厚的軟土層仍可作基巖的考慮有關(guān)。事實上，這一厚度最初被定 為0m，但在征求意見過程中有相多人提出規(guī)定太嚴(yán)格了，后來才定為3m。但仍有不少5m。人提出當(dāng)表土層的剪切波速接近 “半基巖” 還可以放寬一些， 從而導(dǎo)致了現(xiàn)行規(guī)范中的 結(jié)果。由于造成這種反差的情況實際上很少，而且在實際地震中也還是有可以出現(xiàn)的。 這方面的問題雖已有人提出，但并不很多。為了減少這種反差現(xiàn)象，在這次修訂中，I 類場地上允許覆蓋的中硬土層的最大厚度改為4、在文獻(xiàn) 10 中以另外二個場地的對比為例闡述了由于計算平均剪切波速的表土層 厚度取 15m 或覆蓋厚度兩者的較小值所帶來

15、的問題。在這兩個例子中，場地甲的覆蓋土 層厚度為10m,地表以下09m以內(nèi)的剪切波速為100m/s, 910m以內(nèi)的剪切波速為480m/s ,按厚度加數(shù)的平均剪切波速為138m/s,按現(xiàn)行規(guī)范應(yīng)劃為川類場地；場地乙的覆蓋層厚度為15m，地表以下09m以內(nèi)的剪切波速仍為 100m/s, 915m以內(nèi)的剪切 波速也為480m/s，以厚度加權(quán)的平均剪切波速為252m/s，按89規(guī)范應(yīng)劃為n類場地。500m/s 有關(guān)。事直觀來看，場地甲的剛性比場地乙的大一些，同樣也出現(xiàn)了反差。應(yīng)該說這種情況也是 很少見的。出現(xiàn)上述現(xiàn)象的原因除了以上所說的計算平均剪切波速時采用的土層總厚度 取值的雙重標(biāo)準(zhǔn)以外，更主要的

16、還與 基巖的最小剪切波速劃一地定為 實上場地巖土剖面中的所謂基巖和土只是一個相對的概念。從理論上講，當(dāng)下臥巖土的 剪切波速遠(yuǎn)大于上層時，該下臥層方可劃為基巖。但這樣定義的巖土界面往往很深，大 大超出了工程勘察的范圍，因此才考慮以波速 500m/s為界。在這次修訂中擬補(bǔ)充巖土波 速比的劃分標(biāo)準(zhǔn)。這樣一來不僅使劃分標(biāo)準(zhǔn)顯得更合理，上述反差現(xiàn)象也不大可能發(fā)生 了。具體方案將在下一節(jié)中闡述。四、場地分類標(biāo)準(zhǔn)的修訂方案考慮到以上種種意見和問題， 在這次修訂中將在場地分類標(biāo)準(zhǔn)基本框架不變的條件 下，將原有條文作以下調(diào)整。建筑場地類別的劃分仍以土層等效剪切波速和覆蓋層厚度雙參數(shù)為定量標(biāo)準(zhǔn)，但對等效剪切波速和

17、覆蓋層厚度的確定方法作相應(yīng)的修改。 在 89 規(guī)范中土層等效剪切波速是5-4也不按厚度加權(quán)的方法計算的，總厚度取為 15m。由于按厚度加權(quán)方法缺乏物理意義, 能與土層共振周期建立等價的關(guān)系，因此在這次修訂中采用了國際上通用的以下計算公 式：式中：g土層等效剪切波速（m/s）；d0 場地評定用的計算深度（m）,取覆蓋層厚度和 20 m兩者的較小值;(s)；(m);(m/s)。t剪切波在地表與計算深度之間傳播的時間 di 在計算深度范圍內(nèi)，第 i 土層的厚度n計算深度范圍內(nèi)土層的分層數(shù)；3計算深度范圍內(nèi)第i 土層的剪切波速公式，在文獻(xiàn)2、3中就已經(jīng)提出，在 89規(guī)范中考慮到我國工程界的習(xí)慣采 用了

18、按厚度加權(quán)的算法。在文獻(xiàn)2中還曾比較過兩種算法的差異。在多數(shù)情況下，按照公式（1）、（2）計算的土層等效剪切波速比按現(xiàn)行規(guī)范中的公式計算結(jié)果偏小。考慮到實 際需要和規(guī)范分類標(biāo)準(zhǔn)的延續(xù)性，在這次修訂中將計算深度從15m提高到20m。由于剪切波速隨深度的變化在多數(shù)情況下具有增大的趨勢，計算深度從15m增大到20m以后,按現(xiàn)行規(guī)范中的公式和式（1）（2）計算的土層的等效剪切波速就比較接近了。工程場地覆蓋層厚度的確定方法擬修訂為：1、 在一般情況下應(yīng)按地面至剪切波速大于500m/s的堅硬土層或巖層頂面的距離確定。2、 當(dāng)?shù)孛?m以下存在剪切波速大于相鄰的上層土剪切波速的2.5倍的下臥土層，且下臥土層的

19、剪切波速不小于400m/s時，可取地面至該下臥層頂面的距離和地面至剪切波速大于500m/s的堅硬土層或巖層頂面距離兩者中的較小值。3、場地土剪切波速大于 500m/s的孤石和硬土透鏡體應(yīng)視同周圍土層一樣。4、 剪切波速大于 500m/s的硬夾層（火成巖夾層）當(dāng)作絕對剛體看待，從而可以從土層 柱狀中扣除11。四類場地別仍然根據(jù)土層等效剪切波速和覆蓋層厚度加以劃分，只是對覆蓋層厚度 的分檔范圍有些調(diào)整。調(diào)整后的場地劃分標(biāo)準(zhǔn)見表1。等效剪切波速場地類別I類n類川類W類Us 5000m500 Ase；505m500 Ase 乂4050mts14080m表1建筑場地類別劃分在這次分類標(biāo)準(zhǔn)中對W類場地的范

20、圍不作任何調(diào)整，川類場地的范圍有些擴(kuò)大，1 類場地的范圍略有縮小，n類場地的范圍有增有減，總的來講變化不是很大。五、關(guān)于場地反應(yīng)譜特征周期的連續(xù)化問題由于與場地類別有關(guān)的設(shè)計反應(yīng)譜特征周期Tg愈大，中長周期結(jié)構(gòu)的地震作用也將增大，設(shè)防投資一般來講也相應(yīng)增加。從提高設(shè)防投資效果的要求出發(fā)，場地分類和Tg值的劃分和確定似乎愈細(xì)愈好。但就目前的資料基礎(chǔ)是做不到的。即使是像現(xiàn)行規(guī)范這樣的粗略分檔在實際地震中也難保準(zhǔn)確，Omax和Tg比預(yù)期值差一倍都是不足為奇的。因此過細(xì)的分檔和連續(xù)化劃分只能滿足人們心理上的精度要求。因此，我們不主張這樣 做。但是經(jīng)修改以后的場地分類標(biāo)準(zhǔn)和相應(yīng)的Tg取值并不排斥連續(xù)化的

21、運(yùn)用，只要運(yùn)用插入方法即可。為簡單起見在插入過程中可以考慮以下基本原則和約定：1.2.3.dov-Vse平面上相鄰場地分界線上的Tg值取平均值，即設(shè)在111類場地，11山類場地和IIIIV場地分界線上的 Tg值分別為0.30, 0.40和0.55秒；將Tg等值線細(xì)分到0.01秒，即分辨到二位小數(shù)；為簡單起見，優(yōu)先考慮采用線性插入或等步長劃分。為減少相鄰Tg等值線間距的跳躍變化，在等值線間距可能造成突變的區(qū)段采用步距遞增或遞減的非線性插入；5-134.在dov-Vse圖上建筑抗震設(shè)計規(guī)范規(guī)定的場地類別分界線均呈臺階狀，因此插入后的Tg等值線也可用臺階狀折線來表示。由于IIIIV 場地的分界線是一

22、步臺階，而11山 場地的分界線是二步臺階，為使之連續(xù)化，可將過渡區(qū)一部分中的Tg等值線取為一步臺階，另一部分取為二步臺階，一步和二步臺階區(qū)域范圍按等間距的原則 劃分，兩部分的Tg值分界線取為0.48秒；插值范圍包括從覆蓋層厚度dov=0100m，等效剪切波速 Vse=0700m/s的區(qū)域，相應(yīng)的Tg值范圍為0.20-0.72秒；按照以上原則和約定，在圖1中給出了新的建筑抗震設(shè)計規(guī)范擬采用的場地類別分界線和相應(yīng)的Tg值的等值線。按此圖很容易根據(jù)dov和Vse值按以上原則確定相應(yīng)的Tg值（可分辨到二位小數(shù)）。關(guān)于Tg等值線的等間距插入方法毋需作進(jìn)一步的說明。因此下面只對其中的不等 間距插入方法作些

23、補(bǔ)充說明。首先看dov軸上dov=315m的區(qū)間，其左邊（即 dov3m的區(qū)間）為0.6m的等步長插入，如果在315m間也采用等步長插入為10個間隔，其平均間距為1.2m。為了使3m附近的等值線間隔與其左邊相協(xié)調(diào)，這一段采用變步長插入，即令第i個步距為0.6+i 5 v1。dov=1565m的區(qū)間，由于其左邊（dov 15m）最后一個 間隔為1.69m,如果從dov=15m到dov=65m的區(qū)間按等間距劃分，分辨到0.01秒的Tg等值線間距達(dá) 5.56m，在其左端具有很大的突變，為了保持相對比較平滑的變化趨勢， 采用了從左到右等值線間距遞增的分割形式，即取第i個間距為1.69+i 5 v2。關(guān)

24、于dov =100m時沿豎軸上的橫向分割。由于在Vsm從0250m/s的范圍內(nèi)分二段按等步長插入的步距變化不太大，也就不必考慮變步長插入了。但從Vsm=250500m/s區(qū)間等分為10個間隔時，間距為25m/s,與其下端分檔間隔出現(xiàn)明顯的不協(xié)調(diào)（突變）。所以在這一區(qū)間也應(yīng)采用了變步距插入?，F(xiàn)在再看dov=550m, Vsm=140500m/s區(qū)間的豎向分割。若將Tg值等值線細(xì)分到0.01秒，這一區(qū)域沿 dov軸應(yīng)劃分10個分檔，平均間距為 4.5m/s?？紤]到在此區(qū)段以外 兩邊的dov分檔都比較小，因此對這一區(qū)段采用中間寬兩邊窄的分割方案。具體做法是 以dov=27.5m為中分線將此區(qū)段分為左

25、右兩部分。按以上原則和方法劃分得到的Tg等值線不僅保持了場地類別分界線上與建筑抗震設(shè)計規(guī)范的規(guī)定完全一致，同時也基本滿足了相鄰等值線間距漸變的要求，不失為一種 較好的連續(xù)化劃分方案。需要再次指出的是由于反應(yīng)譜的場地分類目前還只是一種粗略 的劃分，所有的 Tg值連續(xù)化的劃分都只是一種形式上的細(xì)分，并不能真正改善設(shè)計用 Tg值的準(zhǔn)確性。圖1中的Tg值等值線相應(yīng)于地震動反應(yīng)譜特征周期區(qū)劃圖中的一區(qū)， 對二、三區(qū)也可按照同樣的原則制定與場地土平均剪切波速Vsm和覆蓋層厚度有關(guān)的 Tg值等值線圖。因此在一般情況下按規(guī)范規(guī)定的場地類別選擇Tg值已經(jīng)足夠，只是當(dāng) dov和Vsm值都有準(zhǔn)確數(shù)據(jù)和特殊要求時才可

26、考慮Tg的連續(xù)化取值。文中有關(guān)場地分類與設(shè)計反應(yīng)譜特征周期的觀點(diǎn)與意見曾與戴國瑩教授，謝禮立院 士，劉曾武、郭玉學(xué)、謝君斐教授以及其他同行專家切磋和研討，筆者從中得益匪淺， 謹(jǐn)此致謝。參考文獻(xiàn)5-151、周錫元、王廣軍、19912、周錫元、王廣軍、 建筑科學(xué)研究報告，蘇經(jīng)宇，場地地基設(shè)計地震，地震出版社，蘇經(jīng)宇，多層場地土分類與抗震設(shè)計反應(yīng)譜，中國建筑科學(xué)研究院 1983中國科學(xué)工程力學(xué)研究所地震工程3、周錫元， 土質(zhì)條件對建筑物所受地震荷載的影響， 研究報告集 （二），科學(xué)出版社 1965 4. H.B.Seed, C.Ugas and J.Lysmer, Site Dependent Spectra for Earthquake ResistantDesign, Bull, Seis. Soc. Am., Vo1.66, pp.221-244, 19765. R. V. Whitman, Workshop on Ground Motion Parameters for Seismic Hazard Mapping, Technical Report NCEER-890038, NCEER, State University of New York at Buffalo,N.Y, 19896. R. D. Borcherd, Estimates o