半自動平壓模切機機構(gòu)設計及其運動仿真

1、 本科畢業(yè)設計說明書（論文） 第 XXXI頁 共頁目 次1 緒論12 半自動平壓模切機工作原理23 模切機構(gòu)方案設計及選擇33.1 實現(xiàn)下模往復移動機構(gòu)設計思路和選擇方案33.2 傳動機構(gòu)原始數(shù)據(jù)及設計要求44 傳動機構(gòu)的主要運動參數(shù)計算54.1 總傳動比計算54.2 擺桿滑塊機構(gòu)傳動數(shù)據(jù)計算54.3 急回角計算75 滑塊E點的速度和加速度計算85.1 位置1分析85.1.1 繪制機構(gòu)速度位置圖95.1.2 確定C點和E點的速度95.1.3 繪制機構(gòu)加速度位置圖105.1.4 確定C點和E點的加速度105.2 位置2分析115.2.1 繪制機構(gòu)速度位置圖125.2.2 確定C點和E點的速度13

2、5.2.3 繪制機構(gòu)加速度位置圖145.2.4 確定C點和E點的加速度145.3 位置3分析155.3.1 繪制機構(gòu)速度位置圖175.3.2 確定C點和E點的速度175.3.3 繪制機構(gòu)加速度位置圖185.3.4 確定C點和E點的加速度186 模切機構(gòu)進行運動仿真206.1 ADAMS軟件概述206.2模切機構(gòu)的ADAMS建模206.3 位置1時ADMAS建模226.3.1 ADMAS建模圖形輸出226.3.2 E點位置ADMAS輸出數(shù)據(jù)圖表226.4 位置2時的ADMAS建模246.4.1 ADMAS建模圖形輸出246.4.2 E點位置ADMAS輸出數(shù)據(jù)圖表246.5 位置3時ADMAS建模

3、266.5.1 ADMAS建模圖形輸出266.5.2 E點位置ADMAS輸出數(shù)據(jù)圖表26結(jié)論28致謝29參考文獻301 緒論隨著經(jīng)濟的發(fā)展和人們生活水平的提高商品的包裝愈顯重要我國包裝工業(yè)的迅速發(fā)展使得市場急需大量高性能的自動化包裝機械以滿足日益增長的社會需求我國包裝機械是包裝工業(yè)的一大門類產(chǎn)品在包裝工業(yè)中有著舉足輕重的地位和作用它給許多行業(yè)提供了必要的技術設備以完成產(chǎn)品的包裝工藝過程同時包裝產(chǎn)品因質(zhì)量高生產(chǎn)效率高品種多生產(chǎn)環(huán)境好生產(chǎn)成本低環(huán)境污染小而獲得較強的生命力帶來了巨大的社會效益和經(jīng)濟效益據(jù)統(tǒng)計紙包裝容器的應用最為廣泛占總消耗品的. 其中折疊紙盒由于它具有易回收無污染等特點因而受到各國

4、環(huán)保部門的重視具有很大的應用價值模切機作為一種模壓折疊紙盒工藝的專用包裝機械逐步地顯現(xiàn)出其巨大的市場價值。美國日本德國意大利是世界上包裝機械四大強國，美國是世界上包裝機械發(fā)展歷史較長的國家早已形成了獨立完整的包裝機械體系其品種和產(chǎn)量均居世界之首 日本的包裝機械以中小型單機為主具有體積小精密度高易安裝操作方便自動化程度高等優(yōu)點德國的包裝機械在計量制造技術性能等方面居領先地位特別是啤酒飲料灌裝設備具有高速成套自動化程度高可靠性好等特點享譽全球一些大公司生產(chǎn)的包裝機械集機-電-儀及微機控制于一體采用光電感應以光標控制并配有防靜電裝置 意大利是僅次于德國的第二大包裝機械出口國意大利的包裝機械多用于食品

5、工業(yè)具有性能優(yōu)良外觀考究價格便宜的特點出口比例占80%左右美國是其最大的出口市場。在眾多印后設備品中，我國模切機產(chǎn)品的技術和產(chǎn)業(yè)化已經(jīng)達到較高的水平。模切機的品種基本滿足國內(nèi)印刷包裝業(yè)的生產(chǎn)需求。國內(nèi)已經(jīng)可以制造包括全自動平壓平模切機在內(nèi)的商標模切機、不干膠商標模切機、圓壓圓模切機、圓壓平模切機、平壓模切壓痕機（老虎嘴模切機）等產(chǎn)品。近年來，已經(jīng)可以制造聯(lián)動線上的模切單元，如：柔性版印刷機、凹版印刷機、不干膠印刷機、瓦楞紙印刷開槽機等設備的模切單元。目前，我國模切機的種類有商標模切機、圓壓平模切機、平壓模切壓痕機、不干膠商標模切機、數(shù)控商標模切機、圓壓圓模切機、半自動平壓模切機、全自動平壓平模

6、切機等。其中，平壓模切機是包裝印刷工業(yè)中的重要加工設備，主要用于紙盒、紙箱或商標等印刷品的模切、壓痕和冷壓凹凸。2 半自動平壓模切機工作原理半自動平壓模切機是印刷、包裝行業(yè)壓制紙盒、紙箱等紙制品的專用設備。它可對各種規(guī)格的紙板、厚度在4mm以下的瓦楞紙板，以及各種高級精細的印刷品進行壓痕、切線、壓凹凸。經(jīng)過壓痕、切線的紙板，用手工或機械沿切線處去掉邊料后，沿著壓出的壓痕可折疊成各種紙盒、紙箱，或制成凹凸的商標。 其工藝動作示意圖如圖2.1所示：圖2.1平壓模切機工藝動作示意圖1雙列鏈傳動 2主動鏈輪 3走紙橫快 4工作臺面5固定上模 6可動下模 7執(zhí)行構(gòu)件 8紙板壓制工藝主要分為兩部分，一為將

7、紙走到位，二是對紙板進行沖壓。走紙過程采用雙鏈輪傳動，鏈輪上有五個走紙橫塊。在運動過程中，主動鏈輪由間歇機構(gòu)帶動，使雙鏈輪做同步的間歇運動。每次停歇時，鏈上的的一個走紙橫塊恰好走到主動輪下方的位置，工作臺下的控制夾緊機構(gòu)使橫塊上的夾緊機構(gòu)張開，人將紙送入到夾緊機構(gòu)中，夾緊片夾緊，機構(gòu)繼續(xù)運動，將紙板送入到具有固定上模和可動下模的沖壓模切機構(gòu)中，機構(gòu)再次停歇，這時，在工作臺下面的主動傳動構(gòu)件和下模一起向上運動，實現(xiàn)紙板的壓痕，切線。壓切完成之后，機構(gòu)再次運動，實現(xiàn)運動循環(huán)。3 模切機構(gòu)方案設計及選擇根據(jù)半自動平壓模機構(gòu)的工作原理，把機器完成加工要求的動作分解為若干種基本運動。對本題進行機械運動方

8、案設計是可考慮以下幾種機構(gòu)方案：3.1 實現(xiàn)下模往復移動機構(gòu)設計思路和選擇方案由于執(zhí)行機構(gòu)需要具有急回和增力特性，可以選擇曲柄滑塊機構(gòu)和搖桿滑塊鏈接機構(gòu)，也可以選擇曲柄搖桿和搖桿滑塊鏈接的六桿機構(gòu)和曲柄搖桿，或者搖桿滑塊鏈接機構(gòu)，分別如圖3.1、3.2、3.3所示。圖3.1 曲柄滑塊機構(gòu)圖3.2曲柄搖桿機構(gòu)圖3.3搖桿滑塊機構(gòu)由于圖3.2中兩軸連接點所受沖力過大會失效所以放棄，而圖3.1中機構(gòu)有同樣的問題，當沖力過大時，對曲柄搖桿機構(gòu)所施加的力會引起機構(gòu)失效。所以選擇圖3.3所示機構(gòu)。該機構(gòu)由曲柄搖桿和搖桿滑塊串聯(lián)而成，主要優(yōu)點是滑塊5承受很大載荷時，連桿2卻受力很小，曲柄1所需的趨向力矩小，

9、因而該機構(gòu)常被稱為增力機構(gòu)，具有節(jié)省動力的優(yōu)點。3.2 傳動機構(gòu)原始數(shù)據(jù)及設計要求圖3.4 模切機生產(chǎn)阻力曲線1）每小時壓制紙板3000張2）傳動機構(gòu)所用電動機轉(zhuǎn)速n=1450r/min，滑塊推動下模向上運動時PC=2×N，回程時不受力，回程的平均速度為工作形成平均速度的1.3倍，下模移動的行程長度是H=50±0.5mm，下模和滑塊的質(zhì)量約120kg。3）工作臺面離地面的距離約120mm。4）所設計機構(gòu)的性能要良好，結(jié)構(gòu)簡單緊湊，節(jié)省動力，壽命長，便于制造。4 傳動機構(gòu)的主要運動參數(shù)計算這里傳動機構(gòu)的主要運動參數(shù)計算指的是壓力角取值不同的情況下E點的速度及加速度計算。4.1

10、 總傳動比計算 此處省略 NNNNNNNNNNNN字。如需要完整說明書和設計圖紙等.請聯(lián)系 扣扣：九七一九二零八零零 另提供全套機械畢業(yè)設計下載！該論文已經(jīng)通過答辯 當L3=L4時，4=-3S=H-2L3 - 2L3Sin3 式（4.3）當搖桿在最右端極限位置時，取3 =30 ，此時S=0L3 =H/2（1- Sin3 ）=50/2（1- Sin3） 式（4.4）圖4.2 模切機執(zhí)行機構(gòu)力分析由于已知條件可知，工作臺面離地面的距離約1200mm，即L3+L41200mm，則L3600mm，由此可知： L3 =50/2（1- Sin30）600mm，1- Sin30 1/24

11、，Sin30 23/24，即30 73.4°則016.6°從節(jié)省動力的方面考慮，則壓力角要求愈小，即3 要盡可能大，所以可以取不同的30進行分開考慮。4.3 急回角計算如圖4.3所示是執(zhí)行往復運動機構(gòu)的兩個極限位置18,19 圖4.3 極限位置的執(zhí)行往復運動示意圖由題意可知：K=180°+/180°- 式（4.5）=180°(K-1)/(K+1)由K=1.3可得=180°×（1.3-1）/（1.3+1）=23.48°5 滑塊E點的速度和加速度計算5.1 位置1分析當30=60°，1=50°，已知

12、DE=1200,CD=CE,K=1.3，L3=L4，求L4，AB，BC。當C點處于極限位置時，即點在DE直線上時，A,B,C處于同一直線,而當30=60時，由于CD長度已知，則此時C點的位置已知，又由1=50°可以畫出CB的軌跡，即此時的CB是以C點為圓心的一個圓，作C垂直D，則C=BC-ABA=+AB20。所以 AB=1/2(BC-+AC-) 圖5.1 30=60°，1=50°時執(zhí)行機構(gòu)位置示意圖由極限位置時D，E，C在同一條直線上可以知道L4 =1/2DE=600mm。算得 AB=295.42mm，取AB=296mm，BC=891.96mm，取BC=892mm

13、。VB=*LAB，=2n/60=2×1450×3.14÷60=151.8r/s。VB =151.8×296mm=44.9328m/s,取VB=45m/s。5.1.1 繪制機構(gòu)速度位置圖根據(jù)已知各構(gòu)件的長度及構(gòu)件的位置,用選定的比例尺v從構(gòu)件開始按幾何作圖法繪制機構(gòu)位置圖。圖5.2 構(gòu)件該位置速度多邊形圖5.1.2 確定C點和E點的速度由于A處角加速度1的大小,方向已知,所以B點的速度VB大小和方向也已知。為求C處的速度，可根據(jù)同一構(gòu)件上相對速度原理寫出相對速度矢量方程式：VC = VB + VCB 式（5.1）方向 CD AB CB大小 未知 *LAB

14、未知式中VC,VB表示點C,B的絕對速度，VCB表示點C相對點B的相對速度，其方向垂直CB，大小未知；點C的速度方向垂直CD，大小未知。在上面矢量方程式中，僅VC和VCB的大小未知，可以用圖解法求解。為此在圖上任取一點P，作代表VB的矢量Pb，其方向垂直AB，指向與1轉(zhuǎn)向一致，長度等于VB/v,v為速度比例尺，取v=1,過P點作直線垂直代表VC的方向線，再過點b作直線垂直代表Vcb的方向線，這兩方向線交點為c，則矢量pc和bc便分別代表VC和VCB，則矢量pc和bc便分別代表Vc和Vcb，其大小為Vc=v及Vcb=v。則VC =50.436×v=50.436m/s取 VC=51m/s

15、為求點E的速度VE，同理根據(jù)同一構(gòu)件上點E相對點C及點E相對點B的相對速度原理寫出相對速度矢量方程式: VE = VC + VEC 式（5.2） 方向 ？ CD EC 大小 未知 51m/s 未知速度分析圖如圖4.4.2所示，所以VE =49.772m/s×v=49.772m/s取 VE=50m/s5.1.3 繪制機構(gòu)加速度位置圖圖5.3 構(gòu)件該位置加速度多邊形圖5.1.4 確定C點和E點的加速度 在進行加速度分析時，因構(gòu)件A的角速度1和角加速度1的大小,方向都已知,故B處的法向加速度a和a也已知，為求構(gòu)件D上點C的加速度，可根據(jù)同一構(gòu)件上相對加速度原理寫出相對加速度矢量方程式： =

16、 + 式（5.3）或： + = + + 方向 CD CD BA CB CB大小 未知 未知式中表示點C相對點B的法向加速度,其方向為從C指向點C相對點B的切向加速度,其方向垂直CB。又因速度多邊形已作出，所以上式法向加速度都可求出，僅有和的大小未知，同樣可以用圖解法求解。如圖5.3，在圖上取一點，作代表,方向為平行并從B指向A,長度為()/,其中為加速度比例尺,取=1,再過b做代表,方向是平行并從C指向B,長度為()/；過作垂直代表的方向線，又用同一比例尺從點做代表，方向是平行CD并從C指向D，長度為（）/；接著過做垂直代表的方向線。該兩個方向線相交與c，連接c,則矢量c便代表 = 5602.

17、9為求E點的加速度，根據(jù)構(gòu)件D上C，E兩點相對加速度原理可寫出 = + + + 式（5.4） 方向 BC CD CD EC EC 大小 未知 17.2 未知 上式中只有的大小和的大小未知,故可圖解求得。在圖5.3中可知, =1086.75.2 位置2分析當30=50°，1=40°，已知DE=1200,CD=CE,K=1.3，L3=L4求L4，AB，BC。當C點處于極限位置時，即點在DE直線上時，A,B,C處于同一直線,而當30=50°，由于CD長度已知，則此時C點的位置已知，又由1=40°畫出CB的軌跡，即此時的CB是以C點為圓心的一個圓，作C垂直D，則

18、C=BC-ABA=+AB所以 AB=1/2(BC-+AC-) 由圖可知，AC=BC-AB A=+AB所以 AB=1/2(BC-+AC-)算得 AB=212.02mm，取AB=213mm，BC=918.99mm，取BC=919mm。VB=*LAB，=2n/60=2×1450×3.14÷60=151.8r/s。VB =151.8×213mm=32.334m/s,取VB=33m/s。圖5.4 30=50°，1=40°執(zhí)行機構(gòu)位置示意圖5.2.1 繪制機構(gòu)速度位置圖根據(jù)已知各構(gòu)件的長度及構(gòu)件的位置,用選定的比例尺v從構(gòu)件開始按幾何作圖法繪制機

19、構(gòu)位置圖。圖5.5 構(gòu)件該位置速度多邊形圖5.2.2 確定C點和E點的速度由于A處角加速度1的大小,方向已知,所以B點的速度VB大小和方向也已知。為求C處的速度，可根據(jù)同一構(gòu)件上相對速度原理寫出相對速度矢量方程式：VC = VB + VCB 式（5.5）方向 CD AB CB大小 未知 LAB 未知式中VC,VB表示點C,B的絕對速度，VCB表示點C相對點B的相對速度，其方向垂直CB，大小未知；點C的速度方向垂直CD，大小未知。在上面矢量方程式中，僅VC和VCB的大小未知，可以用圖解法求解。為此在圖上任取一點P，作代表VB的矢量Pb，其方向垂直AB，指向與1轉(zhuǎn)向一致，長度等于VB/v,v為速度

20、比例尺，取v=0.1,過P點作直線垂直代表VC的方向線，再過點b作直線垂直代表Vcb的方向線，這兩方向線交點為c，則矢量pc和bc便分別代表VC和VCB，則矢量pc和bc便分別代表Vc和Vcb，其大小為Vc=v及Vcb=v。則VC =44.472×v=44.472m/s取 VC=45m/s為求點E的速度VE，同理根據(jù)同一構(gòu)件上點E相對點C及點E相對點B的相對速度原理寫出相對速度矢量方程式: VE = VC + VEC 式（5.6） 方向 未知 CD EC 大小 未知 45m/s 未知速度分析圖如圖4.4.2所示，所以VE =57.27m/s×v=57.27m/s取VE =5

21、8m/s5.2.3 繪制機構(gòu)加速度位置圖圖5.6 構(gòu)件該位置加速度多邊形圖5.2.4 確定C點和E點的加速度在進行加速度分析時，因構(gòu)件A的角速度1和角加速度1的大小,方向都已知,故B處的法向加速度a和a也已知，為求構(gòu)件D上點C的加速度，可根據(jù)同一構(gòu)件上相對加速度原理寫出相對加速度矢量方程式： = + 或： + = + + 式(5.7)方向 CD CD BA CB CB大小 未知 未知式中表示點C相對點B的法向加速度,其方向為從C指向點C相對點B的切向加速度,其方向垂直CB。又因速度多邊形已作出，所以上式法向加速度都可求出，僅有和的大小未知，同樣可以用圖解法求解。如圖5.6，在圖上取一點，作代表

22、,方向為平行并從B指向A,長度為()/,其中為加速度比例尺,取=1,再過b做代表,方向是平行并從C指向B,長度為()/；過作垂直代表的方向線，又用同一比例尺從點做代表，方向是平行CD并從C指向D，長度為（）/；接著過做垂直代表的方向線。該兩個方向線相交與c，連接c,則矢量c便代表 =2929.2為求E點的加速度，根據(jù)構(gòu)件D上C，E兩點相對加速度原理可寫出 = + + + 式(5.8)方向 BC CD CD EC EC大小 未知 2929.2 未知上式中只有的大小和的大小未知,故可圖解求得。在圖5.6中可知 =6721.55.3 位置3分析當30=50°1=45°時,知DE=

23、1200,CD=CE,K=1.3，L3=L4求L4，AB，BC。當C點處于極限位置時，即點在DE直線上時，A,B,C處于同一直線,而當30=60時，由于CD長度已知，則此時C點的位置已知，又由1=50°可以畫出CB的軌跡，即此時的CB是以C點為圓心的一個圓，作C垂直D，則C=BC-ABA=+AB所以 AB=1/2(BC-+AC-) L4=600m，由圖5.7可知,AC=BC-AB A=+AB所以 AB=1/2(BC-+AC-)算得 AB=234.36mm，取AB=235mm，BC=831mm。VB=LAB，=2n/60=2×1450×3.14÷60=15

24、1.8r/s。VB =151.8×235mm=35.673m/s,取VB=36m/s。圖5.7 30=50°，1=45°執(zhí)行機構(gòu)位置示意圖5.3.1 繪制機構(gòu)速度位置圖圖5.8 構(gòu)件該位置速度多邊形圖5.3.2 確定C點和E點的速度由于A處角加速度1的大小,方向已知,所以B點的速度VB大小和方向也已知。為求C處的速度，可根據(jù)同一構(gòu)件上相對速度原理寫出相對速度矢量方程式： VC = VB + VCB 式(5.9)方向 CD AB CB大小 未知 *LAB 未知式中VC,VB表示點C,B的絕對速度，VCB表示點C相對點B的相對速度，其方向垂直CB，大小未知；點C的速度

25、方向垂直CD，大小未知。在上面矢量方程式中，僅VC和VCB的大小未知，可以用圖解法求解。為此在圖上任取一點P，作代表VB的矢量Pb，其方向垂直AB，指向與1轉(zhuǎn)向一致，長度等于VB/v,v為速度比例尺，取v=1,過P點作直線垂直代表VC的方向線，再過點b作直線垂直代表Vcb的方向線，這兩方向線交點為c，則矢量pc和bc便分別代表VC和VCB，則矢量pc和bc便分別代表Vc和Vcb，其大小為Vc=v及Vcb=v。則VC =48.92×v=48.92m/s取 VC=49m/s為求點E的速度VE，同理根據(jù)同一構(gòu)件上點E相對點C及點E相對點B的相對速度原理寫出相對速度矢量方程式: VE = V

26、C + VEC 式(5.10) 方向 未知 CD EC 大小 未知 49m/s 未知速度分析圖如圖5.8所示，所以VE =56.05m/s×v=56.05m/s取VE =57m/s5.3.3 繪制機構(gòu)加速度位置圖圖5.9 構(gòu)件該位置加速度多邊形圖5.3.4 確定C點和E點的加速度在進行加速度分析時，因構(gòu)件A的角速度1和角加速度1的大小,方向都已知,故B處的法向加速度a和a也已知，為求構(gòu)件D上點C的加速度，可根據(jù)同一構(gòu)件上相對加速度原理寫出相對加速度矢量方程式： = +或： + = + + 式（5.11）方向 CD CD BA CB CB大小 未知 未知式中表示點C相對點B的法向加速度

27、,其方向為從C指向點C相對點B的切向加速度,其方向垂直CB。又因速度多邊形已作出，所以上式法向加速度都可求出，僅有和的大小未知，同樣可以用圖解法求解。如圖5.1.3所示，在圖上取一點，作代表,方向為平行并從B指向A,長度為()/,其中為加速度比例尺,取=1,再過b做代表,方向是平行并從C指向B,長度為()/；過作垂直代表的方向線，又用同一比例尺從點做代表，方向是平行CD并從C指向D，長度為（）/；接著過做垂直代表的方向線。該兩個方向線相交與c，連接c,則矢量c便代表 = 57.04為求E點的加速度，根據(jù)構(gòu)件D上C，E兩點相對加速度原理可寫出 = + + + 式（5.12）方向 BC CD CD

28、 EC EC大小 未知 57.04 未知上式中只有的大小和的大小未知,故可圖解求得。在圖5.1.3中可知 =166.166 模切機構(gòu)進行運動仿真6.1 ADAMS軟件概述ADAMS，即機械系統(tǒng)動力學自動分析(Automatic Dynamic Analysis of Mechanical Systems)，該軟件是美國MDI公司(Mechanical Dynamics Inc.)開發(fā)的虛擬樣機分析軟件。目前，ADAMS己經(jīng)被全世界各行各業(yè)的數(shù)百家主要制造商采用。根據(jù)1999年機械系統(tǒng)動態(tài)仿真分析軟件國際市場份額的統(tǒng)計資料，ADAMS軟件銷售總額近八千萬美元、占據(jù)了51%的份額。ADAMS軟件使

29、用交互式圖形環(huán)境和零件庫、約束庫、力庫，創(chuàng)建完全參數(shù)化的機械系統(tǒng)幾何模型，其求解器采用多剛體系統(tǒng)動力學理論中的拉格郎日方程方法，建立系統(tǒng)動力學方程，對虛擬機械系統(tǒng)進行靜力學、運動學和動力學分析，輸出位移、速度、加速度和反作用力曲線。ADAMS軟件的仿真可用于預測機械系統(tǒng)的性能、運動范圍、碰撞檢測、峰值載荷以及計算有限元的輸入載荷等。ADAMS一方面是虛擬樣機分析的應用軟件，用戶可以運用該軟件非常方便地對虛擬機械系統(tǒng)進行靜力學、運動學和動力學分析。另一方面，又是虛擬樣機分析開發(fā)工具，其開放性的程序結(jié)構(gòu)和多種接口，可以成為特殊行業(yè)用戶進行特殊類型虛擬樣機分析的二次開發(fā)工具平臺。ADAMS軟件有兩種

30、操作系統(tǒng)的版本：UNIX版和Windows NT/2000版。本書將以Windows 2000版的ADAMS l2.0為藍本進行介紹。ADAMS軟件由基本模塊、擴展模塊、接口模塊、專業(yè)領域模塊及工具箱5類模塊組成。用戶不僅可以采用通用模塊對一般的機械系統(tǒng)進行仿真，而且可以采用專用模塊針對特定工業(yè)應用領域的問題進行快速有效的建模與仿真分析。6.2模切機構(gòu)的ADAMS建模在第三章中我們對模切機構(gòu)進行了各種方案設計和比較，經(jīng)過理論計算和分析，得出最佳方案?，F(xiàn)在對其進行ADAMS建模，其具體建模流程為圖6.1。圖6.1 ADAMS建模界面6.3 位置1時ADMAS建模6.3.1 ADMAS建模圖形輸出

31、圖6.2 利用ADMAS建模的平壓模切往復運動機構(gòu)示意圖6.3.2 E點位置ADMAS輸出數(shù)據(jù)圖表位移圖形 圖6.3 ADMAS輸出的位移圖形速度圖形圖6.4 ADMAS輸出的速度圖形加速度圖形圖6.5 ADMAS輸出的加速度圖形6.4 位置2時的ADMAS建模6.4.1 ADMAS建模圖形輸出圖6.6 利用ADMAS建模的平壓模切往復運動機構(gòu)示意圖6.4.2 E點位置ADMAS輸出數(shù)據(jù)圖表位移圖形 圖6.7 ADMAS輸出的位移圖形速度圖形圖6.8 ADMAS輸出的速度圖形加速度圖形圖6.9 ADMAS輸出的加速度圖形6.5 位置3時ADMAS建模6.5.1 ADMAS建模圖形輸出圖6.10

32、 利用ADMAS建模的平壓模切往復運動機構(gòu)示意圖6.5.2 E點位置ADMAS輸出數(shù)據(jù)圖表位移圖形 圖6.11 ADMAS輸出的位移圖形速度圖形圖6.12 ADMAS輸出的速度圖形加速度圖形圖6.13 ADMAS輸出的加速度圖形根據(jù)圖6.11、6.12和6.13的曲線圖仿真結(jié)果分析可知，所確定選擇的方案所設計的模切機構(gòu)完全滿足設計要求。當然通過MSC·ADAMS強大的后置處理，也可以對設計中存在的不足，能夠更為直觀、準確地分析并加以改進，有效提高設計效率。成形過程數(shù)字化仿真技術的發(fā)展，推動傳統(tǒng)模切技術走向科學化，進入先進制造技術行列。結(jié) 論本文是對模切機構(gòu)方案設計及選擇，實現(xiàn)下模往復直移機構(gòu)設計方案比較。通過對曲柄滑塊機構(gòu)、曲柄搖桿機構(gòu)（導桿機構(gòu)）、搖桿滑塊機構(gòu)三種機構(gòu)的分析計算選擇出曲柄滑塊機構(gòu)為最佳設計方案。全文最后通過ADAMS對所確定選擇的方案所設計的模切機構(gòu)進行了運動學的仿真分析，