400X900梁計算書

1、400X900梁計算書工程參數(shù)梁與支架參數(shù)梁截面寬度0.4m梁截聞圖度0.9m支架高度7.44m樓板厚度0.12m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a0.9m鋼管類型(卜 48>2.75m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距0.7m,梁下增加1根立桿水平桿最大步距1.8m頂步步距0.9m立桿伸出水平桿長度a0.1m面板15mm厚木膠合板梁底向板下次楞40x 80mm力木，4根梁側(cè)次楞40X80mm 力木，I可距 250mm梁側(cè)主楞雙鋼管，間距450mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑16mm,間距：900mm布載分?jǐn)?shù)永久福裁新澆碎自重324kN/m鋼筋自重31.5kN/m面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.109k

2、N/m可父柚鼓施工人員及設(shè)備 柚鼓2.5kN/m2混凝土下料產(chǎn)生的水平何裁2kN/m新澆硅對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算依據(jù)硅結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-2011，澆筑速度大于10m/h,或碎坍落度大于180mm時，新澆筑碎對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值，按下列公式計算：F = cH =24X 0.9=21.6 kN/m 2其中T c-混凝土的重力密度，取24kN/m3;H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.9m；三、 梁側(cè)模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為15mm驗(yàn)算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計算寬度取1000mm3面板的截面抵抗矩 W=1000X 15X 15/6=37500mm；

3、截面慣性矩 I= 1000X 15X 15X 15/12=281250mrh（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.25m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Gk=21.6kN/m2,碎下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值2Q"2kN/m。均布線荷載設(shè)計值為：q=0.9 卷1.35 0.9 21.6+1.4 09 2） X=25.888KN/m3、強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載：M=0.1q1l 2=0.1 X25.888 X 0.252=0.16KN m面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12.5N/mm2;Max0.16 X106o- = = =4.27N/

4、mm < f=12.5N/mm 之W37500面板強(qiáng)度滿足要求?。ǘ隙闰?yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算如下：q = 1 X21.6=21.6KN/m；面板最大容許撓度值:250/400=0.63mm ;2面板彈性模重:E = 4500N/mm ;=0.45mm < 0.63mm100EI100 X 4500 X 2812500.677ql 40.677 X 21.600 X 2504滿足要求!四、梁側(cè)模板次楞驗(yàn)算次楞采用40 x 80mm寬度X高度）方木，間距：0.25m,截面抵抗矩VW截面慣性矩I分別 為：3截面抵抗矩 W =40

5、M0X80/6=42667mm；截面慣性矩 I =40 >80X80 X80/12=1706667mrh（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主 楞間距，L=0.45m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值Gk=21.6kN/m2,碎下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值2Q2K=2kN/m。均布線荷載設(shè)計值為：q=0.9 -1.35 0.9 21.6+1.4 09 2） W25=6.472KN/m3、強(qiáng)度驗(yàn)算計算最大彎矩：Mma=0.1ql 2=0.1 X 6.472 X 0.45 2=0.131kN - m最大支座力：1.1ql=1.1 X

6、6.472 X0.45=3.20kN次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值用=17N/mmiMmax0.131 X106o- = = =3.070N/mn2 < 17N/mm2W42667滿足要求！（二）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算次楞最大剪力設(shè)計值 V1=0.6q1l=0.6 X 6.472 X0.45=1.747KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=4.8N/mm2;抗剪強(qiáng)度按下式計算：33V3X 1.747 X 1022r = = = 0.819N/mm < fv=4.8N/mm 22bh2X40X 80次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求?。ㄈ隙闰?yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算 如下:

7、q = 21.6 X0.25=5.4KN/m；次楞最大容許撓度值=450/250=1.8mm次楞彈性模量：E = 10000N/mm 2; _40.677 X5.4 X450=0.088mm < 1.8mm_ _40.677ql=100EI100 X 10000X1706667滿足要求!五、梁側(cè)模板主楞驗(yàn)算主楞采用雙鋼管，間距：0.45m,截面抵抗矩W =8980mm截面慣性矩I =215600mn4;截面抵抗矩VW截面慣性矩I分別為:（一）強(qiáng)度驗(yàn)算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=3.20kN,按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距,L=0.9m o主楞計算簡圖（kN

8、） 主楞彎矩圖（kN.m）7.91 7.914.89 4.894.804.804.714.711.691.691.601.601.511.51-1.51-1.51-1.60-1.60-1.69-1.69-4.71-471-4.80u-7.91 -7.91-4.80-4.89 -4.892、強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩 Mna=1.040kN - m主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值用=205N/mm）Max1.040 X 106g= = = 115.813N/mm < 205N/mm2W8980滿足要求?。ǘ隙闰?yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集 中荷載P=2.673k

9、N,主楞彈性模量：E = 206000N/mm 2。主楞最大容許撓度值：900/150=6mm經(jīng)計算主楞最大撓度 Vmax=1.114mm < 6mm滿足要求?。ㄈ姨舳螐?qiáng)度驗(yàn)算穿梁螺栓距梁底距離150mm,次楞間距250mm,彎矩 M=3.20 X0.15=0.48kN - m主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值用=205N/mm）M0.48 X 106o- = = = 53.452N/mn2 < 205N/mm2W8980滿足要求?。ㄋ模姨舳螕隙闰?yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳遞的集中荷載P=2.673kN,主楞彈性模量：E = 206000N/mm

10、2。容許撓度值：150X 2/400=0.8mm；經(jīng)計算主楞最大撓度 Vnax=0.081mm < 0.8mm滿足要求！六、對拉螺栓驗(yàn)算對拉螺栓軸力設(shè)計值：N= abFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs新澆混凝土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計值：Fs=0.95 (rGGk+rQk) =0.95 X (1.2 X 21.6+1.4 X4)=29.94kN。N=0.45X0.90 X29.94=12.13kN。對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設(shè)計值Nt b：Ntb =AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)

11、計值本工程對拉螺栓采用M16具截面面積A=144.0mm,可承受的最大軸向拉力設(shè)計值 Ntb=24.48kN > N=12.13kN 。滿足要求 !七、 梁底模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板，厚度為15mm取梁底橫向水平桿間距0.9m作為計算單元。面板的截面抵抗矩 W=90X 1.5 X1.5/6=33.75 cm；截面慣性矩 I= 90X 1.5 X1.5 X1.5/12=25.313 cm4;(一)強(qiáng)度驗(yàn)算1、 梁底次楞為4根， 面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.133m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q1=0.9 *1.2X(24X0.9+1.5

12、X 0.9+0.3)+1.4X 2 X 0.9=24.87kN/mq2=0.9 *1.35義(24 義 0.9+1.5X 0.9+0.3)+1.4X 0.9X 2義 0.9= 27.47kN/m根據(jù)以上兩者比較應(yīng)取q= 27.47kN/m 作為設(shè)計依據(jù)。計算簡圖 (kN)彎矩圖 (kN.m)剪力圖 (kN)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.461kN;N2=4.019kN;N3=4.019kN;N4=1.461kN;最大彎矩Mmax = 0.049kN.m梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f (N/mm 2) =12.5 N/mm2;梁底模板的彎曲應(yīng)力按下式計算：Mnax0.049 X 106

13、o- = = 1.452N/mm2 < 12.5N/mm2W33.75 X 103滿足要求！(二)撓度驗(yàn)算驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算 如下：q = 0.9 義(24X 0.9 + 1.5 X 0.9 +0.3) =20.93kN/m；面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;經(jīng)計算，最大變形 Vmax = 0.039mm梁底模板的最大容許撓度值:133/400 =0.3 mm ;最大變形 Vmax = 0.039mm < 0.3mm滿足要求！八、梁底模板次楞驗(yàn)算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度40mm高度80mm次楞的截面慣性矩I和

14、截面抵抗矩剛加J為：_3W=4< 8X8/6= 42.667cm ;-41=4 X8X8X8/12= 170.667cm ;(一)強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=0.9m次楞計算簡圖荷載設(shè)計值 q = 4.019/0.9= 4.466kN/m;最大彎距 M max =0.1ql 2= 0.1 X 4.466 X 0.9 2= 0.362 kN.m ;次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=17N/mm 2;。=*=0'=8.484N/mm< "N/mm?W42.66

15、7 X103次楞抗彎強(qiáng)度滿足要求?。ǘ┛辜魪?qiáng)度驗(yàn)算V=0.6ql=0.6 X 4.466 X0.9=2.412KN木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv=4.8N/mm2;抗剪強(qiáng)度按下式計算： 3 3V3X2.412X1022t = = = 1.13N/mm < fv=4.8N/mm 22bh2X40X 80次楞抗剪強(qiáng)度滿足要求！（三）撓度驗(yàn)算次楞最大容許撓度值：1/250 =900/250 =3.6 mm ;驗(yàn)算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q =3.062/0.9= 3.402N/mm ;次楞彈性模量：E = 10000N/mm 2;0.677q1 40.677 X 3.402 X

16、 9004v = = =0.885mm < 3.6mm100EI100X 10000X 170.667 X 104次楞撓度滿足要求！九、 梁底橫向水平桿驗(yàn)算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。計算簡圖（kN）彎矩圖（kN.m）剪力圖（kN）經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.784kN;N2=9.392kN;N3=0.784kN;最大彎矩 Mma=0.286kN.m；最大變形 Vma=0.052mm（一）強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f （N/mm 2） = 205N/mm2;支撐鋼管的彎曲應(yīng)力按下式計算:Mnax0.286 X 106 =

17、 =68.421N/mn2 < 205N/mm2W4.18X103滿足要求?。ǘ隙闰?yàn)算支撐鋼管的最大容許撓度值:1/150 =350/150 = 2.3mm 或10mm最大變形 Vmax = 0.052mm < 2.3mm滿足要求！十、 梁底縱向水平桿驗(yàn)算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=9.392kN。9.399.399.399.39WWW1（3o8o900900900tKff計算簡圖（kN）縱向水平桿只起構(gòu)造作用，不需要計算。一、扣件抗滑移驗(yàn)算水平桿傳給立桿荷載設(shè)計值 R=9.392KN,由于采用頂托，不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計十二、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算（一）風(fēng)荷載計算因在室外露

18、天支模，故需要考慮風(fēng)荷載?；撅L(fēng)壓按安徽巢縣10年一遇風(fēng)壓值采用,2 0=0.25kN/m o模板支架計算高度H=7.44m,按地面粗糙度 聯(lián) 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)。風(fēng)壓高度變化系數(shù)z=1o計算風(fēng)荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表 8.3.1第33項(xiàng)和37項(xiàng) 的規(guī)定計算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù) 中=1.2XA/(l aXh)=1.2 X 0.155/(0.9 X 1.8)=0.115式中 A =(l a+h+0.325l ah)d=0.155m2An - 一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。la立桿I可距，0.9mh步距，1.8md- 鋼管

19、外徑，0.048m系數(shù)1.2-節(jié)點(diǎn)面積增大系數(shù)。系數(shù)0.325-模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：仙st=1.2平=1.2 X0.115=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：/作t =0.141-0.9510=1.121-41-0.95“-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 3k=便0=1X 1.12 X0.25=0.280kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值：0.9 2X1.4 klah20.92X 1.4 X 0.280 X 0.9 X 1.8 21010.m(二)立桿軸向力設(shè)計值 N計算1、梁底立桿承受梁荷載設(shè)計值：9.392kN;立桿承受支架自重荷載設(shè)計值：1.35 X7.44 X0.109=1.095kN梁底立桿軸向力設(shè)計值：10.487kN;2、梁側(cè)立桿承受梁荷載設(shè)計值：0.784kN;立桿承受支架自