某燃煤采暖鍋爐煙氣除塵系統(tǒng)設計1

1、目錄第一章 總論.21.1前言21.2設計任務書.21.2.1設計題目.21.2.2設計目的.31.2.3設計原始資料.31.2.4設計內(nèi)容和要求.41.3設計依據(jù)和原則.4第二章除塵器系統(tǒng).52.1方案確定與認證.52.2工藝流程描述.5第三章主要及輔助設備設計與選型 .53.1煙氣量、煙塵和二氧化硫濃度的計算 .53.1.1標準狀態(tài)下理論空氣量 .53.1.2標準狀態(tài)下理論煙氣量 .63.1.3標準狀態(tài)下實際煙氣量 .63.1.4標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度 .73.1.5標準狀態(tài)下煙氣中二氧化硫濃度的計算 .73.2除塵器的選擇.73.3除塵器、風機、煙囪的位置及管道布置 .93.3.1各裝置

2、及管道布置的原則 .93.3.2管徑的確定. 錯誤！未定義書簽。3.4煙囪的設計.103.4.1煙囪高度的確定.103.4.2煙囪的抽力. 錯誤！未定義書簽。3.5系統(tǒng)中煙氣溫度的變化 .123.5.1煙氣在管道中的溫度降 .123.5.2煙氣在煙囪中的溫度降 .123.6系統(tǒng)阻力的計算 .133.6.1混合氣體產(chǎn)物的量，混合氣體的密度 .133.6.2摩擦壓力損失.133.6.3局部壓力損失.143.7風機和電動機的計算 . 錯誤！未定義書簽。3.7.1風機風量的計算 . 錯誤！未定義書簽。3.7.1風機風壓的計算 . 錯誤！未定義書簽。3.7.2電動機功率的計算 . 錯誤！未定義書簽。第四

3、章 附圖. 錯誤！未定義書簽。4.1脫硫除塵工藝流程圖. 錯誤！未定義書簽。4.2 XL旋流式水膜除塵器工藝設備圖 .19參考文獻. 錯誤！未定義書簽。致謝. 錯誤！未定義書簽。第一章總論1.1前言在目前，隨著工業(yè)的發(fā)展，大氣污染已經(jīng)變成了一個全球性的問題， 主要有 溫室效應、臭氧層破壞和酸雨。隨著國民經(jīng)濟的發(fā)展，能源的消耗量逐步上升， 大氣污染物的排放量相應增加。越來越多的環(huán)境問題出現(xiàn)在了人們的生活中， 其 中包括水污染、環(huán)境污染、大氣污染、噪聲污染、固體廢棄物污染等等，這些污 染在有形和無形中對人們的生活和健康產(chǎn)生了影響。而就我國的經(jīng)濟和技術發(fā)展 就我國的經(jīng)濟和技術發(fā)展水平及能源的結構來看

4、，以煤炭為主要能源的狀況在今后相當長時間內(nèi)不會有根本性的改變。我國的大氣污染仍將以煤煙型污染為主。 因此，控制燃煤煙氣污染是我國改善大氣質(zhì)量、 減少酸雨和SO徂害的關鍵問題。除塵脫硫一體化是將高溫煤氣中的粉塵顆粒和氣態(tài)S02在一個單獨的捕集單 元中脫硫。除塵脫硫一體化裝置可概括為干法和濕法兩中目前國內(nèi)外已開發(fā)了大 量脫硫除塵一體化裝置，主要有水膜除塵器、文丘里旋風水膜除塵器、噴淋塔除 塵脫硫裝置、自激式除塵器、旋流板塔脫硫除塵一體化裝置以及高壓靜電濾槽復 合型臥式除塵器等濕式處理裝置。由丁除塵脫硫一體化工藝具有投資少、 運轉費 用低、脫硫率適中、操作管理簡便、結構緊湊、占地面積小等優(yōu)點，近年來

5、已被 廣泛應用。我國大氣污染的特點是以煤煙型污染為主，主要污染物為粉塵、二氧化硫等，而這些污染物的來源主要是鍋爐煙氣。 因此，對燃煤工業(yè)鍋爐和電站鍋爐進行除 塵脫硫成為國內(nèi)外科研和管理部門關注的一個熱點，但一般是注重某一類型鍋爐的除塵脫硫研究。本課題擬從中小型燃煤工業(yè)鍋爐的除塵脫硫技術著手，主要根據(jù)國家大氣污染物排放標準和鍋爐房大氣污染物排放標準，研究開發(fā)適合中國國情的濕法除塵脫硫技術。期望能對我國燃煤鍋爐煙氣除塵脫硫技術與裝置的研究 升發(fā)有正參考息義。1.2設計任務書1.2.1設計題目某燃煤采暖鍋爐煙氣除塵系統(tǒng)設計1.2.2設計目的通過課程設計進一步消化和鞏固大氣污染控制工程所學內(nèi)容， 并使

6、學生的知 識系統(tǒng)化，培養(yǎng)運用所學理論知識進行系統(tǒng)設計的初步能力。 通過設計，了解工 程設計的內(nèi)容、方法及步驟，培養(yǎng)學生確定大氣污染控制系統(tǒng)的設計方案、 進行 設計計算、繪制工程圖、使用技術資料、編寫設計說明書的能力。1.2.3設計原始資料鍋爐型號：SZL卜13-AE型，4臺（2.8MM 4）設計耗煤量：600kg/h（臺）排煙溫度：130C標準狀態(tài)下煙氣密度：1.25kg / m3；空氣過剩系數(shù)：a= 1.2飛灰占煤中不可燃成分比例：16%當?shù)卮髿鈮毫Γ?7.86kPa煙氣在鍋爐出口前阻力：800Pa空氣含水（標準狀態(tài)下）0.01293kg / m3;煤的工業(yè)及元素分析值：C=68% l4=

7、5%、SY=2%5%、NY=1%W=4% A=15%按鍋爐大氣污染物排放標準（GB13271-2001中二類區(qū)標準執(zhí)行。煙塵濃度排放標準（標準狀態(tài)下）：200mg/m二氧化硫排放標準（標準狀態(tài)下）：900mg/m凈化系統(tǒng)布置場地如圖所示的鍋爐房北側15m以內(nèi)。圖1鍋爐房平面布置圖6.50E-2.39圖2 I - I剖面圖1.2.4設計內(nèi)容和要求1.燃煤鍋爐排煙量及煙塵和二氧化碳濃度的計算。2.凈化系統(tǒng)設計方案的分析確定。3.除塵器的比較和選擇：確定除塵器類型、型號及規(guī)格，并確定其主要運行 參數(shù)。4.管網(wǎng)布置及計算：確定各裝置的位置及管道布置。并計算各管道的管徑、 長度、煙囪高度和出口內(nèi)徑以及系

8、統(tǒng)總阻力。5.風機及電機的選擇設計：根據(jù)凈化系統(tǒng)所處理煙氣量、煙氣溫度、系統(tǒng)總 阻力等計算選擇風機種類、型號及電動機的種類、型號和功率。6.編寫設計說明書：設計說明書按設計程序編寫、包括方案的確定，設計計 算、設備選擇和有關設計的簡圖等內(nèi)容。 課程設計說明書應有封面、目錄、前言、 正文、小結及參考文獻等部分，文字應簡明、通順，內(nèi)容正確完整，書寫工整、 裝訂成冊。7.圖紙要求1）除塵系統(tǒng)圖一張（2號圖）。系統(tǒng)圖應按比例繪制、標出設備、管件編號, 并附明細表。2）除塵系統(tǒng)平面布置圖或系統(tǒng)剖面布置圖1張（2號圖）。圖中設備管件應 標注編號，編號應與系統(tǒng)圖對應，應按比例繪制。鍋爐房及鍋爐的繪制可以簡化

9、， 但應能表明建筑外形和主要結構型式。在平面布置圖中應有方位標志（指北針）。1.3設計依據(jù)和原則鍋爐設備是燃料的化學能轉化為熱能， 乂將熱能傳遞給水，從而產(chǎn)生一定溫 度和壓力的蒸汽和熱水的設備。鍋爐型號：SZL413型，SZ-一雙鍋筒縱置式,L鏈條爐排，4蒸汽鍋爐額定蒸發(fā)量為若十t/h或熱水鍋爐額定供熱量 為若十104kcal/h新單位制應為 MW燃料燃燒就是供給足夠的氧氣，也就是想爐膛內(nèi)供給足夠的空氣。冬季室外溫度：-1C,設備安裝在室外，考慮在冬天設備的防凍措施，以及 冬季排氣冷凝形成的水霧、煙霧等。按鍋爐大氣污染物排放標準(GB13271-2001)中二類區(qū)標準執(zhí)行，故建地 應在二類區(qū)：

10、城鎮(zhèn)規(guī)劃中確定的居住區(qū)、商業(yè)交通居民混合區(qū)、文化區(qū)、一般工 業(yè)區(qū)和農(nóng)村地區(qū)。在設計過程中要考慮各除塵器的除塵效率， 設備用費等各項技術經(jīng)濟條件。通過計算，根據(jù)工況下的煙氣量、煙氣溫度及達到的除塵效率選擇除塵器。我選 擇的是XL型旋流式水膜脫硫除塵器技術工藝，具有結構簡單、壓力損失小、操 作穩(wěn)定、脫硫除塵效率高等優(yōu)點。第二章除塵器系統(tǒng)2.1方案確定與認證2.1.1除塵器系統(tǒng)概述旋風除塵器是利用旋轉氣流產(chǎn)生的離心力從氣流中分離，用來分離粒徑大于515以上的顆粒物。工業(yè)上已有100多年的歷史。特點：結構簡單、占地面積小，投資低，操作維修乖、方便，壓力損失中等， 動力消耗不大，可用各種材料只、制造，能

11、用于高溫、高壓及腐蝕性氣體并可回 收十顆粒物，效率可達80哧右。2.1.2脫硫裝置概述脫硫裝置按其結構不同主要有水膜除塵器、文丘里旋風水膜除塵器、臥式旋 風水膜除塵器、噴淋塔除塵脫硫裝置、沖擊式水浴除塵器、自激式除塵器、旋流 板塔脫硫除塵一體化裝置以及高壓靜電濾槽復合型臥式除塵器等濕式處理裝置。但基本上都由噴射裝置、罐（塔）體、旋流板、灰水池、活水池、循環(huán)泵及管路系 統(tǒng)等部分組成。脫硫裝置的折算阻力一般300 Pa以下， 根據(jù)國家標準規(guī)定， 除塵器的折算阻 力必須小于1200Pa,因此在多管除塵器后加裝脫硫裝置時,首先應對多管除塵 器的阻力進行測試，如多管除塵器的阻力小于900 Pa,則可直接

12、申聯(lián)脫硫裝置；如 果多管除塵的阻力大于900 Pa,申聯(lián)脫硫裝置后，整個除塵、脫硫系統(tǒng)的總阻力 就有可能大于1 200 Pa,原鍋爐配套引風機就不能滿足正常運行要求，使鍋爐易 產(chǎn)生正壓燃燒，這時只需在原有型號的基礎上將引風機的電機功率加大一號,即 可滿足鍋爐運行要求。其次，在脫硫改造時，可根據(jù)鍋爐除塵室的實際情況，靈活布置脫硫裝置，該 裝置既可安裝在多管除塵器與引風機之間 （負壓段），也可安裝在引風機之后（正 壓段）。安裝在負壓段的優(yōu)點是：因脫硫裝置進一步去除了煙氣中的粉塵，可減輕 粉塵對引風機葉輪的磨擦，延長風機使用壽命。安裝在正壓段的優(yōu)點為：可避免因 脫硫裝置脫水不良，引起的風機及煙道腐蝕

13、。兩者均有利弊。另外，由于組合式除塵脫硫系統(tǒng)先由多管除塵器去除了大部分粉塵 ，脫硫裝 置所需的灰水沉淀池，比其他濕式除塵器的灰水沉淀池小得多，耗水量也比其他 濕式除塵器小。因此這種除塵脫硫系統(tǒng)既適合于場地窄小的鍋爐房的脫硫改造。也適合新建鍋爐房的除塵脫硫。2.2工藝流程描述鍋爐煙氣由引風機抽出，首先進入文丘里喉管，與霧化的循環(huán)脫硫液接觸進 行降溫以吸收長霧滴，從脫硫吸收塔下部切線方向進入旋流塔內(nèi)，再與水膜接觸降溫吸收，煙氣與脫硫液再次接的是煙氣通過旋流板上一定角度的縫隙時所產(chǎn)生 的旋流來切割連續(xù)的堿性水，使水分散成霧滴與煙氣充分接觸，液滴中的堿性物 質(zhì)與煙氣中的二氧化硫起化學反應， 把二氧化硫

14、的生成物由氣入液相，完成除塵 脫硫過程，含有大量煙氣的脫硫液流入塔底液封池，自流出塔進入沉淀池，經(jīng)過沉降池沉降，活液由循環(huán)池被送到旋流塔內(nèi)循環(huán)吸收，經(jīng)旋流板除塵脫硫之后煙氣繼續(xù)上升進入板，分離下霧滴，再進入除霧塔，經(jīng)引風機排人煙囪。第三章主要及輔助設備設計與選型3.1燃煤鍋爐煙雖及粉塵和二氧化硫計算3.1.1煙氣量計算1.標準狀態(tài)下理論空氣量Qa=4.76 (1.867Cy5.56Hy0.7Sy- 0.7Oy) (m3/kg)式中Cy,Hy,Sy,Oy分別為煤中各元素所含的質(zhì)量分數(shù)。Q；=4.76 (1.867 68% 5.56 5% 0.7 2%-0.7 5%) =7.266(m3/kg)2

15、.標準狀態(tài)下理論煙氣量(設空氣含濕量12.39 g/m3)Qs=1.867 (Cy0.375Sy) 11.2Hy1.24Wy0.016Qa0.79Qa0.8Ny(m3/ kg)式中Q；-標準狀態(tài)下理論空氣量，m3/ kg ;Wy煤中水分所占質(zhì)量分數(shù)，% ;Ny N元素在煤中所占質(zhì)量分數(shù)，。Qs=1.867 (68% 0.375 2%) 11.2 5% 1.24 4% 0.016 7.266 0.79 7.266 0.8 1% = 7.76(m3/kg)3.標準狀態(tài)下實際煙氣量Qs=Qs1.016(： -1)Qa(m3/kg)式中 口空氣過量系數(shù)Qs，-標準狀態(tài)下理論煙氣量,m3/ kgQa-標

16、準狀態(tài)下理論空氣量,m3/ kgQs=7.76 1.016 (1.2 T) 7.266 =9.24(m3/kg)4.標準狀態(tài)下煙氣流量Q =Qs設計耗煤量(m2 3 4/h) =9.24 x 600 =5544(m3/h)3.1.2煙氣含塵濃度計算標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度2 0.0263- 106=4329 (mg/m3)9.24Ay煤中不可燃成分的含量Qs-標準狀態(tài)下理論空氣量，m3/ kgC =0.16 0.15= 0.0026(kg/m3) = 2600(mg/m3)9.24Qs標準狀態(tài)下燃煤產(chǎn)生的實際煙氣量Cs標準狀態(tài)下鍋爐煙塵排放標準中規(guī)定值mg /m3o=1 -200=92.3%26

17、001.常用除塵器的性能比較，見表3-1。表3-1常用除塵器的性能式中dshC=%E (kg/m3)Qs排煙中飛灰占煤中不可燃成分的質(zhì)量分數(shù)3.1.3煙氣中二氧化硫濃度的計算1.標準狀態(tài)下煙氣中二氧化硫濃度的計算Cso22Syaa旦106(mg/m3)QsCsO2式中Sy煤中可燃流的質(zhì)量分數(shù)3.2除塵器的選擇2.除塵器應達到的除塵效率式中C標準狀態(tài)下煙氣含塵濃度，mg / m3;除塵器名稱適用的粒徑范圍/Mm效率/%阻力/Pa設備費運行費重力沉降室50595-98800-1200中中沖擊式除塵器5951000-1600中中上文丘里除塵器0.5-190-984000-10000少大電除塵器0.5

18、-190-9850-130大中上袋式除塵器0.5-195-991000-1500中上大2.除塵器主要尺寸的確定確定入口截面A,入口寬度b和高度hA=Q/nu=5544/(1X 3600X 11.57)=0.133m2表二幾種旋風除塵器的主要尺寸比例XLP/AXLP/BXLT/AXLT入口寬度b(A/3)1/2(A/2)1/2(A/2.5)1/2(A/1.75 )1/2入口高度h(3A)1/2(2A)1/2(2.5A)1/2(1.75A)1/2筒體直徑D上3.85b3.33b3.85b4.9b下0.7D/排除管直徑d。0.6D0.6D0.6D0.58D筒體長度L上1.35D1.7D2.26D1.

19、6D下1.00D錐體長度上0.5D2.3D2.0D1.3D下1.0D排灰口直徑de0.296D0.43D0.3D0.145D壓力12m/s700(600)500(420)860(770)440(490)損失15m/s1100(940)890(700)1350(1210)670(770)(Pa) 18m/s1400(12601450(1150)1950(1150)990(1110)入口寬度：b= (A/3)1/2=( 0.133/3 )1/2=0.21m入口高度：h= (3A)1/2= (3X 0.133 )1/2=0.40m筒體直徑分為上下兩個，上筒體直徑為：D=3.85b=3.85 X 0.

20、21=0.81m下筒體直徑為：D下為0.7D=0.7 X 0.81=0.57m參考XLP型產(chǎn)品系列，選取XLP-A-8.2-Y型。排出管直徑：d0=0.6D=0.6 X 0.81=0.49m筒體長度分為上下，筒體長度上為：LI=1.35D=1.35X 0.81=1.09m筒體長度下為：L2=1.00D=1.00 X 0.81=0.81m錐體長度分為上下，錐體長度上：H=0.5D=0.5 X 0.81=0.41m錐體長度下：H2=1.0D=1.0 X 0.81=0.81m排灰口直徑:de=0.296D=0.296 X 0.81=0.24m1、出風蝸殼2、避鳳口3、簡體4、支座5、境斗3.3除塵器

21、、風機和煙囪位置及管道布置3.3.1各裝置及管道布置的原則根據(jù)鍋爐運行情況和鍋爐房的實際情況確定各裝置的位置。一旦確定了各裝 置的位置，管道的布置也就基本可以確定了。對各裝置及管道的布置應力求簡單，緊湊，管路短，占地面積省，并使安裝、操作和檢修方便。3.3.2管徑的確定工況下煙氣量的計算QT3Q = (m / h)Q_ 5544 (273 130)273=8184(m3/h) =2.27 (m3/s)取v煙氣流速為12m/s(查手冊)1XLP型除塵裝置示意圖由公式d = J4Q計算出實際煙氣流速:.V4 2.27-_ _23.14 0,53.4煙囪的設計3.4.1煙囪高度確定首先確定共用一個煙

22、囪的所有鍋爐的總的蒸發(fā)量（t/h）,然后根據(jù)鍋爐大氣污染物排放標準中的規(guī)定（表3-2）確定煙囪的高度表3-3鍋爐煙囪局度表鍋爐總額定出力/ （t/h ）1122661010 2026 35煙囪最低局度/m202530354045鍋爐房總容量：4X4=16 （t/h），故選定煙囪高度為40m3.4.2煙囪直徑計算1.煙囪出口內(nèi)徑可按下式計算式中Q通過煙囪的總煙氣量，m/hV按表3-3選取的煙囪出口煙氣量，m/s表3-3煙囪出口煙氣流速（m/s）通風方式運行情況全負荷時最小負荷機械通風102045自然通風6102.5 3選定v=4m/sd =0.0188JQ=。 .。 8172=0.8498mV

23、v 4d2=0.85 2 0.3 = 1.45圓整取 d = 500 mm4Q.2 :d= 11.57(m/s)d =0.0188Q（而取d=0.85md =4 2.27 -491 mm 3.14 122煙囪出口直徑，m煙囪局度,m煙囪錐度，通常取i=0.020.03，選取i=0.025di=d22 i H =1.45 2 0.025 40 = 3.45mP煙囪內(nèi)煙氣平均溫度,當?shù)卮髿鈮?，Pa13- 昨97.86乂10 =160Pa 1273-1273+130 J取風管長度為66.7m,室內(nèi)長度為39.2米，室外長度為27.5米。管內(nèi)風速為11.57m/s，選擇使用一年的鋼管，查表得管內(nèi)摩擦阻

24、力系數(shù)為L兩66.7 1.25 11.572PL= - =0.02 - = 223.2Pad 2式中0.04)。d管道直徑,m建一一煙氣密度,kg/m32.煙囪底部直徑計算3.4.3煙囪軸力計算Sy=0.0324H1273 tB (Pa)式中k外界空氣溫度,C3.5系統(tǒng)阻力計算3.5.1管道摩擦壓力損失0.02式中HiSy = 0.0342 400.5摩擦阻力系數(shù)（實際中對金屆管道可取0.02.對磚砌或混凝土管道可取V管中氣流平均速率，m/sL 管道長度,m對丁直徑500mnH管：L=66.7m2732733273 +130 T25403二0.8*結果為:對丁金屆管 入=0.02則CE 66.

25、7 0.85 11.572= 0.0220.523.5.2局部壓力損失2p= - (Pa)2式中異形管件的局部阻力系數(shù)，V-與七相對應的斷面平均氣流速率，m/sP煙氣密度,kg/m3圖3.1中1為漸縮管。y 45度時，-=0.1 ,取a=45度，v=11.57m/sPL=-Ld= 152(Pa)_ _20.85 11.572L1=0.05 x tan67.5=0.12 (n)圖3.1中2為300Z形彎頭H=2.985-2.39=0.595=0.6 ( H/D=0.6/0.5=0.12取=0.157E=-RM=0.157( -Re=1.0)結果為：22人xPV0.85乂11.57ccc/c p=

26、E= 0.157x=8.93( Pa)22圖3.1中3為漸闊管查大氣污染控制工程附表，并取a =3020.85 1 1.5744結果為:=0.1= 5.69( Pa)0.35 1A23.140.498524= 1.792 p= / ；=。.19= 10.81(Pa)(1)除塵器出氣管的計算a 45C時，=0.122. “p v八s 0.85乂11.57 p =E =0.1 - =5.69(Pa)2設兩個均為900彎頭D=50Q取R=D貝U E =0.2320.85 11.575= 13.08(Pa)5漸擴管的計算= 0.23圖3.2除塵器出口至風機入口段管道示意圖兩個彎頭p=2 p=2 13.

27、08 = 26.16Pa管道共10個900彎頭總阻力為 P=13.08X 10=130.8 Pa(2) T形三通管VIIIV3l3V2l2對丁T形合流三通E =0.552一2V 0.85 11.57.：p =0.5527個三通，其總阻力為31.29 x 7=219PaT (Pa)式中6異形管件的局部阻力系數(shù)，可在有關手冊中查到，或通過實驗獲v-與&相對應的斷面平均氣流速率，m/s ;P煙氣密度，kg/m3。分流管E = 8.0（近似取值XLP/B）v=11.57m/s,3p =1.25kg/m22，21 25 11 572p =；=8.0 - =485.3 Pa=669Pa22系統(tǒng)總阻

28、力（其中鍋爐出口前阻力為800P h =223.2 152 5.69 8.93 10.81 5.69 26.16 130.8 485.3 800 219=2068(Pa)3.6風機和電動機選擇及計算3.6.1標準狀態(tài)下風機風量計算式中1.1 風量備用系數(shù);標準狀態(tài)下風機前表態(tài)下風量，m/h；(3)除塵器阻力=31.29(巳)Qy=1 Q/g+tp、101.325273 B(m3/h)t p風機前煙氣溫度，C,若管道不太長， 可以近似取鍋爐排煙溫度;當?shù)卮髿鈮毫?，Qy =1.1 5544273 130 101.325= 9321.2(m3/h)y27397.86風機分壓的計算,c、273 tp1

29、01.325 1.293Hy=1.2(、：h _ Sy)- - - (Pa)y273 ty B七式中1.2 風壓備用系數(shù)；E ?h-系統(tǒng)總阻力，Pa；Sy煙囪抽力，Pa；tp風機前煙氣溫度;ty風機性能表中給出的試驗用氣體溫度，C；p y標準狀況下煙氣密度，1.25kg/m3。273 130 101.325 1.293Hy=1.2(2068 -160)-根據(jù)Q和Hy選型，選型為通風4 68 No4.5A右90性能表如下：表3-4風機性能表3.6.2電動機功率的計算式中Qy風機風量,m3/h ;H y-風機風壓，Pa；T1風機在全壓頭時的效率（一般風機為0.6，高效風機約為0.9）;T 2-機械

30、傳動效率，當風機與電機直聯(lián)傳動時T 2=1 ,用聯(lián)軸器連接時6 = 1.3 okPa。273 25097.861.25機號轉轉速工況動方式/(r/min)）丁與3/(m /h)4.5A290069702全壓/pa內(nèi)效率/%內(nèi)功率/kw所需功率/kw211084.56.607.59QyHy Ne3600 10001 2(kW)T! 2=0.950.98，用V形帶傳動時T 2=0.95 ; 6電動機備用系數(shù)，對引風機,9321.2 1890 1.3N=- =11.16(kW)3600 1000 0.6 0.95.:ti=止QCv式中Q標準狀態(tài)下煙氣流量，m3h；F 管道散熱面積，m2；Cv標準狀態(tài)

31、下煙氣平均熱容(一般為1.352-1.357 );取C/=1.354q 管道單位面積散熱損失。室內(nèi)q =4187kJ /(m2h)室外q =5443kJ /(m2h)室內(nèi)管道長：L=39.2m,_2F1= ：LD =3.14 39.2 0.502 = 61.79m2室外管道長：L2= 27.5m,F2F、LD =3.14 27.5 0.502 = 43.35m2, q1F1q2F24187 61.795443 43.35t1 =- - =- -=65.9 CQ CvQCv5544 1.3545544 1.3543.7.2煙氣在煙囪中的溫度降r HA：t2 = D式中H煙囪高度，溫降系數(shù)m;D

32、合用同一煙囪的所有鍋爐額定蒸發(fā)量之和，t/h;A 溫降系數(shù)，可由下表查的根據(jù)電動機的功率，風機的轉速,3.7系統(tǒng)中煙氣溫度的變化3.7.1煙氣在系統(tǒng)中的溫度降傳動方式選定Y132S-2型電動機表3-5降溫系數(shù)煙囪種 類鋼煙囪（無襯筒）鋼煙囪（有襯 筒）磚煙囪,H50m壁 厚0.5m)磚煙囪，H0.5m）A20.80.40.240 0.44 4 =4(C)總溫度降.t %七=65.9 4 =69.9( C)3.8脫硫工藝設計計算3.8.1旋流板塔內(nèi)煙氣流量計算假設旋流板塔內(nèi)平均溫度為70C，壓力為120KPa則旋流板塔內(nèi)煙氣流量為-273 T 101.325 ，八Q=Qs- - （1 K）273

33、 PQ為噴淋塔內(nèi)煙氣流量，R3/h代入公式得x101.3251203.8.2旋流塔板塔徑計算根據(jù)濕法煙氣脫硫的操作條件參數(shù)，選擇旋流板塔內(nèi)煙氣流速為2.5 m/s ,則旋流塔板截面A為:則塔徑d為:4A 4 0.65d0.91m,二.3.14取塔徑D=1000mm3.8.3旋流塔板高度計算1、旋流板塔的吸收區(qū)高度根據(jù)氫氧化鎂法煙氣脫硫的操作條件參數(shù)，選擇旋流板塔氣流反應時間t=2s ,則旋流板塔的吸收區(qū)高度為H= vt = 2.5 2 = 5ms為標況下煙氣流量,m3/h為除塵前漏氣系數(shù),00.1式中:273 70Q -5544 -2733.8.4循環(huán)漿液池計算2、除霧區(qū)高度：本設計中采用旋流

34、板除霧器，其工作原理是使煙氣通過旋流板，氣流旋轉 將液滴拋向塔壁，從而聚集落下。(1)除霧器盲板直徑：除霧器盲板直徑可大些，即Dm/ 0.4,可使 霧滴易丁甩上塔壁。本設計中取Dm=0.5D=500mm(2)除霧板葉片數(shù)：葉片數(shù)可適當減少，即m=1418左右。本設計 中取m=14(3)徑向角：徑向角為20,用作除霧板的塔板要求為“外向板”，即葉片外端的鈍角翹起，可將帶上的液滴拋向塔壁，從而聚集落下；(4)除霧板塔段高度：依據(jù)化工設備設計全書，除霧器塔段的高度按經(jīng)驗不超過(0.81) (D-Dm。故本設計中除霧板塔段高度h=0.8 (D-Dn)=0.8X (1-0.5 ) =0.4m即取除霧區(qū)高度為：HF0.4m3、旋流板塔頂部高度：根據(jù)經(jīng)驗值，本設計中取H3=0.5m4、旋流板塔底部高度：依據(jù)化工設備設計全書，根據(jù)經(jīng)驗值，若塔徑不大丁1000mm塔底高度 一般為12001800mm本設計中取H=1500mn=1.5m則旋