JGJ300-2013筑施工臨時支撐結構技術規(guī)范模板支架工程施工方

1、JGJ300-2021?筑施工臨時支撐結構技術標準?模板支架工程施工方案計算實例目錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、模板面板驗算2四、次楞方木驗算3五、主楞驗算5六、扣件抗滑移驗算 7七、風荷載計算7八、立桿穩(wěn)定性驗算 8九、立桿底地基承載力驗算 10十、架體抗傾覆驗算11一、編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、?建筑施工平安技術統(tǒng)一標準?GB50870-20213、?建筑施工臨時支撐結構技術標準?JGJ300-20214、?混凝土結構工程施工標準?GB50666-20215、?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術標準?JGJ130-20216、?建筑施工模板平安技術標準?JGJ162-2021

2、7、?建筑結構荷載標準?GB50009-20218、?鋼結構設計標準? GB50017-20039、?冷彎薄壁型鋼結構技術標準?GB50018-200210、?木結構設計標準? GB50005-200311、?混凝土模板用膠合板? GB/T17656-202112、?危險性較大的分局部項工程平安治理方法?建質 202187號13、?建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工平安監(jiān)督治理導那么?建質 2021254號二、工程參數(shù)樓板模板支架參數(shù)鋰筑電T適險等級1級危險等級系救；支撐結構 hl水平桿件1礎櫻板厚蛾0. 3m支架高度立桿縱距0. 9m立桿債距0,9m水平桿最大步距L 5m頂步步距1. 2rn立桿頂

3、伸出長度日0* 5m掃地桿高度0. 2m舗管類塑<t»48X3. Onim面板木膠合板厚度t I5mrr方木SOmtnX 80mm-閭距3m主楞雙鋼管剪刀撐依據(jù)JGJ300-2021標準要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪旳撐寬度縱距方向呂跨.橫距方向E跨支撐結構與既有結構連接情況支搏結構與匪有結構通過連瑙件可靠連接荷載參數(shù)永久荷報新澆程自莖24WO1鋼筋門査1. IkS/ii1面板次楞自重0.3kNZm*支黑自重0, l36kX/m可父荷載施工人員及設備荷載面ts與次撈立桿2. SkN/m52. 5kX2. SkX/rf2. okS/m1泵送腔或不均勻堆裁尊因素產生的附加水平

4、荷裁籃向永久荷載標準值的2鳳荷菽廣東廣州市"根本鳳壓：0. 3kVr?三、模板面板驗算面板采用木膠合板,厚度為15mm ,取主楞間距0帥的面板作為計算寬度.面板的截面反抗矩和900X15X15；6=337503；截面慣性矩匸 900X15X 15X15/12=253125：?一)強度驗算U陽板按三跨連續(xù)梁計算'其計算跨度取支承面板的次楞間距* L=O3m.r匚1II ! 11bL2. 荷載計算取均布荷載戒集中荷裁兩種作用效應考慮,計算結果取Jt大值 均布線荷裁設訃值為qi=L2X (24X03+1.1 X 0J+O.3)+l 4 X 2J X 0.9=11.60&N/

5、mq)= 135 X (24 X 03+1J X 03-0.3)+ L4 X 0.7 X 23 X 0.9= lL7l8kN/m根據(jù)以上兩者比擬應取qi= 11.71 SkN. m作為設計依據(jù)a集中荷截設計值：模板自重線荷載設計值q：=1.2X0.9X03=0.324 kN/m跨中集中荷載設計值P=L4X245=34500kN3. 強度驗算施工荷裁為均布線荷裁:M,=0. lq.r=O. IX 11.718X0. 3"=0.105kN * m施工荷裁為集中荷載：JL=O. 08qEl'+0. 213P1=O. 08X 0. 324X0. 3; P.213X 3.500X0.

6、3=0. 226kN m 取比0. 226K> 皿驗算強度.面板抗彎強度設計值仁12bN/mm1：VU0.226X 106o = =6. 70S-'nwr < f=12.W33750訶板強哎滿足要求！<-)撓度驗算撓度驗算時,荷載效應組合臥永久荷載亠施工均布荷載*分項系數(shù)均取1區(qū)q = 0.9X (24X0.3-1. 1X0-3-0. 3*2.5) =9.297kN/n,而板最大穽許撓度值：300z 100=0. 8nini：面板彈性模量:E = 450011111':0. 677(1140. 677X9. 297X3001v = = =0.45mm <

7、 0.8mm100EI! 00X4500X253125滿足要求!U!次楞方木驗算次楞采用方木,寬度50wi,高度8Dn叫間距6 3貼截面反抗矩宵和截面慣性矩I分別為;截面反抗矩 W =60X80X80/6=53333mni截面慣性矩 I =50X80X80X 80/12=2133333inrr：:一抗彎強度驗算H次榜按三跨連續(xù)梁計算其汁算碧度聯(lián)立桿橫甄L=0+9ms2. 荷載計算取均布荷載或集中荷裁兩種作卅效應考感,計算結果取其大值口均布線荷載設計值為：qi-L2X(24X0.3+L1X03-0J)+h4X2.5X0.3-3.869kN mq)-L35X (24X0,3+1,1 X 0,3-H

8、)3)+l .4 X 0.7 X 2.5 X 03- 3.906kN4n根據(jù)以上兩者比擬應取q-3.906kN m作為設計依據(jù)*集中荷載設計值,模板自重線荷載設計值q：=L2X03X03=0J08kX m跨中集中荷載設計值P=L4X2.5=3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線櫛載：M；= 0, lq；l2=0. 1X3. 906X0, 9:=0. 3)6kN - ni施工荷載為集中荷敷：堆二 0. 0812+0,213=(. 08X0, 108X0. 9<0. 213X3. 500X0. 9=0. 678kN ni HZM=O. 678k> ni驗算強度.木材抗彎強度設汁ff

9、if=l7N0. 678X 10'o = =12. 71h7mm2 < f=17N/mmiW53333次呀擾彎強度滿定要求！(二抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時V,=0, 6qLl=0. 6X3. 906X0. 9=2.109kN施工荷載為集中茍載V2= 0. 6qJ+O. 6oP=0. 6X0. 108X0. g+O. 65X3. 500=2. 333kN取22. 333kX驗算強度木材抗剪強度設計值6N/W,抗剪強度按卜武計算：3V3X2.333X10*t = = = 0. 875X/mm2 < fv=L 6X/nini22bh2X50X80次樓抗剪強度淸足婪求！(三

10、)撓度驗算撓度驗算時,荷載效應繪舍臥永久荷載-施工為布荷載,分項系數(shù)為取Z4 = 0. 3X (24X0.3+1. 1X0, 3-0. 3-2.5) =3. 099kN/m次撈最大容許撓度值：906 250=3. ton：次楞彈性模量:E = lOOOON/W：0. 677ql40. 677X3. 099X900- 01v = = =0r 65nim < 3. 6mni100E1100X 10000X2133333満足要求：五、主楞驗算主楞采用：雙鋼管.截面抵拒矩W=8. 98cm截面慣性矩I=21.56cml(一)強度驗算當進行主楞強度驗算時,施工人員及設備均布荷載取2. 5kX/W,

11、 首先計算次榜作用在主楞卜的集中力巴作出在次榜上的均布線荷載設計值為：qn=1.2X(24XO.H-l.lXO.3-K).3)i-L4X2JXa3=3.869kN/mq；= 1.35X(24X03-LIX0.3+03)十1.4X0.7X2.5X0.3= 3.906kN m根據(jù)以上兩考比擬戰(zhàn)取qt=3.906kN m作為設計依據(jù)次楞最大支座力=1. lqil=l. 1X3. 906X0. 9=3. 86了kN*次榜作用集中荷載P=3. 867kN,進行最不利荷載布置如卜圖：73.87!3.87Iu3*873.873,873.87O3.873.873*870計算簡圖(kN)900900900?/7

12、丿9最大彎矩L=1. 102kX 5主楞的抗彎強度設計值f=205N/nm2i也1, 102X106o = = =122. TlTN/mm1 < 205N/Qin2W8. 98 X 10J主楞抗彎強度滿足姜求!(-撓度驗算撓度驗算時.荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載,分項系數(shù)均取10首先計算次樓作用在主楞卜.的集申荷載凡作用莊次榜上的均布線荷載設計值為：q = 0. 3X (24X0. 3+L 1X0, 3+0, 3+2.5) =3, 099kN/m次楞垠大支座力=1- lqil=l- 1X3.099X0. 9=3.068kN«以此值作為次榜作用在主愣上的集中荷載巴 經(jīng)計算

13、,主梁矗大變形值V-k 085mm* 主梁的最大容許按度值:如0 150=6. Onun,最大變形 VMK = 1.085mm < 6. Ono滙足耍求！六、扣件抗滑移驗算水平桿傳給立桿荷載設計值012.826k*由于采用頂托.不需要進行扣件抗滑移的計 算口七、風荷載計算】*風荷栽標準值風荷載標準值應按下我計算：壬出3,-根本城壓.按廣東廣州市10年一遇鳳壓值采用,w ,=0. 3kN/m人一支導結構.城荷載體形系數(shù)L將支撐梨視為桁架,按現(xiàn)行國家標準©魏筑結構荷 載標準?表8.3.1第33項和37項的規(guī)定計算.支撐架的擋風系數(shù)<p=L2XV(l.Xh)=L2X 0.136

14、/ (0.9X L5)=0. 121式中汕 步一跨范圍內的擋風面積,(1,+h 3251Ji)d=0. 136rf1B立軒間距* 0. 9tn* h步距* 1 - OHLt d鋼管外徑,0. 048m磊數(shù)I. 2節(jié)點面積增大系數(shù).系數(shù)0. 325支撐桀立面每平米內剪丿J撐的平均 K度.單排架無遮攔體形系數(shù)* Kt=L 2(p=l. 2X0. 121=0. 15無遮攔多排模板支撐架的體滋系數(shù)：1- n"1-0+94'卜.二卜“'=0. 15 0» 29卜 n1-0. 94n一一鳳荷載地形地貌窄正系數(shù).：】一一支撐架相連立桿排數(shù).支撐架頂都立桿段距地面計算高度由

15、血,按地面粗糙度c類有密集建筑群的城市市 區(qū).鳳壓高度變化系數(shù)=0.65.支撐架頂部立桿段鳳荷載標準值炕產4人3 0=0. 65X0, 29X0. 3=0. OSTkni2士風荷載引起的立桿紬力標準值'支撐結構通過連增件與既有結構可靠連磯時*可不考慮風荷載作用干支撐結構引起的立桿軸力際和彎矩M叭工風荷栽引起的立桿彎矩設計值Pi鳳荷載的線荷載標準值*057X0. 9=0. 05k/m3氓荷馥標準值,=0. 057kX/m 1 -立桿縱向間距,L=0,9m風荷載引起的立桿彎矩標準值4 P駅0, 05XL52M： =0,011 kN m10 10鳳荷載引起的立桿彎矩設計值M= vX=l- 4

16、X0, 011=0. 015RN mA.立桿穩(wěn)定性驗算<一)立桿軸力設計值對于承載水平械與狀態(tài),應按荷載的根本組合計算荷載組合的效應設汁值=分別訃算 由町變荷載或永久荷載限制的效應設計值,按最不利的效應設計值確定.支撐結構迪過連 增件與既有結構町靠連接時不考載作用于支撐結構引起的立樸軸力.立樸軸力設 計值按卜式計算取較大值：I, 1x(1. 2X(0. 136X9+(24X0. 3+1.1X0, 3+0, 3 K0.9X0. 9+1.4X2. 5X0.9X0. 9)=12. 926kN：1. lxL 35X 0. 136X8+(24X0. 3+L 1X0. 3+0. 3)X0. 9X0.

17、 91+L 4X0. 7X2. 5X6 9X0.9 =13. 217kXt立桿軸向力取上述較大值,X=13. 217KNfl<r)立桿計算長度j有剪丿J彈框架武支撐結構中的單元框架穩(wěn)定性驗算時.立桿計算長度L二乩Bh口一立桿計算長度系數(shù).按©鋌筑施工臨時支撐結構技術標準?附錄表B3水平桿連 續(xù)取值.表中主要參數(shù)収值婦N£/ i有剪刀撐框架式支撐結構的期度比K =竿十,hk其中E彈性模量,取206000 (N/W)1一鋼管的截面慣性矩,«Z 107800 (mm1)h立桿步距.取1500mrnk一節(jié)點轉動取 35kN - ni/rad1立H的y向間距*取900

18、mm206000X107800900K= + =0. 521500X35X1066X1500熱一單元框架x向跨距與步距h之比.ax =L-h-0.9 L5=0.60rk單元框架的向跨數(shù)f nx -6x向宦義< 立桿縱橫向間距相同,x向為單元框舉立桿跨數(shù)大的方向,取板底立桿縱距方向"根據(jù)以上參數(shù)資表,立桿計算長度系數(shù)口二ig氛一掃地桿髙度與懸臂長度修止系數(shù)*按附錄表A5水平桿連續(xù)取值* =1.04梵中出一ft地桿髙度與步距h之比,ai=0.2.1.5=0-13a：懸匿長度與步距h之比,a:=0.5 1,5=033與丄中的較大值.a=0.33P '一髙度修正系數(shù)*架體髙度8

19、叫P -LO7立桿計算長度 L產=1. 07X 1. 04X 1, 79XL 5=2. 99m三立桿穗定性驗算仔剪刀璋框架式支律結構,應按下式對單元框架進彳亍立桿穩(wěn)定性驗算：NWf戸AJ立桿軸力設計值,瑕13.217kM倂一軸心受壓枸件的穩(wěn)定兼數(shù)根器長細叱i査標準附錄A取值：一計算長細比.=L/i-2990/ 15. 90-188r 査表 =0.203：I旳一立桿計算長度*取2990m皿i桿件截而回轉半徑,取15. 90inn:：入一桿件截面積,取4軸血：fM材抗壓強度設計也取205N. m:tN13.217X10=153. 557N/nuiiJ < f=205 N/mnrg0.203X

20、424立桿穩(wěn)定性滿疋嬰求！立桿局部穂定性驗算有剪丿J浮取架式支律結構,紐合風荷載匕還丸按卜式進行立桿局部穩(wěn)定件驗算:閃甲(1 1 w尋)'X立桿軸力設計值,取13.217k：卩一軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細比 S 査標準附錄A取值；X計算長細比* X =U/1=250/L 59=157查表=0.284L桿計算長度,進廿局部穩(wěn)定性驗算時,Lof (l+2a) h=( 1+2X0. 333) XL 5=2. 50mahi與a丄中的較大值,a=0333其中a.|19地桿髙度與步距h之It, ai=O.2 L5=0J33日l懸臂長度與步距h之比.32=05 L5=0333i一桿件截両回轉半

21、徑取1. 59cm：人一桿件截何積.取42W：一綱材抗壓強度役計f丸聯(lián)205/呃M風荷載引起的立桿彎矩設計值,V=0.015kX mR桿件截而膜疑* W=4490inni-立桿的歐拉【陥界力Fn2EA 3. 142 2 X 206000X424N= =34. 98kXX2157 1立桿穩(wěn)宦性驗算如下：13.217XIQ10.015X10*13.2170. 284X4244490X (HL 1XOT 284X)34. 98=109. 761+3. 788=113. 549X/nun; < >205 N/innt;立桿局牯穩(wěn)宦性醜算滿足要我：九、立桿底地基承載力驗算U上劑立桿傳至墊木頂面的輕向力設計值N=13.2l7kX2. 坐木底而面積.4墊木作用長度墊木寬度OJm.墊木面A=0.9X0. 3=0.27m23. 地基丄為素填上,其承載力設計ffi f= 130kN m2立桿墊木地基上承載力折減系數(shù)m產0,44. 驗算地基承載力立桿底墊木的底而平均壓力K13.217P= 二 =48. 95k/m2 < mff 130X0. 4=52kN/mJA0.27満足要求匚十、架體抗傾覆驗算支架應按碇澆筑前和碇澆筑時兩種工況進行抗傾覆驗算.抗傾覆驗算應滿足下戒要求辛Y oMbMr人一-支架的抗頌覆力矩誥計值此-一支架的軸直