JGJ300-2013筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范模板支架工程施工方

1、JGJ300-2021?筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?模板支架工程施工方案計(jì)算實(shí)例目錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、模板面板驗(yàn)算2四、次楞方木驗(yàn)算3五、主楞驗(yàn)算5六、扣件抗滑移驗(yàn)算 7七、風(fēng)荷載計(jì)算7八、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 8九、立桿底地基承載力驗(yàn)算 10十、架體抗傾覆驗(yàn)算11一、編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、?建筑施工平安技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)?GB50870-20213、?建筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ300-20214、?混凝土結(jié)構(gòu)工程施工標(biāo)準(zhǔn)?GB50666-20215、?建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ130-20216、?建筑施工模板平安技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?JGJ162-2021

2、7、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標(biāo)準(zhǔn)?GB50009-20218、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)? GB50017-20039、?冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?GB50018-200210、?木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)? GB50005-200311、?混凝土模板用膠合板? GB/T17656-202112、?危險(xiǎn)性較大的分局部項(xiàng)工程平安治理方法?建質(zhì) 202187號13、?建設(shè)工程高大模板支撐系統(tǒng)施工平安監(jiān)督治理導(dǎo)那么?建質(zhì) 2021254號二、工程參數(shù)樓板模板支架參數(shù)鋰筑電T適險(xiǎn)等級1級危險(xiǎn)等級系救；支撐結(jié)構(gòu) hl水平桿件1礎(chǔ)櫻板厚蛾0. 3m支架高度立桿縱距0. 9m立桿債距0,9m水平桿最大步距L 5m頂步步距1. 2rn立桿頂

3、伸出長度日0* 5m掃地桿高度0. 2m舗管類塑<t»48X3. Onim面板木膠合板厚度t I5mrr方木SOmtnX 80mm-閭距3m主楞雙鋼管剪刀撐依據(jù)JGJ300-2021標(biāo)準(zhǔn)要求,采用有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu),剪旳撐寬度縱距方向呂跨.橫距方向E跨支撐結(jié)構(gòu)與既有結(jié)構(gòu)連接情況支搏結(jié)構(gòu)與匪有結(jié)構(gòu)通過連瑙件可靠連接荷載參數(shù)永久荷報(bào)新澆程自莖24WO1鋼筋門査1. IkS/ii1面板次楞自重0.3kNZm*支黑自重0, l36kX/m可父荷載施工人員及設(shè)備荷載面ts與次撈立桿2. SkN/m52. 5kX2. SkX/rf2. okS/m1泵送腔或不均勻堆裁尊因素產(chǎn)生的附加水平

4、荷裁籃向永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的2鳳荷菽廣東廣州市"根本鳳壓：0. 3kVr?三、模板面板驗(yàn)算面板采用木膠合板,厚度為15mm ,取主楞間距0帥的面板作為計(jì)算寬度.面板的截面反抗矩和900X15X15；6=337503；截面慣性矩匸 900X15X 15X15/12=253125：?一)強(qiáng)度驗(yàn)算U陽板按三跨連續(xù)梁計(jì)算'其計(jì)算跨度取支承面板的次楞間距* L=O3m.r匚1II ! 11bL2. 荷載計(jì)算取均布荷載戒集中荷裁兩種作用效應(yīng)考慮,計(jì)算結(jié)果取Jt大值 均布線荷裁設(shè)訃值為qi=L2X (24X03+1.1 X 0J+O.3)+l 4 X 2J X 0.9=11.60&N/

5、mq)= 135 X (24 X 03+1J X 03-0.3)+ L4 X 0.7 X 23 X 0.9= lL7l8kN/m根據(jù)以上兩者比擬應(yīng)取qi= 11.71 SkN. m作為設(shè)計(jì)依據(jù)a集中荷截設(shè)計(jì)值：模板自重線荷載設(shè)計(jì)值q：=1.2X0.9X03=0.324 kN/m跨中集中荷載設(shè)計(jì)值P=L4X245=34500kN3. 強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷裁為均布線荷裁:M,=0. lq.r=O. IX 11.718X0. 3"=0.105kN * m施工荷裁為集中荷載：JL=O. 08qEl'+0. 213P1=O. 08X 0. 324X0. 3; P.213X 3.500X0.

6、3=0. 226kN m 取比0. 226K> 皿驗(yàn)算強(qiáng)度.面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值仁12bN/mm1：VU0.226X 106o = =6. 70S-'nwr < f=12.W33750訶板強(qiáng)哎滿足要求！<-)撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算時,荷載效應(yīng)組合臥永久荷載亠施工均布荷載*分項(xiàng)系數(shù)均取1區(qū)q = 0.9X (24X0.3-1. 1X0-3-0. 3*2.5) =9.297kN/n,而板最大穽許撓度值：300z 100=0. 8nini：面板彈性模量:E = 450011111':0. 677(1140. 677X9. 297X3001v = = =0.45mm <

7、 0.8mm100EI! 00X4500X253125滿足要求!U!次楞方木驗(yàn)算次楞采用方木,寬度50wi,高度8Dn叫間距6 3貼截面反抗矩宵和截面慣性矩I分別為;截面反抗矩 W =60X80X80/6=53333mni截面慣性矩 I =50X80X80X 80/12=2133333inrr：:一抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算H次榜按三跨連續(xù)梁計(jì)算其汁算碧度聯(lián)立桿橫甄L=0+9ms2. 荷載計(jì)算取均布荷載或集中荷裁兩種作卅效應(yīng)考感,計(jì)算結(jié)果取其大值口均布線荷載設(shè)計(jì)值為：qi-L2X(24X0.3+L1X03-0J)+h4X2.5X0.3-3.869kN mq)-L35X (24X0,3+1,1 X 0,3-H

8、)3)+l .4 X 0.7 X 2.5 X 03- 3.906kN4n根據(jù)以上兩者比擬應(yīng)取q-3.906kN m作為設(shè)計(jì)依據(jù)*集中荷載設(shè)計(jì)值,模板自重線荷載設(shè)計(jì)值q：=L2X03X03=0J08kX m跨中集中荷載設(shè)計(jì)值P=L4X2.5=3.500kN3、強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線櫛載：M；= 0, lq；l2=0. 1X3. 906X0, 9:=0. 3)6kN - ni施工荷載為集中荷敷：堆二 0. 0812+0,213=(. 08X0, 108X0. 9<0. 213X3. 500X0. 9=0. 678kN ni HZM=O. 678k> ni驗(yàn)算強(qiáng)度.木材抗彎強(qiáng)度設(shè)汁ff

9、if=l7N0. 678X 10'o = =12. 71h7mm2 < f=17N/mmiW53333次呀擾彎強(qiáng)度滿定要求！(二抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算施工荷載為均布線荷載時V,=0, 6qLl=0. 6X3. 906X0. 9=2.109kN施工荷載為集中茍載V2= 0. 6qJ+O. 6oP=0. 6X0. 108X0. g+O. 65X3. 500=2. 333kN取22. 333kX驗(yàn)算強(qiáng)度木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值6N/W,抗剪強(qiáng)度按卜武計(jì)算：3V3X2.333X10*t = = = 0. 875X/mm2 < fv=L 6X/nini22bh2X50X80次樓抗剪強(qiáng)度淸足婪求！(三

10、)撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算時,荷載效應(yīng)繪舍臥永久荷載-施工為布荷載,分項(xiàng)系數(shù)為取Z4 = 0. 3X (24X0.3+1. 1X0, 3-0. 3-2.5) =3. 099kN/m次撈最大容許撓度值：906 250=3. ton：次楞彈性模量:E = lOOOON/W：0. 677ql40. 677X3. 099X900- 01v = = =0r 65nim < 3. 6mni100E1100X 10000X2133333満足要求：五、主楞驗(yàn)算主楞采用：雙鋼管.截面抵拒矩W=8. 98cm截面慣性矩I=21.56cml(一)強(qiáng)度驗(yàn)算當(dāng)進(jìn)行主楞強(qiáng)度驗(yàn)算時,施工人員及設(shè)備均布荷載取2. 5kX/W,

11、 首先計(jì)算次榜作用在主楞卜的集中力巴作出在次榜上的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：qn=1.2X(24XO.H-l.lXO.3-K).3)i-L4X2JXa3=3.869kN/mq；= 1.35X(24X03-LIX0.3+03)十1.4X0.7X2.5X0.3= 3.906kN m根據(jù)以上兩考比擬戰(zhàn)取qt=3.906kN m作為設(shè)計(jì)依據(jù)次楞最大支座力=1. lqil=l. 1X3. 906X0. 9=3. 86了kN*次榜作用集中荷載P=3. 867kN,進(jìn)行最不利荷載布置如卜圖：73.87!3.87Iu3*873.873,873.87O3.873.873*870計(jì)算簡圖(kN)900900900?/7

12、丿9最大彎矩L=1. 102kX 5主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/nm2i也1, 102X106o = = =122. TlTN/mm1 < 205N/Qin2W8. 98 X 10J主楞抗彎強(qiáng)度滿足姜求!(-撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算時.荷載效應(yīng)組合取永久荷載+施工均布荷載,分項(xiàng)系數(shù)均取10首先計(jì)算次樓作用在主楞卜.的集申荷載凡作用莊次榜上的均布線荷載設(shè)計(jì)值為：q = 0. 3X (24X0. 3+L 1X0, 3+0, 3+2.5) =3, 099kN/m次楞垠大支座力=1- lqil=l- 1X3.099X0. 9=3.068kN«以此值作為次榜作用在主愣上的集中荷載巴 經(jīng)計(jì)算

13、,主梁矗大變形值V-k 085mm* 主梁的最大容許按度值:如0 150=6. Onun,最大變形 VMK = 1.085mm < 6. Ono滙足耍求！六、扣件抗滑移驗(yàn)算水平桿傳給立桿荷載設(shè)計(jì)值012.826k*由于采用頂托.不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計(jì) 算口七、風(fēng)荷載計(jì)算】*風(fēng)荷栽標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下我計(jì)算：壬出3,-根本城壓.按廣東廣州市10年一遇鳳壓值采用,w ,=0. 3kN/m人一支導(dǎo)結(jié)構(gòu).城荷載體形系數(shù)L將支撐梨視為桁架,按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)©魏筑結(jié)構(gòu)荷 載標(biāo)準(zhǔn)?表8.3.1第33項(xiàng)和37項(xiàng)的規(guī)定計(jì)算.支撐架的擋風(fēng)系數(shù)<p=L2XV(l.Xh)=L2X 0.136

14、/ (0.9X L5)=0. 121式中汕 步一跨范圍內(nèi)的擋風(fēng)面積,(1,+h 3251Ji)d=0. 136rf1B立軒間距* 0. 9tn* h步距* 1 - OHLt d鋼管外徑,0. 048m磊數(shù)I. 2節(jié)點(diǎn)面積增大系數(shù).系數(shù)0. 325支撐桀立面每平米內(nèi)剪丿J撐的平均 K度.單排架無遮攔體形系數(shù)* Kt=L 2(p=l. 2X0. 121=0. 15無遮攔多排模板支撐架的體滋系數(shù)：1- n"1-0+94'卜.二卜“'=0. 15 0» 29卜 n1-0. 94n一一鳳荷載地形地貌窄正系數(shù).：】一一支撐架相連立桿排數(shù).支撐架頂都立桿段距地面計(jì)算高度由

15、血,按地面粗糙度c類有密集建筑群的城市市 區(qū).鳳壓高度變化系數(shù)=0.65.支撐架頂部立桿段鳳荷載標(biāo)準(zhǔn)值炕產(chǎn)4人3 0=0. 65X0, 29X0. 3=0. OSTkni2士風(fēng)荷載引起的立桿紬力標(biāo)準(zhǔn)值'支撐結(jié)構(gòu)通過連增件與既有結(jié)構(gòu)可靠連磯時*可不考慮風(fēng)荷載作用干支撐結(jié)構(gòu)引起的立桿軸力際和彎矩M叭工風(fēng)荷栽引起的立桿彎矩設(shè)計(jì)值Pi鳳荷載的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值*057X0. 9=0. 05k/m3氓荷馥標(biāo)準(zhǔn)值,=0. 057kX/m 1 -立桿縱向間距,L=0,9m風(fēng)荷載引起的立桿彎矩標(biāo)準(zhǔn)值4 P駅0, 05XL52M： =0,011 kN m10 10鳳荷載引起的立桿彎矩設(shè)計(jì)值M= vX=l- 4

16、X0, 011=0. 015RN mA.立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算<一)立桿軸力設(shè)計(jì)值對于承載水平械與狀態(tài),應(yīng)按荷載的根本組合計(jì)算荷載組合的效應(yīng)設(shè)汁值=分別訃算 由町變荷載或永久荷載限制的效應(yīng)設(shè)計(jì)值,按最不利的效應(yīng)設(shè)計(jì)值確定.支撐結(jié)構(gòu)迪過連 增件與既有結(jié)構(gòu)町靠連接時不考載作用于支撐結(jié)構(gòu)引起的立樸軸力.立樸軸力設(shè) 計(jì)值按卜式計(jì)算取較大值：I, 1x(1. 2X(0. 136X9+(24X0. 3+1.1X0, 3+0, 3 K0.9X0. 9+1.4X2. 5X0.9X0. 9)=12. 926kN：1. lxL 35X 0. 136X8+(24X0. 3+L 1X0. 3+0. 3)X0. 9X0.

17、 91+L 4X0. 7X2. 5X6 9X0.9 =13. 217kXt立桿軸向力取上述較大值,X=13. 217KNfl<r)立桿計(jì)算長度j有剪丿J彈框架武支撐結(jié)構(gòu)中的單元框架穩(wěn)定性驗(yàn)算時.立桿計(jì)算長度L二乩Bh口一立桿計(jì)算長度系數(shù).按©鋌筑施工臨時支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)?附錄表B3水平桿連 續(xù)取值.表中主要參數(shù)収值婦N£/ i有剪刀撐框架式支撐結(jié)構(gòu)的期度比K =竿十,hk其中E彈性模量,取206000 (N/W)1一鋼管的截面慣性矩,«Z 107800 (mm1)h立桿步距.取1500mrnk一節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動取 35kN - ni/rad1立H的y向間距*取900

18、mm206000X107800900K= + =0. 521500X35X1066X1500熱一單元框架x向跨距與步距h之比.ax =L-h-0.9 L5=0.60rk單元框架的向跨數(shù)f nx -6x向宦義< 立桿縱橫向間距相同,x向?yàn)閱卧蚺e立桿跨數(shù)大的方向,取板底立桿縱距方向"根據(jù)以上參數(shù)資表,立桿計(jì)算長度系數(shù)口二ig氛一掃地桿髙度與懸臂長度修止系數(shù)*按附錄表A5水平桿連續(xù)取值* =1.04梵中出一ft地桿髙度與步距h之比,ai=0.2.1.5=0-13a：懸匿長度與步距h之比,a:=0.5 1,5=033與丄中的較大值.a=0.33P '一髙度修正系數(shù)*架體髙度8

19、叫P -LO7立桿計(jì)算長度 L產(chǎn)=1. 07X 1. 04X 1, 79XL 5=2. 99m三立桿穗定性驗(yàn)算仔剪刀璋框架式支律結(jié)構(gòu),應(yīng)按下式對單元框架進(jìn)彳亍立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：NWf戸AJ立桿軸力設(shè)計(jì)值,瑕13.217kM倂一軸心受壓枸件的穩(wěn)定兼數(shù)根器長細(xì)叱i査標(biāo)準(zhǔn)附錄A取值：一計(jì)算長細(xì)比.=L/i-2990/ 15. 90-188r 査表 =0.203：I旳一立桿計(jì)算長度*取2990m皿i桿件截而回轉(zhuǎn)半徑,取15. 90inn:：入一桿件截面積,取4軸血：fM材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)也取205N. m:tN13.217X10=153. 557N/nuiiJ < f=205 N/mnrg0.203X

20、424立桿穩(wěn)定性滿疋嬰求！立桿局部穂定性驗(yàn)算有剪丿J浮取架式支律結(jié)構(gòu),紐合風(fēng)荷載匕還丸按卜式進(jìn)行立桿局部穩(wěn)定件驗(yàn)算:閃甲(1 1 w尋)'X立桿軸力設(shè)計(jì)值,取13.217k：卩一軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)長細(xì)比 S 査標(biāo)準(zhǔn)附錄A取值；X計(jì)算長細(xì)比* X =U/1=250/L 59=157查表=0.284L桿計(jì)算長度,進(jìn)廿局部穩(wěn)定性驗(yàn)算時,Lof (l+2a) h=( 1+2X0. 333) XL 5=2. 50mahi與a丄中的較大值,a=0333其中a.|19地桿髙度與步距h之It, ai=O.2 L5=0J33日l懸臂長度與步距h之比.32=05 L5=0333i一桿件截両回轉(zhuǎn)半

21、徑取1. 59cm：人一桿件截何積.取42W：一綱材抗壓強(qiáng)度役計(jì)f丸聯(lián)205/呃M風(fēng)荷載引起的立桿彎矩設(shè)計(jì)值,V=0.015kX mR桿件截而膜疑* W=4490inni-立桿的歐拉【陥界力Fn2EA 3. 142 2 X 206000X424N= =34. 98kXX2157 1立桿穩(wěn)宦性驗(yàn)算如下：13.217XIQ10.015X10*13.2170. 284X4244490X (HL 1XOT 284X)34. 98=109. 761+3. 788=113. 549X/nun; < >205 N/innt;立桿局牯穩(wěn)宦性醜算滿足要我：九、立桿底地基承載力驗(yàn)算U上劑立桿傳至墊木頂面的輕向力設(shè)計(jì)值N=13.2l7kX2. 坐木底而面積.4墊木作用長度墊木寬度OJm.墊木面A=0.9X0. 3=0.27m23. 地基丄為素填上,其承載力設(shè)計(jì)ffi f= 130kN m2立桿墊木地基上承載力折減系數(shù)m產(chǎn)0,44. 驗(yàn)算地基承載力立桿底墊木的底而平均壓力K13.217P= 二 =48. 95k/m2 < mff 130X0. 4=52kN/mJA0.27満足要求匚十、架體抗傾覆驗(yàn)算支架應(yīng)按碇澆筑前和碇澆筑時兩種工況進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算.抗傾覆驗(yàn)算應(yīng)滿足下戒要求辛Y oMbMr人一-支架的抗頌覆力矩誥計(jì)值此-一支架的軸直