內支模架計算方案

1、內支模架工程專項施工方案一、編制依據1、石雪公寓三標段建筑、結構施工圖2、 建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準(GB50300-2001)3、 混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范(GB50204-2002)4、 建筑施工扣件式鋼管腳手架技術規(guī)范(JGJ130-2011)5、 建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規(guī)程(DB33/1035-2006，J10905-2006)6、 建筑施工安全檢查標準(JGJ59-2011)二、工程概況本項目名稱為石雪公寓三標段 (33#、38#、41#、42#、43#樓)，該工程由“嘉 興國際商務區(qū)投資建設有限公司”投資建設，“浙江中房建筑設計研究院有限公 司”設計，“浙江浙中地

2、質工程勘察院”勘察，“紹興市工程建設監(jiān)理有限公司” 監(jiān)理，“嘉興市幵元建筑工程有限公司”施工。本工程33#樓為框架剪力墻結構，地下一層車庫層高2.8m，標準層層高2.9m， 柱網平面最大尺寸 4800X4200mm梁截面主要尺寸240X 470mm地下自行車庫頂 板厚180mm標準層板厚主要尺寸為 150、130、120、110mm 38#、41#樓為框架 剪力墻結構，標準層層高 2.900m，柱網平面最大尺寸 4500X 6300mm梁截面主要 尺寸240 X 470mm標準層板厚主要尺寸為 150、130、120、110mm 42#、43#樓為 框架結構，標準層層高 2.800m，柱網平面

3、最大尺寸3000X 5300mm梁截面主要尺 寸240 X 450mm標準層板厚主要尺寸為 110mm三、支模架設計計算1、模板工程材料選用樓板支模架設計時均按普通鋼管腳手架進行設計計算。鋼管© 48 X 3.5扣件十字、一字、旋轉模板18厚九膠合板方木 60 X 80mm2、梁模板(扣件鋼管架)計算高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2011)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制(GB 50009-2011)、鋼結構設計規(guī)范梁段丄單位：mm£00參數信息1) 模板支撐及構造

4、參數梁截面寬度 B(m) : 0.24 ;梁截面高度 D(m) : 0.47 ；混凝土板厚度(mm): 110.00 ;立桿沿梁跨度方向間距La(m): 1.20 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度 a(m): 0.10 ;立桿步距h(m): 1.60 ;板底承重立桿橫向間距或排距 Lb(m): 1.20 ;梁支撐架搭設高度H(m): 2.90 ;梁兩側立桿間距(m) : 0.60 ；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0;采用的鋼管類型為48X 3.5 ;立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75 ;2) 荷載參數新澆混凝土

5、重力密度(kN/m3) : 24.00 ;模板自重(kN/m2) : 0.50 ;鋼筋自重3(kN/m ):1.50 ;施工均布荷載標準值(kN/m2) : 2.0 ;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2) : 17.8 ;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2): 2.0 ;振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2) : 4.0 ;3) 材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量 E(N/mm): 9000.0 ; 木材抗壓強度設計值fc(N/mm2) : 16.0 ;木材抗彎強度設計值fm(N/mn1) : 17.0 ;木材抗剪強度設計值fv(N/mm2) : 1.7 ;面板材質：膠合面板；面板厚度 (

6、mm): 20.00 ;面板彈性模量E(N/mm): 6000.0 ;面板抗彎強度設計值fm(N/mn) : 13.0 ;4) 梁底模板參數梁底縱向支撐根數：2;5) 梁側模板參數主楞間距(mm): 500;次楞根數：2;主楞豎向支撐點數量：2;固定支撐水平間距(mm): 500;豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm 210mm主楞材料：圓鋼管；直徑(mm): 48.00 ;壁厚(mm): 3.00 ;主楞合并根數：2;次楞材料：木方；寬度(mm): 60.00 ;高度(mm): 80.00 ;梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算， 并取其中的較小值:

7、1/2F=0.22丫 t B i B 2VF=yH其中丫 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間，取 2.000h ;T -混凝土的入模溫度，取20.000 C；V -混凝土的澆筑速度，取1.500m/h ;H -混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；B 1-外加劑影響修正系數，取1.200 ;B 2-混凝土坍落度影響修正系數，取 1.150 o分別計算得17.848 kN/m 2、18.000 kN/m 2,取較小值17.848 kN/m 2作為本工 程計算荷載。梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考

8、慮新澆混凝土側 壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為2根。面板按照均布荷載作用下的簡支梁計算。q1rrrr1r1r1f33E0,*7面板計算簡圖(單位：mm)1) 強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：a = M/W < fo其中，W -面板的凈截面抵抗矩，W = 50X2X2/6=33.33cm;M -f-面板的最大彎矩（N mm）-面板的彎曲應力計算值（N/mX） 面板的抗彎強度設計值（N/mX）;按照均布活荷載最不利布置下的簡支梁計算:2M = 0.125ql其中，q -作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q 1= 1.2 X 0.

9、5 X 17.85=10.709kN/m ;振搗混凝土荷載設計值:q 2= 1.4 X 0.5 X 4=2.8kN/m；計算跨度:l = (470-110)/(2-1)= 360mm;面板的最大彎矩M二 0.125 X (10.709+2.8) X (470 -110)/(2-1)2.19 X 105N- mm面板的最大支座反力為:N=0.5ql=0.5 X (10.709+2.800) X (470 -110)/(2-1)/1000=2.432 kN ;542 經計算得到，面板的受彎應力計算值:a = 2.19 X 10 / 3.33 X 10 =6.6N/mm;面板的抗彎強度設計值面板的受

10、彎應力計算值2:f = 13N/mm ;a =6.6N/mm?小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm 2，滿足要求!2）撓度驗算v = 5ql 4/(384EI) < v =l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值q=qi=10.709N/mm;I-E-計算跨度:l = (470-110)/(2-1)=360mm;面板材質的彈性模量:E = 6000N/mm 2;I-面板的截面慣性矩:I = 50 X2X2X2/12=33.33cm 4;面板的最大撓度計算值:5X 10.709 X (470 -110)/(2-1)45/(384 X 6000X 3.33 X 10 )

11、 = 1.171 mm ;面板的最大容許撓度值:v = l/250 =(470-110)/(2-1)/250 = 1.44mm;v =1.44mm,滿足要求！梁側模板支撐的計算1)次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 2.432/0.500二 4.863kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm高度80mm截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:3W = 1 X 6X 8X 8/6 = 64cm ;I = 1 X6X8X8X8/12 = 256cm 4;2E = 9000.00 N/mm ;4

12、.8G3kN?rn4.863kNAn4.863kN/mL預LL500丄嚴r<t V ttn(2)計算簡圖1.459剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M二0.122 kN m最大支座反力 R= 2.675 kN大變形 v = 0.091 mm(1) 次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:a = M/W<f1.9經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值a = 1.22 X 105/6.40 X 104 =N/mrn;次楞的抗彎強度設計值:f = 17N/mm 2;次楞最大受彎應力計算值a = 1.9 N/mm 2小于次楞的抗彎強度設計值f=17N/mm2，滿足要

13、求!(2) 次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:V = 500/400=1.25mm ;次楞的最大撓度計算值v =0.091mm小于次楞的最大容許撓度值 v =1.25mm,滿足要求！2）主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.675kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑 48mm壁厚3mm截面慣性矩I和截面抵抗 矩V分別為:3W = 2X4.493=8.99cm ;I = 2 X 10.783=21.57cm 4;2E = 206000.00 N/mm ; +、FV牛7“60L150Lr<主楞計算簡圖主楞彎矩圖（kN m）主楞變形圖（mm）

14、經過計算得到最大彎矩M=0.201 kN - m最大支座反力 R= 1.337 kN,最大變形 v = 0.054 mm(1)主楞抗彎強度驗算a = M/W<f經計算得到，主楞的受彎應力計算值:a = 2.01 X 10 5/8.99 X 103 = 22.3N/mrn ;主楞的抗彎強度設計值:f = 205N/mm2;主楞的受彎應力計算值a =22.3N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值2f=205N/mm，滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.054 mm主楞的最大容許撓度值:v = 150/400=0.375mm ;主楞的最大撓度計算值v =0.054m

15、m小于主楞的最大容許撓度值v =0.375mm,滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐 的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和 振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼 筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 1200 X20X 20/6 = 8.00 X 10 4m;54I = 1200 X 20X 20X 20/12 = 8.00 X1 0 mg1) 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算:a =

16、M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：5 = 1.2 X (24.00+1.50) X 0.47+0.50 X 1.20=17.978kN/m ;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m):q2=1.4 X (2.00+2.00) X 1.20=6.720kN/m ；q=17.978+6.720=24.698kN/m ;最大彎矩及支座反力計算公式如下:225ML=ql /8 = 1/8 X 24.698 X 240 =1.7 8 X 10 N- mmFA=FB=0.5ql=0.5 X 24.698 X 0.24=2.964kN542a =MmaJW=1.78X 10

17、 /8.00 X 10 =2.2N/mm；梁底模面板計算應力a =2.2 N/mm 2小于梁底模面板的抗彎強度設計值2f=13N/mm，滿足要求!2)撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用最大撓度計算公式如下：v = 5ql 4/(384EI) < v =l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q二q 1/1.2=14.982kN/m ;l-計算跨度(梁底支撐間距):l =240.00mm ;2E-面板的彈性模量:E = 6000.0N/mm ;面板的最大允許撓度值:V =240.00/250 = 0.960mm ;面板的最大撓度計算值:v = 5

18、 X 17.978 X 240 4/(384 X 6000X8.00 X 105)=0.162mm；面板的最大撓度計算值:v = 0.162mm小于面板的最大允許撓度值:v =0.96mm,滿足要求！梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重 荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自 重、鋼筋自重荷載。1)荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=2.964/1.2=2.47kN/m 2）鋼管的支撐力驗算qr «.r 比r r 1f r r 片r r Rr r

19、 <r 4r 片f!r ir r tr nr 叫 RL 13EZ1OT120C11:;鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，鋼管的截面慣性矩3W=5.08cmI=12.19cm4鋼管強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql上0.12X 2.47 X 1.2= 0.356 kN最大應力a = M / W = 0.356 X 10 6/5080 = 70 N/mm2205N/mm滿足要求！抗彎強度設計值 f =205 N/mm ;鋼管的最大應力計算值70N/mm、于鋼管抗彎強度設計值鋼管抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:t = 2V/A < fv其中

20、最大剪力:V =0.6 X 4.028 X 1.2 = 1.778 kN ;2鋼管受剪應力計算值T =2 X 1.778 X 1000/489.000 = 7.273 N/mm ;鋼管抗剪強度設計值t = 120 N/mm 2;鋼管的受剪應力計算值 7.273N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值120N/m滿足 要求！鋼管撓度驗算計算公式如下:4V = 0.677ql/(100EI) < v =l/250鋼管最大撓度計算值v = 0.677 X 2.47 X 1200 4 /(100 X 2060004x 12.19 x 10 )=1.381mm;鋼管的最大允許撓度 V =1.200 x 1

21、000/250=4.800 mm；鋼管的最大撓度計算值V = 1.381mmJ、于鋼管的最大允許撓度V =4.8 mm滿足要求！3) 支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：R=RA=2.964kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力:F2=(0.600- 0.240)/4 X 1.200 X (1.2 X 0.110 X24.000+1.4 X2.000)+1.2 X2X 1.200 X (0.470 -0.110) X 0.500=1.163kN4.127IM4.127kN240k偵L簡圖(kN m)4127Ao341274.127剪力圖(kN)彎矩圖(kN m)變形

22、圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N=N=4.127 kN ;最大彎矩 Mmax=0.743 kN m最大撓度計算值 Vmax=1.171 mm;最大應力 a =0.743 X 106/5080=146.2 N/mm 2;支撐抗彎設計強度f=205 N/mm 2;支撐小橫桿的最大應力計算值146.2 N/mm彳小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度205 N/mm2,滿足要求！梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實

23、際 的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5) :R< Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取12.00 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=4.127 kN ;R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式a = N/( © A) < f1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1 =4.127kN ;腳手架鋼管

24、的自重： N2 = 1.2 X 0.125 X 2.9=0.434kN ;樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：Z=1.2 X (1.20/2+(0.60- 0.24)/4) X 1.20 X 0.50+(1.20/2+(0.60-0.24)/4)X 1.20 X 0.110 X (1.50+24.00)=3.284kN;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N=1.4 X (2.000+2.000) X 1.200/2+(0.600- 0.240)/4 X 1.200=4.637kN ;N 二Ni+N+Z+N=4.127+0.434+3.284+4.637=12.482kN;© -軸心受

25、壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i -計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.58 ;2A -立桿凈截面面積(cm) : A = 4.89 ;W -立桿凈截面抵抗矩(cm3) : W = 5.08 ;a -鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm);f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205N/mm 2;l o -計算長度（m）;根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度I。有兩個計算公式I。二ky h和I o=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即:I o = Max1.155 X 1.73 X 1.6,1.6+2 X 0.1= 3.197m ;k -計算長度附加系數，取值為：1.155 ;

26、卩-計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表 ，口 =1.73 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度l o/i = 3197.04 / 15.8 = 202;由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數©= 0.177 ;鋼管立桿受壓應力計算值；c =12481.952/（0.177 X489） = 144.2N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計算c = 144.2N/mm 2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f = 205N/mm2，滿足要求！3、180（含120、130、150）厚板模板（扣件鋼管架）計算 參數信息1）模板支架參數橫向間

27、距或排距（m）:1.00 ;縱距（m）:1.00 ;步距（m）:1.50 ;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）:0.10 ;模板支架搭設高度（m）:2.87 ;采用的鋼管（mm）:48X 3.5 ;板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.75 ;2）荷載參數模板與木板自重（kN/m ）:0.500 ;混凝土與鋼筋自重（kN/m ）:25.000 ; 施工均布荷載標準值（kN/m2）:1.000 ;3）材料參數面板采用木面板，厚度為18mm板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm）:9500 ;面板抗彎強度設計值（N/mm）:13 ;木方彈性模量E（N/

28、mm）:9000.000 ;木方抗彎強度設計值（N/mn）:13.000 ;木方抗剪強度設計值（N/mm）:1.400 ;木方的間隔距離（mm）:300.000 ;oooo圖2樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩v分別為:W = 100X 1.8 76 = 54 cm 3;3I = 100 X 1.8 /12 = 48.6 cm模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。-rH '卩勺F1：，LL300300300L4d*面板計算簡圖1）荷載計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）:qi

29、 = 25 X 0.18 X 1+0.5 X 1 = 5 kN/m ；(2) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q2 = 1 X 1= 1 kN/m ;2) 強度計算計算公式如下M=0.1q|2其中：q=1.2 X 5+1.4 X 1= 7.4kN/m2最大彎矩 M=0.1X 7.4 X 300 = 66600 N mm面板最大應力計算值a =M/W= 66600/54000 = 1.233 N/mm 2;面板的抗彎強度設計值2f=13 N/mm ;面板的最大應力計算值為 1.233 N/mm 2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mnf,滿足要求！3) 撓度計算撓度計算公式為：V =0.

30、677ql 4/(100EI) < v =l/250其中 q =q 1= 5kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677 X 5X 300 4/(100 X 9500X 48.6 X 10 4)=0.059mm；面板最大允許撓度V =300/ 250=1.2 mm ;面板的最大撓度計算值0.059 mm小于面板的最大允許撓度1.2 mm,滿足要求!模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩 I和截面抵抗矩W分別為:2W=tXh /6=6 X 8X 8/6 = 64 cm4q3I=b Xh /12=6 X8X8X8/12 = 256 cm4唄L10001000A方木楞計算簡圖（

31、mm）1）荷載的計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）:qi= 25 X 0.3 X 0.18+0.5 X 0.3 = 1.5 kN/m(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q2 = 1 X 0.3 = 0.3 kN/m2) 強度驗算M=0.1ql計算公式如下均布荷載q二1.2X q 1+ 1.4 Xq 2 二 1.2 X 1.5+1.4 X 0.3 = 2.22 kN/m ;最大彎矩M二0.1ql2 2=0.1 X 2.22 X1 = 0.222 kN m方木最大應力計算值a = M /W = 0.222 X 10 6/64000 = 3.469 N/mm 2;

32、方木的抗彎強度設計值2f=13.000 N/mm ;2方木的最大應力計算值為 3.469 N/mm 2小于方木的抗彎強度設計值13 N/mnf,滿足要求！3）抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足t = 3V/2bh n < t其中最大剪力:V = 0.6 X 2.22 X 1 = 1.332 kN ;方木受剪應力計算值 t = 3 X 1.332 X 10 3/(2 X 60X 80) = 0.416 N/mm方木抗剪強度設計值T = 1.4 N/mm ;方木的受剪應力計算值0.416 N/mm2小于 方木的抗剪強度設計值1.4 N/mm2, 滿足要求！4) 撓度驗算計算公式如下:v =0.67

33、7ql 4心00EI) < v =1/250均布荷載 q 二 q i = 1.5 kN/m ;最大撓度計算值 v = 0.677 X 1.5 X 1000 4 /(100 X 9000X 2560000)= 0.441 mm 最大允許撓度v =1000/ 250=4 mm ;方木的最大撓度計算值 0.441 mm小于方木的最大允許撓度4mm滿足要求！ 板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P= 2.22kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)1 91支撐鋼管計算變形圖(mm)1.9171.9170.303 口期2.5234

34、.744 4.7444 743 4743支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.747 kN - m ;最大變形Vmax = 1.91 mm ；最大支座力 Qmax = 8.074 kN ;2最大應力 a = 747311.2/5080 = 147.109 N/mm ;支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205 N/mm 2;支撐鋼管的最大應力計算值147.109 N/mm 2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值205 N/mX,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1.91mm小于1000/150與10 mm,滿足要求！扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96

35、頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際 的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5) :其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取12.00 kN ;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值計算中R取最大支座反力,R= 8.074 kN ;R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容(1) 腳手架的自重(kN):Mi = 0.129 X 2.87 = 0

36、.371 kN(2) 模板的自重(kN):N32 = 0.5 X 1X 1 = 0.5 kN ;(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN):N33 = 25 X 0.18 X 1X 1 = 4.5 kN ;靜荷載標準值 Ng = N G1+N32+N33 = 5.371 kN ;2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 Nq = (1+2 ) X 1X 1 = 3 kN ；3. 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2N g + 1.4N q = 10.645 kN ;立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式a =N/( © A) < f其中N -立桿的軸心壓力設

37、計值(kN) : N = 10.645 kN ;© 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比Lo/i杳表得到; 計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.58 cm ;A - . 2 2立桿凈截面面積(cm ) : A = 4.89 cm ;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm) : W=5.08 cm3;a 2_-鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm );f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2;L 0計算長度(m);根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度L。有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即Lc=max1.155 X 1.7 X 1.5 ,

38、1.5+2 X 0.1=2.945 ;k -計算長度附加系數，取1.155 ;口 -考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數，取1.7 ;a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m;得到計算結果：立桿計算長度L 0=2.945 ;L0 / i = 2945.25 / 15.8=186由長細比I o/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數©= 0.207鋼管立桿受壓應力計算值；c =10644.62/(0.207 X4 89) = 105.16 N/mm立桿穩(wěn)定性計算 c = 105.16 N/mm 2小于鋼管立桿抗壓強度設計值2f=205 N/mm，滿足要求

39、！4、110厚板模板(扣件鋼管架)計算 參數信息1) 模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20 ;縱距(m):1.20 ;步距(m):1.60 ;立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10 ;模板支架搭設高度(m):2.90 ;采用的鋼管(mm):48X 3.5 ;板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.75 ;2) 荷載參數模板與木板自重(kN/m ):0.500 ;混凝土與鋼筋自重(kN/m ):25.000 ; 施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000 ;3) 材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/m

40、m):9500 ;面板抗彎強度設計值(N/mm):13 ;木方彈性模量E(N/mm):9000.000 ;木方抗彎強度設計值(N/mn):13.000 ;木方抗剪強度設計值(N/mm):1.400 ;木方的間隔距離(mm):300.000 ;木方的截面寬度(mm):60.00 ;木方的截面高度(mm):80.00 ;單位:(mml橫向鋼管1200S1模板支架立面圖檢底方木檢底方木模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:W = 120X 1.8 76 = 64.8 cm3I = 120 X 1.8 /12 = 58.3

41、2 cm模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。-r1rr1fr.300L迥L.300n 面板計算簡圖1) 荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25 X 0.11 X 1.2+0.5 X 1.2 = 3.9 kN/m(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q2 = 1 X 1.2= 1.2 kN/m ;2) 強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2 X 3.9+1.4 X 1.2= 6.36kN/m最大彎矩 M=0.1X 6.36 X 300 2= 57240 N mm面板最大應力計算值a =M/W= 57240/64800 = 0.883 N

42、/mm面板的抗彎強度設計值f=13 N/mm面板的最大應力計算值為 0.883 N/mm小于面板的抗彎強度設計值13 N/m滿足要求!3) 撓度計算撓度計算公式為：4V =0.677ql /(100EI) < v =l/250其中 q =q 1= 3.9kN/m面板最大撓度計算值V =0.677 X 3.9 X 300 7(100 X 9500X 58.32 X 10 4)=0.039 mm ;面板最大允許撓度V =300/ 250=1.2 mm ;面板的最大撓度計算值0.039mn小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩 I和截面

43、抵抗矩W分別為:2W=tXh /6=6 X 8X 8/6 = 64 cm43I=b Xh /12=6 X8X8X8/12 = 256 cm.12 嘰L1E0U11200方木楞計算簡圖（mm）1）荷載的計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）:qi= 25 X 0.3 X 0.11+0.5 X 0.3 = 0.975 kN/m(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m):q2 = 1 X 0.3 = 0.3 kN /m;2）強度驗算計算公式如下M=0.1ql均布荷載 q 二 1.2 X q 1+ 1.4 Xq2 = 1.2 X0.975+1.4 X0.3 = 1.59 kN/

44、m22最大彎矩 M = 0.1ql= 0.1 X 1.59 X 1.2= 0.229 kN m方木最大應力計算值a = M /W = 0.229 X 10 6/64000 = 3.578 N/mm 2;方木的抗彎強度設計值f=13.000 N/mm ;方木的最大應力計算值為3.578 N/mm 2小于方木的抗彎強度設計值13N/mm,滿足要求！ 3）抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足t = 3V/2bh n < t其中最大剪力:V = 0.6 X 1.59 X 1.2 = 1.145 kN ;方木受剪應力計算值 t = 3 X 1.145 X 10 3/(2 X 60X 80) = 0.358

45、 N/mm方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm ;方木的受剪應力計算值 0.358 N/mm 2小于方木的抗剪強度設計值1.4N/mnf, 滿足要求！4) 撓度驗算計算公式如下:v =0.677ql 4心00EI) < v = 1/250均布荷載 q 二 q i = 0.975 kN/m ;最大撓度計算值 v =0.677 X 0.975 X 1200 4/(100 X 9000X 2560000)= 0.594mm 最大允許撓度v =1200/ 250=4.8 mm ;方木的最大撓度計算值0.594mn小于方木的最大允許撓度4.8mm,滿足要求！ 板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集

46、中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P= 1.908kN;pppppppppppppm.j , l1200120012W支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN m)支撐鋼管計算變形圖(mm)21472.147?.862 2 8623.57S3.57S16;1.E70.290.2391.GG91.GG90.354i. 954023812383.577 J573.5772.862 2.8628B22.1462.14&支撐鋼管計算剪力圖（kN）最大彎矩 Mmax = 0.859 kN m ;最大變形Vmax = 3.47 mm ;最大支座力 Qmax = 8.34

47、8 kN ;2最大應力 a = 858714.47/5080 = 169.038 N/mm ;支撐鋼管的抗壓強度設計值f=205 N/mm 2;支撐鋼管的最大應力計算值169.038 N/mm2小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值205 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 3.47mm小于1200/150與10mm滿足要求！扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際 的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范Rw

48、 Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取12.00 kN ;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力,R= 8.348 kN ;R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！模板支架立桿荷載設計值（軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容（1）腳手架的自重（kN）:Mi = 0.125 X 2.9 = 0.362 kN(2) 模板的自重(kN):N32 = 0.5 X 1.2 X 1.2 = 0.72 kN ;(3) 鋼筋混凝土樓板自重(kN):N33 = 25 X 0.11 X 1.2 X 1.2 =

49、 3.96 kN ;靜荷載標準值 Ng = N G1+N32+N33 = 5.042 kN ;2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 Nq 二(1+2 ) X 1.2 X 1.2 = 4.32 kN3. 立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2N g + 1.4N q = 12.098 kN ;立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式a =N/( © A) < f其中N -立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = 12.098 kN ;© 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比Lo/i杳表得到; 計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = 1.58

50、cm ;A - . 2 2立桿凈截面面積(cm ) : A = 4.89 cm ;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm) : W=5.08 cm3;a 2_-鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm );f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2;L0計算長度(m);根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度L。有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即Lc=max1.155 X 1.73 X 1.6 , 1.6+2 X 0.1=3.197 ;k -計算長度附加系數，取1.155 ;口 -考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數，取1.73 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中

51、心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m ;得到計算結果：立桿計算長度L 0=3.197 ;由長細比I o/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數©= 0.177鋼管立桿受壓應力計算值；c =12098.304/（0.177 X 489） = 139.779 N/mm ;立桿穩(wěn)定性計算c =139.779 N/mn2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f = 205N/mm 2, 滿足要求！四、模板支撐架的構造和施工要求1、支模架的材料和人員要求1.1腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現

52、行國 家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。1.2扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準 鋼管腳手架扣件（GB15831的規(guī)定；采用其它材料制作的扣件，應經試驗 證明其質量符合該標準的規(guī)定后方可使用。1.3腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N- m時，不得發(fā)生破壞。1.4搭設支模架的人員應持有登高架作業(yè)特殊工種操作證。2、模板支架的構造要求2.1立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度。2.2梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只在一個方向變距、 而另一個方向不變。2.3掃地桿：模板支架必須設置縱、 橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定 在距底座上皮不大于 200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定 在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2.4剪刀撐：模板支架高度超過 4米應按下列規(guī)定設置剪刀撐： 模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐