鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計重點

1、鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計姓 名： 學(xué) 號： 專 業(yè)： 年 級： 學(xué) 院： 指導(dǎo)教師： 目錄第一篇 鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計任務(wù)書1一、鐵路貨物裝載加固方案課程設(shè)計任務(wù)書1二、設(shè)計要求1三、裝載加固材料規(guī)格3第二篇 鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計說明書7第一章 分析貨物的特點及運輸要求7一、貨物特點7二、運輸要求7第二章 確定裝車類型8第三章 確定裝載方案8一、闊大貨物裝載必須遵守的基本技術(shù)條件8二、裝載方案比選8第四章 作用于貨物上的力及需加固裝置承受的力19一、作用于貨物上的力19二、需加固裝置承受的力21第五章 貨物穩(wěn)定性計算21一、貨物水平移動的穩(wěn)定性21二、貨物滾動的穩(wěn)定性22第

2、六章 確定加固強度23第七章 貨物裝載加固示意圖23第八章 自我評價23鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計任務(wù)書第一篇 鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計任務(wù)書一、鐵路貨物裝載加固方案課程設(shè)計任務(wù)書7800mm5100mm3000mmD=3380mmmD=2500mmQ=40t1 貨物規(guī)格：鋼制均重等斷面圓柱體貨物一件，如下圖所示，重40t，請依據(jù)鐵路貨物裝載加固規(guī)則，參照鐵路貨物裝載加固定型方案，選擇經(jīng)濟合理的裝載加固方案。2 準用貨車，不限3 加固材料與加固方法參見鐵路貨物裝載加固規(guī)則、鐵路貨物常用裝載加固材料與裝置、鐵路貨物裝載加固定型方案。二、設(shè)計要求1 分析貨物的特點及運輸要求充分了解掌握制定方

3、案時依據(jù)的有關(guān)貨物的所有技術(shù)數(shù)據(jù)，如重量、結(jié)構(gòu)特點、外形尺寸、重心位置、支重面尺寸、加固作用點位置等等。2 確定裝車類型選擇合適的車輛，確定貨物在車輛上的合理位置。3 確定裝載方案確定貨物重心在車輛橫向和縱向上的位置，并進行超限和集重檢查，計算重車重心高度。確定裝載位置時，要滿足裝載方案原則，對可能的裝載方案進行比較，應(yīng)盡可能降低貨物超限等級和重車重心高度，并注意避免集重裝載。4 計算作用于貨物上的力及需要加固裝置承受的力根據(jù)新的加規(guī)，（1）剛性加固的單位縱向慣性力：Q總重車總重，t。當Q總> 130t時，按130t計算Q 貨物重量，t。（2）柔性加固的單位縱向慣性力： Q總重車總重，t

4、，跨裝運輸時，按跨裝車組總重計算。當130t< Q總150t時，t06.78 kN/t；當Q總>150t時，t05.88 kN/t。Q 貨物重量，t。（3）橫向慣性力式中，n0每噸貨物的橫向慣性力，kN/t。貨物重心偏離車輛橫中心線的距離。車輛銷距。Q 貨物重量，t。（4）垂直慣性力用普通貨車裝載時：用長大貨物車裝載時：貨物重心偏離車輛橫中心線的距離。車輛銷距。Q 貨物重量，t。（5）風力 式中： F貨物在車輛側(cè)向迎風面投影面積； q計算風壓。受風面為平面時， q=0.49kN/m2受風面為圓柱體或球體的側(cè)面時， q=0.245kN/m2（6）摩擦力縱向摩擦力： 橫向摩擦力：貨物與

5、車地板間滑動摩擦系數(shù)。Q 貨物重量，t。5 進行穩(wěn)定性計算6 確定加固強度確定加固材料或裝置的需要數(shù)量及其規(guī)格或承受載荷的能力7 畫出貨物裝載加固方案的示意圖，并標注說明三、裝載加固材料規(guī)格表1 各類貨物加固材料適用范圍貨物種類防止貨物不穩(wěn)定狀態(tài)可使用的加固材料有平支承平面的貨物縱向或橫向傾覆拉牽鐵線、絞棍、鋼絲繩、緊固器、拉桿縱向或橫向位移擋木，拉牽鐵線，絞棍、鋼絲繩、緊固器、釘子或扒鋦釘圓柱形貨物縱向或橫向滾動凹形墊木、掩木、三角擋、釘子或扒鋦釘順裝時縱向位移拉牽鐵線、鋼絲繩、橫腰箍、絞棍、緊固器橫裝時橫向位移拉牽鐵線、鋼絲繩、絞棍、緊固器、擋木、釘子或扒鋦釘帶輪貨物縱向或橫向滾動三角檔、

6、掩木、拉牽鐵線、鋼絲繩、絞棍、緊固器、釘子或扒鋦釘、輪擋縱向或橫向位移擋木、拉牽鐵線、鋼絲繩、絞棍、緊固器、釘子或扒鋦釘輕浮貨物倒塌支柱(側(cè)、端)、鐵線、繩子、繩網(wǎng)、u形釘 1常用加固材料的規(guī)格 （1）鍍鋅鐵線1）鍍鋅鐵線的質(zhì)量應(yīng)符合國家標準GB/T343一般用途低碳鋼絲的要求。2）鍍鋅鐵線的破斷拉力應(yīng)以產(chǎn)品標簽上的數(shù)據(jù)為準，需用拉力取其破斷拉力的1/2。常用鍍鋅鐵線的破斷拉力和需用拉力見面表2。表2 常用鍍鋅鐵線的破斷拉力和許用拉力線 號6789101112直 徑（mm）5.04.54.03.53.22.92.6破斷拉力（kN）6.75.44.33.292.752.261.82許用拉力（kN

7、）3.352.72.151.641.371.130.91（2） 盤條1）盤條的質(zhì)量應(yīng)符合國家標準GB/T701低碳鋼熱軋圓盤條的要求。2）常用盤條公稱直徑為：5.5mm、6.0mm、6.5mm。3）盤條的破斷拉力應(yīng)以產(chǎn)品標簽上的數(shù)據(jù)為準，許用拉力取其破斷拉力的1/2。常用盤條的破斷拉力和許用拉力表間表3。表3 常用盤條的破斷拉力和許用拉力直徑（mm）5.566.5破斷拉力（kN）7.969.4711.12許用拉力（kN）3.984.735.56（3）鋼絲繩1）鋼絲繩和鋼絲繩夾的質(zhì)量應(yīng)分別符合國家標準GB/T20118一般用途鋼絲繩和GB/T5976鋼絲繩夾的要求。2）實際使用時，鋼絲繩的破斷拉

8、力應(yīng)以產(chǎn)品標簽上的數(shù)據(jù)為準，許用拉力去其破斷拉力的1/2。3）鋼絲繩的型號規(guī)格較多，為便于現(xiàn)場掌握和操作，本規(guī)則以上述標準中公稱抗拉強度1670N/mm2的6×19（b）（1+6+12）型鋼絲繩為例，列出常用鋼絲繩直徑及其相應(yīng)的最小破斷拉力和許用拉力，具體見表4。表4 公稱抗拉強度1670N/mm2規(guī)格6×19（b）鋼絲繩的最小破斷拉力和許用拉力鋼絲繩直徑（mm）677.7899.310111212.513最小破斷拉力（kN）18.525.131.732.841.645.651.36273.881.0486.6許用拉力（kN）9.2512.5515.8516.420.822

9、.825.653136.940.5243.3鋼絲繩直徑（mm）1415.516171818.52022242628最小破斷拉力（kN）100126.6131153.27166182.37205248295346402許用拉力（kN）5063.365.576.638391.18102.5124147.5173201（4）鐵路貨物常用摩擦系數(shù)表表5 鐵路貨物常用摩擦系數(shù)表物體名稱磨擦系數(shù)木與木0.45木與鋼板0.40木與鑄鐵0.60鋼板與鋼板0.30履帶走行機械與車輛木地板0.70橡膠輪胎與車輛木地板0.63橡膠墊與木0.60橡膠墊與鋼板0.50稻草繩把與鋼板0.50稻草繩把與鑄鋼0.55稻草墊與

10、鋼板0.44草支墊與鋼板0.42第6頁鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計說明書第二篇 鐵路貨物運輸裝載加固方案設(shè)計說明書第一章 分析貨物的特點及運輸要求一、貨物特點本次裝載加固的貨物為鋼制均重等斷面圓柱體貨物一件，其重量為40t，長15.9m。由半徑不同的兩個圓柱體構(gòu)成，大半徑一端長12.9m，直徑為3.38m；小半徑一端長3m,直徑為2.5m。貨物支重面長度為：7.8+5.1=12.9(m)，貨物的重心距離大半徑一端為7.8m。貨物的具體外形尺寸如下圖所示：7800mm5100mm3000mmD=3380mmmD=2500mmQ=40t二、運輸要求本貨物為圓柱形貨物，在列車運行中或調(diào)車過程中容易發(fā)

11、生滾動。所以必須使用掩木、三角木或其他加固材料進行加固。本設(shè)計采用在貨物底部放置鞍座，鞍座凹口底部高度為40mm，凹口深度為280mm，貨物與鞍座間墊有橡膠墊其厚度為5mm。此外必要時使用掩木和橫墊木，同時采用腰箍加固的方式，腰箍兩端拉直部分與縱向垂直平面之間夾角。為防止貨物發(fā)生移動，橫腰箍可以用扁鋼帶或鋼絲繩以緊固部件做成，利用其拉力，增加貨物對車地板的壓力，以增大貨物的摩擦力。本設(shè)計中采用扁鋼帶。由于貨物本身長度較大，還應(yīng)注意游車的選用及區(qū)間速度和過岔速度的限制。第二章 確定裝車類型本課程設(shè)計中其準用貨車不限，但選擇的裝車類型必須考慮經(jīng)濟合理。首先排除長大貨物列車，其使用起來不劃算。通過對

12、貨物特點的綜合分析，本設(shè)計中選用N17型I56Q平車，車體材質(zhì)為木地板。車底板面高1209mm，自重19.1t，載重60t，固定軸距1750mm，銷距l(xiāng)=9000mm，車底板長度L=13000mm，車底板寬度2980mm，空車重心高723mm。具體尺寸見下表：車型自重（t）載重（t）車底架長寬（mm）固定軸距（mm）轉(zhuǎn)向架中心距（mm）地板面至軌面高度（mm）重心高度（mm）19.160175090001209723第三章 確定裝載方案一、闊大貨物裝載必須遵守的基本技術(shù)條件1) 一般情況下，貨物裝車后其重心或總重心（一車裝幾件貨物時）應(yīng)能垂直投影到車地板縱、橫中心線的交叉點上（簡稱“落在車輛中

13、央”）。2) 特殊情況下必須偏離車輛中央時，橫向偏離（即離開車地板縱中心線）不得超過100mm，超過時必須采取配重措施；縱向偏離（即離開車地板橫中心線）要保證車輛轉(zhuǎn)向架承受的貨物重量不超過貨車標記載重的1/2，同時要保證車輛兩轉(zhuǎn)向架負重之差不大于10t，另有規(guī)定者除外。3) 一車裝載兩件或多件貨物時，應(yīng)避免對角線裝載。4) 重車重心高度從軌面起，一般不得超過2000mm，超過時可采取配重措施降低重車重心高度或限制該重車的運行速度。二、裝載方案比選經(jīng)過分析，該貨物的裝載方案有以下幾種，下面分別對此進行分析方案一：貨物重心落到車輛中央貨物重心落在平車車底板中心位置，如圖1所示（單位：mm）。大半徑

14、端突出1300mm，小半徑端突出1600mm（紅色標注）由于突出部分均大于300mm，故需要加掛兩輛游車。 圖 11）貨物重心縱向偏離量：無，重心在車底板橫中心線上。2）貨物重心橫向偏離量：無，重心在車底板縱中心線上。3）橫墊木需要高度：貨物所需橫墊木的高度按通過駝峰的要求考慮，可得： 式中：a貨物突出端至負重車最近輪對軸心所在垂直平面的距離（mm）；游車地板與負重車地板高度差，游車高時取正，反之取負； f突出貨物撓度，設(shè)計中均取為0 80負重車地板空重高度差（30mm）與安全距離（50mm）之和。上式中：（mm） 車底板長度；車輛銷距； 轉(zhuǎn)向架固定軸距；貨物突出車端外方長度 由于兩邊均有突出

15、，因此分別計算如下： 大半徑端:； H墊=0.031×2425+0+0+80=155.18(mm) 由于鞍座高度為40mm，外加5mm的厚橡膠墊，所需橫墊木高度為：155.18-40-5=110.175取120mm。 小半徑端：同理，由上式公式得a=2725(mm), =0.031×2725+0+0+80-（1690-1250）=-275.525(mm)，所以不需墊高。綜上，該方案需要的橫墊木高度為120mm。4）計算重車重心高度： 貨物裝車后貨物重心自軌面高為：重車重心據(jù)軌面的高度：H=Q車h車+QhQ車+Q重心超過了2000mm，因此若能滿足配重技術(shù)條件可進行配重。但是

16、考慮到貨物尺寸較大不易配重，此時重車重心高度在20002400mm之間，查表得區(qū)間限速50km/h，通過側(cè)向道岔時限速15km/h。5）超限等級確定：因為貨物為均重等斷面圓柱體，在大半徑貨物端部時至車輛橫中心線距離x=7.8m，小半徑貨物貨端至車輛橫中心線距離x=8.1m。則2x/l均大于1.4，所以檢定斷面為端部。選定三個計算點A、B、C，如圖2（藍色部分）所示，并對其進行分析： 圖2A點其高度最高，但其實測半寬為0，因此不可能超限。B、C點其高度相同但B點的實測半寬大于C，C點的偏差量大于B。因此對B、C兩點進行比較：B點：該點至車輛橫中心線的距離：x=7.8m，2x=15.6m距軌面高為

17、：3380/2+1209+120+45=3064mm。C外= (2x)2-l28R×1000 =(15.62-92)÷2400×1000=67.65(mm)K= 752xl-1.4 =75×(15.6÷9-1.4)=25(mm)X外=B+ C外+K-36=1690+67.65+25-36=1746.65（mm）查超規(guī)知，通過查表在高度為3064時，超過了機車車輛限界1700未超過一級限界1900。所以屬于中部一級超限。C點：該點至車輛橫中心線的距離：x=8.1m，2x=16.2m。距軌面高為：3064mm。C外=(2x)2-l28R×

18、1000=(16.2×16.2-9×9)÷2400×1000=75.60(mm)K=752xl-1.4=75×(16.2÷9-1.4)=30(mm)X外=B+ C外+K-36=1250+75.60+30-36=1319.6（mm）查超規(guī)可知，該點未超限。綜上所述，采用該裝載方案時，貨物為中部一級超限。 6）裝載方案集重檢查：通過查普通平車局部地板面承受均布載荷或?qū)ΨQ集中載荷時容許載重量表可得，對于型平車，當Q=40t時，車地板的負重面長度為3000mm，可避免集中。對于本貨物，若將其直接置于車地板上，車地板負重面長度為12900mm，

19、遠大于3000mm，而且本設(shè)計還將貨物放在鞍座上且有橫墊木因此不會產(chǎn)生集重現(xiàn)象。兩橫墊木中心線間最小距離為1500mm。方案二：大半徑端貨物偏離車輛橫中心線最大容許偏離量 P容=60t ,Q=40t, P容-Q=20t>10t，所以 a容=5lQ=5×9÷40×1000=1125(mm)大半徑端貨物重心偏離平車車底板中心最大容許量，如圖3所示（單位：mm）。大半徑端突出175mm，小半徑端突出2725mm（紅色標注）由于小半徑端突出部分大于300,需要加掛一輛游車。 圖31）貨物重心縱向偏離量：無，重心在車底板橫中心線上。2）貨物重心橫向偏離量：1125mm

20、。3）橫墊木需要高度：貨物所需橫墊木的高度按通過駝峰的要求考慮，可得：大半徑端:； H墊=0.031×1300+0+0+80=40.3(mm) 由于鞍座高度為40mm，外加5mm的厚橡膠墊，所以鞍座即可滿足要求，不需橫墊木。小半徑端：同理，由上式公式得a=3850(mm), =0.031×3850+0+0+80-（1690-1250）=-240.65(mm)，所以不需墊高。綜上，該方案不需要橫墊木。4）計算重車重心高度： 貨物裝車后貨物重心自軌面高為：重車重心據(jù)軌面的高度：H=Q車h車+QhQ車+Q重心超過了2000mm，因此若能滿足配重技術(shù)條件可進行配重。但是考慮到貨物尺

21、寸較大不易配重，此時重車重心高度在20002400mm之間，查表得區(qū)間限速50km/h，通過側(cè)向道岔時限速15km/h。5）超限等級確定：因為貨物為均重等斷面圓柱體，在大半徑貨物端部時至車輛橫中心線距離x=6.675m，小半徑貨物貨端至車輛橫中心線距離x=9.225m。則2x/l均大于1.4，所以檢定斷面為端部。選定三個計算點A、B、C，如圖3（藍色部分）所示，同理經(jīng)分析只需比較B、C兩點。 B點：該點至車輛橫中心線的距離：x=6.675m，2x=13.35m距軌面高為：3380/2+1209+45=2944mm。C外= (2x)2-l28R×1000 =(178.2225-81)&

22、#247;2400×1000=40.5(mm)K= 752xl-1.4 =75×(13.35÷9-1.4)=6.25(mm)X外=B+ C外+K-36=1690+40.5+6.25-36=1700.75（mm）查超規(guī)知，通過查表在高度為2944時，超過了機車車輛限界1700未超過一級限界1900。所以屬于中部一級超限。C點：該點至車輛橫中心線的距離：x=9.225m，2x=18.45m。距軌面高為：2944mm。C外=(2x)2-l28R×1000=(340.4025-81)÷2400×1000=108.08(mm)K=752xl-1

23、.4=75×(18.45÷9-1.4)=48.75(mm)X外=B+ C外+K-36=1250+108.08+48.75-36=1370.83（mm）查超規(guī)可知，該點未超限。綜上所述，采用該裝載方案時，貨物為中部一級超限。 6）裝載方案集重檢查：通過查普通平車局部地板面承受均布載荷或?qū)ΨQ集中載荷時容許載重量表可得，對于型平車，當Q=40t時，車地板的負重面長度為3000mm，可避免集中。對于本貨物，若將其直接置于車地板上，車地板負重面長度為12900mm，遠大于3000mm，因此不會產(chǎn)生集重現(xiàn)象。方案三：小半徑端貨物偏離車輛橫中心線最大容許偏離量小半徑端貨物重心偏離平車車底

24、板中心最大容許量，如圖4所示（單位：mm）。大半徑端突出2425mm，小半徑端突出475mm（紅色標注）由于突出部分均大于300,需要加掛兩輛游車。圖41）貨物重心縱向偏離量：無，重心在車底板橫中心線上。2）貨物重心橫向偏離量：1125mm。3）橫墊木需要高度：貨物所需橫墊木的高度按通過駝峰的要求考慮，可得：大半徑端:； H墊=0.031×3550+0+0+80=190.05(mm) 由于鞍座高度為40mm，外加5mm的厚橡膠墊，所以橫墊木高度為145.05，取150mm。 小半徑端：同理，由上式公式得a=1600(mm), =0.031×1600+0+0+80-（1690

25、-1250）=-310.4(mm)，所以不需墊高。綜上，該方案需要橫墊木高為150mm。4）計算重車重心高度： 貨物裝車后貨物重心自軌面高為：重車重心據(jù)軌面的高度：H=Q車h車+QhQ車+Q重心超過了2000mm，因此若能滿足配重技術(shù)條件可進行配重。但是考慮到貨物尺寸較大不易配重，此時重車重心高度在20002400mm之間，查表得區(qū)間限速50km/h，通過側(cè)向道岔時限速15km/h。5）超限等級確定：因為貨物為均重等斷面圓柱體，在大半徑貨物端部時至車輛橫中心線距離x=8.925m，小半徑貨物貨端至車輛橫中心線距離x=6.975m。則2x/l均大于1.4，所以檢定斷面為端部。選定三個計算點A、B

26、、C，如圖4（藍色部分）所示，此時B處其實測寬度和偏差量都最大，因此只需確定B處超限等級即可。B點：該點至車輛橫中心線的距離：x=8.925m，2x=17.85m距軌面高為：3380/2+1209+45+150=3094mm。C外= (2x)2-l28R×1000 =(318.6225-81)÷2400×1000=99.0(mm)K= 752xl-1.4 =75×(17.85÷9-1.4)=43.75(mm)X外=B+ C外+K-36=1690+99.0+43.75-36=1796.76（mm）查超規(guī)知，通過查表在高度為3094mm時，超過了機

27、車車輛限界1700未超過一級限界1900。所以采用該方案時屬于中部一級超限。6）裝載方案集重檢查：通過查普通平車局部地板面承受均布載荷或?qū)ΨQ集中載荷時容許載重量表可得，對于型平車，當Q=40t時，車地板的負重面長度為3000mm，可避免集中。對于本貨物，若將其直接置于車地板上，車地板負重面長度為12900mm，遠大于3000mm，而且本設(shè)計還將貨物放在鞍座上且有橫墊木因此不會產(chǎn)生集重現(xiàn)象。兩橫墊木中心線間最小距離為1500mm。方案四：兩端均突出車端且突出距離相等 兩端均突出車端且突出距離相等，如圖5所示（單位：mm）。大半徑端突出1450mm，小半徑端突出1450mm（紅色標注）由于突出部分

28、均大于300,需要加掛兩輛游車。圖51）貨物重心縱向偏離量：無，重心在車底板橫中心線上。2）貨物重心橫向偏離量：150mm。3）橫墊木需要高度：貨物所需橫墊木的高度按通過駝峰的要求考慮，可得：大半徑端:； H墊=0.031×2575+0+0+80=159.825(mm) 由于鞍座高度為40mm，外加5mm的厚橡膠墊，所以橫墊木高度為114.825，取120mm。 小半徑端：同理，由上式公式得a=2575(mm), =0.031×1600+0+0+80-（1690-1250）=-280.175(mm)，所以不需墊高。綜上，該方案需要橫墊木高為120mm。4）計算重車重心高度：

29、 貨物裝車后貨物重心自軌面高為：重車重心據(jù)軌面的高度：H=Q車h車+QhQ車+Q重心超過了2000mm，因此若能滿足配重技術(shù)條件可進行配重。但是考慮到貨物尺寸較大不易配重，此時重車重心高度在20002400mm之間，查表得區(qū)間限速50km/h，通過側(cè)向道岔時限速15km/h。5）超限等級確定：因為貨物為均重等斷面圓柱體， x=7.95m。2x/l大于1.4，所以檢定斷面為端部。選定三個計算點A、B、C，如圖5（藍色部分）所示，此時B處其實測寬度和偏差量都最大，因此只需確定B處超限等級即可。B點：該點至車輛橫中心線的距離：x=7.95m，2x=15.9m距軌面高為：3380/2+1209+45+

30、120=3064mm。C外= (2x)2-l28R×1000 =(252.81-81)÷2400×1000=71.59(mm)K= 752xl-1.4 =75×(15.9÷9-1.4)=27.5(mm)X外=B+ C外+K-36=1690+71.59+27.5-36=1753.09（mm）查超規(guī)知，通過查表在高度為3064mm時，超過了機車車輛限界1700未超過一級限界1900。所以采用該方案時屬于中部一級超限。6）裝載方案集重檢查：通過查普通平車局部地板面承受均布載荷或?qū)ΨQ集中載荷時容許載重量表可得，對于型平車，當Q=40t時，車地板的負重面

31、長度為3000mm，可避免集中。對于本貨物，若將其直接置于車地板上，車地板負重面長度為12900mm，遠大于3000mm，而且本設(shè)計還將貨物放在鞍座上且有橫墊木因此不會產(chǎn)生集重現(xiàn)象。兩橫墊木中心線間最小距離為1500mm。方案5：貨物大頭端與車端平齊此時貨物重心偏離車輛橫中心線距離為7800-6500=1300mm>1125mm，所以該方案不可行。方案6：貨物小頭端與車端平齊此時貨物重心偏離車輛橫中心線距離為3000+5100-6500=1600mm>1125mm，所以該方案不可行。比較以上6種方案，方案二貨物重心偏離車輛橫、縱中心線距離在允許偏離距離內(nèi)，且只使用一輛游車，重車重心

32、高度較低，不需要墊橫墊木。遵循降低重車重心高度和少用車的原則，故選擇方案二作為最終方案。第四章 作用于貨物上的力及需加固裝置承受的力一、作用于貨物上的力本裝載加固方案用扁鋼帶加固，且車體材質(zhì)為木地板，故屬于柔性加固。1）縱向慣性力（T）柔性加固的單位縱向慣性力為：=0.0012×（19.1+40）2-0.32×59.1+29.85=15.129（KN/t）縱向慣性力為：=15.129×40=605.2（KN）式中：Q總重車總重；Q 貨物重量。2）橫向慣性力（N）每噸貨物的橫向慣性力為： =2.82+2.2×1125/9000=3.095(KN/t)橫向慣

33、性力為： =40×3.095=123.8(KN)式中：貨物重心偏離車輛橫中心線的距離；車輛銷距；Q 貨物重量。3）垂直慣性力用普通貨車裝載時：用長大貨物車裝載時：貨物重心偏離車輛橫中心線的距離。車輛銷距。Q 貨物重量，t。本設(shè)計采用普通貨車裝載，故Q垂=（3.54+3.78×1125/9000）×40=160.5(KN)。4）風力 式中： F貨物在車輛側(cè)向迎風面投影面積； q計算風壓。受風面為平面時： q=0.49kN/m2受風面為圓柱體或球體的側(cè)面時：q=0.245kN/m2故：W=0.245×(3.38×12.9+2.5×3)=1

34、2.5(KN) 5) 摩擦力當貨物與車底板之間加有墊木或襯墊時，應(yīng)取貨物與墊木或襯墊間及墊木或襯墊與車地板間摩擦系數(shù)較小者計算。本貨物與車地板間加有鞍座，且貨物與鞍座間還隔有5mm的橡膠墊。而貨物（鋼板）與橡膠墊間的摩擦系數(shù)，鞍座與橡膠墊間的摩擦系數(shù)，鞍座與車地板（木）間的摩擦系數(shù)故摩擦系數(shù)，取三者間的最小值，即?？v向摩擦力： =9.8×0.45×40=176.4（KN） 橫向摩擦力： =0.45×(9.8×40-160.5)=104.2（KN）式中： 貨物與車地板間滑動摩擦系數(shù)。 Q 貨物重量，t。二、需加固裝置承受的力 鞍座凹口深度足以保證貨物不會發(fā)

35、生橫向滾動。僅需要防止貨物發(fā)生縱向移動和帶著鞍座橫向移動。需要加固裝置承受的縱向和橫向水平力如下：縱向：T=T-F摩縱=605.2-176.4=428.8（KN）橫向：N=1.25（N+W）-F摩橫=1.25×（123.8+12.5）-104.2=66.2（KN）第五章 貨物穩(wěn)定性計算在運輸過程中作用于貨物上的縱向慣性力、橫向力和風力，可能使貨物產(chǎn)生縱、橫方向的傾覆、滾動或移動，而貨物的重力及其與車地板間的摩擦力，屬于穩(wěn)定因素，可阻止貨物產(chǎn)生縱、橫方向的傾覆、滾動和移動。重力和摩擦力能否保證貨物穩(wěn)定，需驗算。由于本貨物為長大圓柱形貨物，故主要考慮其水平移動的穩(wěn)定性和橫向滾動的穩(wěn)定性。一、貨物水平移動的穩(wěn)定性為防止貨物在車輛上發(fā)生縱向