水工鋼結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)

1、水工鋼結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)題目：露頂式平面鋼閘門設(shè)計(jì)專業(yè)：水利水電工程姓名：班級(jí)：學(xué)號(hào)：指導(dǎo)老師：二。年 月日2.2設(shè)計(jì)資料閘門形式：溢洪道露頂式平面鋼閘門；孔口凈寬：0.00m；設(shè)計(jì)水頭：4.40m；結(jié)構(gòu)材料：q244鋼；焊條：e44;止水橡皮：側(cè)止水用p形橡皮；行走支承：采用膠木滑道，壓合膠木為 mcs-2;混凝土強(qiáng)度等級(jí)：c20o2.2閘門結(jié)構(gòu)的形式及布置圖閘門主要尺寸圖（單位；m）（2）閘門尺寸的確定（圖2）2）閘門高度：考慮風(fēng)浪所產(chǎn)生的水位超高為0.2m,故閘門高度 =4.4+0.2=4.7m；2）閘門的荷載跨度為兩側(cè)止水的間距：l1=9m；4）閘門計(jì)算跨度：l = l0 + 2d =9 +

2、 2m0.2 = 9.40m ;（2）主梁的形式。主梁的形式應(yīng)根據(jù)水頭的大小和跨度大小而定，本閘門屬 于中等跨度，為了方便制造和維護(hù)，決定采用實(shí)腹式組合梁。（4）主梁的布置。根據(jù)閘門的高跨比，決定采用雙主梁。為使兩個(gè)主梁設(shè)計(jì) 本位時(shí)所受的水壓力相等，兩個(gè)主梁的位置應(yīng)對(duì)稱于水壓力合力的作用線y = h/3 = 1.83m （圖2）并要求下懸臂a0.22h和a>0.4m、上懸臂c00.44h 且不大于4.6m,今取a =0.65 : 0.12 h = 0.66m主梁間距2b =2(y-a) = 2.35m貝 uc = h 2ba =5.5 2.35 0.65 =2.5 % 0.45h (滿足

3、要求)(4)梁格的布置和形式。梁格采用復(fù)式布置和等高連接，水平次梁穿過橫隔 板上的預(yù)留孔并被橫隔板所支撐。水平次梁為連續(xù)梁，其間距應(yīng)上疏下密，使面橫向隔板206523650邊梁i水平次梁頂梁1膠木滑塊n主梁1rm1w水平次梁1v主梁vi底梁50860760730550123502350235023509400500 0 i圖2,梁格布置尺寸圖(4)連接系的布置和形式。2)橫向連接系，根據(jù)主梁的跨度，決定布置 4道橫隔板，具間距為2.44m, 橫隔板兼做豎直梁。2)縱向連接系，設(shè)在兩個(gè)主梁下翼緣的豎直平面內(nèi)，采用斜杠式桁架(6)邊梁與行走支承。邊梁采用單腹式，行走支承采用膠木滑道。2.4面板設(shè)計(jì)

4、根據(jù)鋼閘門設(shè)計(jì)規(guī)范(sl 74-04 )及2006修訂送審稿，關(guān)于面板的計(jì) 算，先估算面板厚度，在主梁截面選擇之后再驗(yàn)算面板的局部彎曲與主梁整體彎 曲的折算應(yīng)力。t -akp: 0.9： t 1wjt = 0.068a kp 則 t = 0.07a kp(2)估算面板厚度。假定梁格布置尺寸如圖 2所示，面板厚度按下式計(jì)算區(qū)格a(mm)b(mm)b/ak2p(n/ mm )jkpt(mm)i244024402.420.4720.00660.0626.44n02024402.4410.4000.0204r 0.0086.241m77024404.040.4000.02870.2206.46iv60

5、024404.400.4000.04670.2446.44v62024404.8410.4000.04400.2486.441vi48024404.880.7400.04020.2046.42面板厚度的估算當(dāng) b/a04 時(shí)，ct=2.4, 當(dāng) b/a>4 時(shí)，u=2.4, 現(xiàn)列表2進(jìn)行計(jì)算。表2注2 面板邊長(zhǎng)a、b都從面板與梁格的連接焊縫算起。2 區(qū)格i、vi中系數(shù)k由三邊固定一邊簡(jiǎn)支板查得。根據(jù)表2計(jì)算，選用面板厚度t=8mm(2)面板與梁格的連接計(jì)算。面板局部撓曲時(shí)產(chǎn)生的垂直于焊縫長(zhǎng)度方向的 橫向拉力 p按下式計(jì)算，已知t=8mm,并且近似地取板中最大彎曲應(yīng)力二 max = &qu

6、ot;=160n /mm，則p = 0.07t；max = 0.07 8 160 =89，6n/mm面板與主梁連接焊縫方向單位長(zhǎng)度內(nèi)的剪力為vs 333450 580 8 263t =191n/mm2 02 1064960000面板與主梁連接的焊縫厚度為22w22hf =vp +t /(0.7i f) = v89.6 +191 /(0.7父115) = 2.62mm面板與梁格連接焊縫取其最小厚度 hf = 6mm.。2.4 水平次梁、頂梁和底梁的設(shè)計(jì)(2)荷載與內(nèi)力計(jì)算。水平次梁和頂、底梁都是支承在橫隔板上的連續(xù)梁, 作用在它們上面的水平壓力1.45 14.2 1.45q = p, 且 r=

7、21.63 =3.11kn/m列表2計(jì)算后得'、. q =240.22kn/m+4.22kn/m=242.42kn/m表2 水平次梁、頂梁和底梁均布荷載的計(jì)算梁號(hào)梁軸線處水壓力強(qiáng)度p（kn/mrri）梁間距（ma上+ a下2(m)a上+a下 q=p2(kn/m)2（頂梁）2.60224.22.42428.822.044 （上主梁）24.40.04424.400.86442.00.82026.640.76440.40.74440.200.746 （下主 梁）47.40.64040.400.447 （底 梁）42.00.47420.84根據(jù)上表計(jì)算，水平次梁計(jì)算荷載取 40.20kn/m,

8、水平次梁為4跨連續(xù)梁， 跨度為2.44m （圖4）,水平次梁彎曲時(shí)的邊跨彎距為： m次中= 0.077ql 2=0.077 x 40.2 x 2.44 2=22.8kn?m支座b處的彎距：m次b= 0.207ql 2=0.207 x 40.2 x 2.44 2=27.8kn?m(2)截面選擇. mw=口17.8 1064-111250mm160考慮利用面板作為次梁截面的一部分，初選24b,由附錄6.4表查得:4 ,面板參加水平次梁工作后的組合截面a=2242mm w x=87200m4ni x=6000000m4n b=60mm ; d=8mm 。面板參加次梁工作的有效寬度分別按式下式計(jì)算，然

9、后取其中較小值。b< bt+2c =60 + 608 = 540mmb= （2b （對(duì)跨中正彎距段）b= （ 2b（對(duì)支座負(fù)彎距段）。梁間距b=b11b2 = 760 +730 = 745mm 0對(duì)于第一跨中正彎距段22l 0=0.81= 0.8 x2440=2880mm 對(duì)于支座負(fù)彎距段 l 0=0.41 =0.4 x 2440= 040mm。 根據(jù)l 0/b查表62:對(duì)于 1 jb =2880/744 = 2.424 得1 2 = 0.78 ,得 b=1 2b = 482mm ,對(duì)于 1 0/b =040/744 = 2.262 得（2=0.464 ,得 b=（ 2b = 272mm

10、 ,對(duì)第一跨中選用b= 440mm則水平次梁組合截面面積（圖 4）: _2a=2242+440k 8=6442mrn組合截面形心到槽鋼中心線得距離：=40mm ;540 8 74 e=6451跨中組合截面的慣性距及截面模量為：i 次中=6000000+2242x 402+440x 8 x 242 = 24004820m4nwmin=139058201202二 115882 mm107對(duì)支座段選用b= 272mm則組合截面面積：a=2242+272k 8=4200mm； 組合截面形心到槽鋼中心線得距離：e=271 8 744299=47mm支座初組合截面的慣性距及截面模量為：i 次 b= 600

11、0000+2242x 472+272x 8 x 472 = 22074442m4nwmin =119753312=111919mm(4)水平次梁的強(qiáng)度驗(yàn)算由于支座b處(圖4)處彎距最大，而截面模量較小，故只需驗(yàn)算支座 b處 截面的抗彎強(qiáng)度，即17.8 1062 一 ，2er 次=159n / mm <ct = 160n / mm ,111919說明水平次梁選用24b滿足要求。軋成梁的剪應(yīng)力一般很小，可不必驗(yàn)算。(4)水平次梁的撓度驗(yàn)算受均布荷載的等跨連續(xù)梁，最大撓度發(fā)生在邊跨，由于水平次梁在b支座處截面的彎距已經(jīng)求得m次b=27.8kn?m,則邊跨撓度可近似地按下式計(jì) 算：u = 5 父

12、 ql3 _ m 次b1 l -384 ei次 -16ei次5 30.1 235031 7.8 1 06 2 3 50=-_ 5 _ _ 5 384 2.06 10 13905820 16 2.06 1013905820=0.000860 u = =0.004 l 250故水平次梁選用24b滿足強(qiáng)度和剛度要求。(4)頂梁和底梁。頂梁所受的荷載較小，但考慮水面漂浮物的撞擊等影響, 必須加強(qiáng)頂梁的剛度，所以也采用24b 02.4主梁設(shè)計(jì)(2)設(shè)計(jì)資料2)主梁跨度：凈跨(孔口7寬)l0 = 0m ;計(jì)算跨度l = 0.4m ;荷載跨度l10m o2) 主梁荷載：q = p/2=74.1kn4)橫向隔

13、板間距：2.44m 。4)主梁容許撓度：u=l/600 。(2)主梁設(shè)計(jì)。2)截面選擇彎距和剪力彎距與剪力計(jì)算如下：、74 1 9 9 4 9彎距：mmax =741(絲-m) =817kn m224剪力：vmax=業(yè) =74.1 9 =333.45kn需要的截面模量 自重引起附加應(yīng)力的影響， 面模量為；na/_m max817 106vw= 已知q244鋼的容許應(yīng)力(t =260n/mm2，考慮鋼閘門取容許應(yīng)力«= 0.9x160 = 144n/mm2,則需要的截=5674cm3。二144腹板高度選擇按剛度要求的最小梁高(變截面梁)為:經(jīng)濟(jì)梁高：hec =3.1w2/5 =3.1

14、(5674)2/5 = 98.38cm。l l144 9.4 104hmin = 0.96 0.23 = 0.96 0.237 = 87.05cm,eu/l2.06 10 1/600由于鋼閘門中的橫向隔板重量將隨主梁增高而增加，故主梁高度直選得比 hec為小，但不小于hmin。現(xiàn)選用腹板厚度 = 005。腹板厚度選擇tw =<h/11 =<90/11 = 0.86cm,選用 tw= 2.0cm 。翼緣截面選擇：每個(gè)翼緣需要截面為八 wtw%a =-h06905674 1 90248.04cm ,，需要匕=a1 = 24.0cm,取 b2 = 24cm,卜翼緣選用12 = 2.0cm

15、 (符合鋼板規(guī)格)t1上翼緣的部分截面積可利用面板，故只需設(shè)置較小的翼緣板同面板相連，選用b= b2+606 =20+60xt2= 2.0cm, b2=20cm，面板兼作主梁上翼緣的有效高度為 0.8 = 48cm。上翼緣截面面積 a=20x 2.0+48 x0.8=66.4cm2。彎應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算 ' ay 9046.56截面形 j l> 距： y = = = 43.8cm,'、a 206.4截面慣tt距：i 二也 a ay2 = 1.0 90249117 = 309867cm4,1212截面模量：上翼緣頂邊 wmin =- = 309867 = 7074.59cm3,

16、y143.8下翼緣底邊 wmin =，= 3°9867 _ 6075.8cm3, y251彎應(yīng)力：a =mmx =817"00 =13.446kn /cm2 < 0.9父 16 = 14.4kn /cm2,安全 wmin6075.8表4主梁跨中截面的幾何性質(zhì)部位截面 尺寸(cm xcm截面面積a(cm2)各型 心離間板 表面距離 y' (cm)ay' (cm4)各型 心離中和 軸距離y=y'-y 2(cm)ay2 (cm4)面 板部分48x0.846.40.428.46-44.4874707.28上 翼緣20x 2.0202.846-42442

17、80腹 板00 x 2.000.047.8440242440下24 x 2.04004.8460040224000翼緣合 計(jì)206.40046.46240227整體穩(wěn)定性與撓度驗(yàn)算。因主梁上翼緣直接同面板相連，可不必驗(yàn)算整體穩(wěn)定性，因梁高大于按剛度度要求的最小梁高，故梁的撓度也不必驗(yàn)算。2）截面改變。因主梁跨度較大，為減小門槽寬度與支承邊梁高度（節(jié)約鋼材），有必要將主梁承端腹板高度減小為 h0 =0.64=54cm。（圖6）梁高開始改變的位置取在鄰近支承端的橫向隔板下翼緣的外側(cè)（圖7）,離開支承端的距離為244-20=224cmb圖6,主梁支承端截面剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：考慮到主梁端部腹板及翼緣相焊接

18、， 故可按工字截面梁驗(yàn)算應(yīng)力剪力強(qiáng)度。尺寸表4所示:表4主梁端部截面的幾何性質(zhì)部位截面 尺寸（cm xcm截面面積a（cm2）各型 心離間板 表面距離 y' （cm）ay' (cm4)各型 心離中和 軸距離y=y'-y 2（cm）ay2 (cm4)面 板部分48x0.846.40.428.46-26.442004.426上 翼緣20x 2.020.02.846-24.022400.2腹 板44 x 2.044.020.82600.24.2428.04下 翼緣24 x 2.040.047.8280042.248460.4合 計(jì)270.44444.760447431 544

19、10 = 93374 = 106496 cmy1 = 26.7cm1230.1qs =50 31.1 30.1 1 =2008cm3, 2vmaxs 333.45 2008t =10tw106496 1.0= 6.29kn /cm2 <t =9.5kn / cm2,因誤差未超過 20%,安全4）翼緣焊縫翼緣焊縫厚度hf接受力最大的支承端截面計(jì)算。vmax= 444.44kn。 i 0=206406cmi,上翼緣對(duì)中和軸的面積距：&=46.4 x 26.4+20 x24.0=2728.42cm4,下翼緣對(duì)中和軸的面積距：&=40x 42.2 =2444cn4<s,33

20、3.45 1718.321.4i0w1.4 106496 11.5=0.334cm,角焊縫最小，hf >1.5<t =1.520 =6.7mm0全梁的上下翼緣焊縫都采用hf = 8mm。4）腹板的加勁肋和局部穩(wěn)定驗(yàn)算。加勁肋的布置：因 皿=毀=90>80,故 tw 1.0需設(shè)置橫向加勁肋，以保證腹板的局部穩(wěn)定性。因閘門上已布置橫向隔板可兼作 橫加勁肋，其間距a = 244cm 0腹板區(qū)格劃分見圖7。區(qū)格n左邊及右邊截面的剪力分別為vn左=333.45-74.1 父（9/2-2.35）=174.135kn ；y右=0；區(qū)格n截面的平均剪應(yīng)力為2-42= 0.967kn/cm2

21、=9.67n/mm290 1v n 左 4v 口右）/2（174.135 +0）/2區(qū)格n左邊及右邊截面上的彎矩分別為mn左2= 333.45 2.35-74.1 （ . 一 . ）=612.34kn .m,，m 口 右=m max = 817kn.m區(qū)格n的平均彎矩為m n=（m 口右+m 口左）/2=714.67kn.m區(qū)格ii的平均彎曲應(yīng)力為=mry0 =94.56n/mm2計(jì)算二cr cr_h0/twf-0.508 , 0.85 235b 177ct crlt t60n/mm2計(jì)算ecr，由于區(qū)格長(zhǎng)短邊之比為 2.44/0.0=2.6>2,則h0/twi41.5.34 4（h。a

22、）='工±=0.9因?yàn)?0.8<0.0<2.22 - 235所以七 =10.59（九0.8）% = 89.4n/mm2燈 =0crsc故（旦）2 +（）2 +三上 94.56）2 +（115）2 + 0 =0.366 <1（這里無(wú)局部壓應(yīng)力）二 crcr 二 c.cr 收 89.4滿足穩(wěn)定性要求，故在橫隔板之間（區(qū)格r）不必增設(shè)橫向加勁肋。再?gòu)募袅ψ畲蟮膮^(qū)格i來(lái)考慮：該區(qū)格的腹板平均高度 h0 =（90 +54）/2 = 72cm,用h0/tw = 72 <80,故不必驗(yàn) 算。所以在梁高減小的區(qū)格i內(nèi)也不必另設(shè)橫向加勁肋。4）面板的局部彎曲與主梁整體彎

23、曲的折算應(yīng)力的驗(yàn)算。從上述的面板計(jì)算可見，直接與主梁相鄰的面板區(qū)格，只有區(qū)格iv所需要的板厚較大，這意味著該區(qū)格的長(zhǎng)邊中點(diǎn)應(yīng)力也較大，所以選取區(qū)格iv （圖2）取驗(yàn)算其長(zhǎng)邊點(diǎn)的折算應(yīng)力mymx.2 _ 2_ kpa 0.5 0.03665 6902t2t82=口二-何=40.89n/mm ,=136.3n/mm2,對(duì)應(yīng)于面板區(qū)格iv在長(zhǎng)邊中點(diǎn)的主梁彎距和彎應(yīng)力274.1 3.5252m =74.1 4.5 3.525 = 765.8kn m,2m 765.8 1062二0x =108.25n/mm ,w 7074590該區(qū)格長(zhǎng)邊中點(diǎn)的折算應(yīng)力二 zh 二/：溫.(二 mx : 0x)2 -二

24、my(二 mx 二 0x).136.32 (136.3 108.25)2 -136.3(40.89 108.25) =240.9n/mm2 ：二 1.1 二=246.4n /mm2上式中拉應(yīng)力為正號(hào)壓應(yīng)力為負(fù)號(hào)。故面板厚度選用8mmf足強(qiáng)度要求2.6橫隔板設(shè)計(jì)（2）荷載和內(nèi)力計(jì)算。橫隔板同時(shí)兼做豎直次梁，它主要承受水平次梁、頂 梁和底梁傳來(lái)的集中荷載以及面板傳來(lái)的分布荷載，計(jì)算式可把這些荷載用以三角形分布的水壓力來(lái)代替（圖2）,并且把橫隔板作為支撐在主梁上的雙懸臂梁。 則每片橫隔板在上懸臂的最大負(fù)彎矩為1q2.47m = - 2.47 1 03 0.0098 2.47 2.35 =57.84k

25、n m23（2）橫隔板和截面選擇和強(qiáng)度驗(yàn)算。其腹板選用與主梁腹板同高，采用 000x8mm上翼緣利用面板，下翼緣采用200mme8mmi勺扁鋼，上翼緣可利用面板的 寬度公式按式 b= "b 確定。l0/b = 2m2470/2350= 2.1,查表得（2=0.44 ,b=0.44>2440=2246mm取b= 2200mm。計(jì)算如圖8所示截面幾何特性。截面形心到腹板中心線的距離:1200 8 900 8 200 81200 8 454 - 200 8 454e 二二207mm截面慣性距： 38900222i = 8 900 1972 8 200 6512 8 1200 2572

26、12-4= 2077576800 mm截面模量為驗(yàn)算應(yīng)力：i3wmin =3171873 mm ,655m 57.84 1 062218.24n /mm :二 , = 160n/mmwmin3171873由于橫隔板截面高度較大，剪切強(qiáng)度更不必驗(yàn)算，橫隔板翼緣焊縫采用最小焊縫 厚度 hf = 6mm。2.7縱向連接系設(shè)計(jì)(2)荷載和內(nèi)力計(jì)算?？v向連接系承受閘門自重。露頂式平面鋼閘門門葉自 重-1.430.88g=kzkckgh b 9.81.430.88= 0.81x1.0x0.135 5 乂10 w9.8 = 89.6kn下游縱向連接系承受 0.4g=44.84kn0所示，其節(jié)點(diǎn)荷縱向連接系視

27、作簡(jiǎn)支的平面桁架，其桁架腹板桿布置如圖載為 44.84/4=8.06kn桁架內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如圖0所示。_(2)斜杠截面計(jì)算。斜杠承受最大拉力n= (27.02-4.48 ) m&=20kn,同時(shí)考慮閘門偶然扭曲時(shí)可能承受壓力，故長(zhǎng)細(xì)比的限制值應(yīng)與壓桿相同，即ij-200選用單角鋼匚200x8,由附表6.4查得回轉(zhuǎn)半徑 i y截面面積 a=2460 mm2,= 19.8mm0斜杠計(jì)算長(zhǎng)度l0 =0.9乂、；2.352 +2.352 m 0.42 = 3m長(zhǎng)細(xì)比=-l0 = 下主梁作用力r2 , i 333.45kn 7272.24kn 圖11邊梁計(jì)算圖 (2)荷載和內(nèi)力計(jì)算在閘門每側(cè)邊梁上

28、各設(shè) 2個(gè)膠木滑塊，具布置如圖22: 2)水平荷載。主要是主梁傳來(lái)的水平荷載，還有水平次梁和頂，底梁傳來(lái) 的水平荷載，為了簡(jiǎn)化起見，可假定這些荷載由主梁傳給邊梁， 每個(gè)邊梁作用于 邊梁荷載為r= 444.44kn 2)豎向荷載。有閘門自重，滑道摩阻力，止水摩阻力，啟吊力等。 1000 =151.5 i - 200v。 19.83驗(yàn)算拉桿強(qiáng)度為二- =i上滑塊所受壓力： =12.2n/mm2 ：二 0.85i - 133n/mm215602.邊梁設(shè)計(jì)上主梁作用力333.45kn56 o53 2+-v邊梁的截面形式采用單腹式，如圖 20,邊梁的截面尺寸按構(gòu)造要求確定， 即截面高度與主梁端部高度相同

29、，腹板厚度與主梁腹板厚度相同，為了便于安裝 壓合膠木滑塊，下翼緣寬度不宜小于 400mm。邊梁是閘門的重要受力構(gòu)件，由于受力情況復(fù)雜，故在設(shè)計(jì)時(shí)將容許應(yīng)力值降低 20 %作為考慮受扭影響的安全儲(chǔ)備。3004r1261.2kn4圖10邊梁截面圖ri =333.45 2.353= 261.2kn ,下滑塊所受壓力:r2 =2r-r1 =4057kn , 最大彎矩mmax =261.2 0.65 =169.78kn m,最大剪力vmax =261.2kn,最大軸向力作用于一個(gè)邊梁上的啟吊力，估計(jì)為200kn (詳細(xì)計(jì)算簡(jiǎn)后面)。在最大彎矩作用截面上的軸向力，等于啟吊力減去上滑塊的摩阻力，該軸向力為n

30、 =200-rf =200-261.2父 0.12 =168.66kn ,截面面積 面積矩 截面慣性矩(2)邊梁強(qiáng)度驗(yàn)算a =2 300 14 540 10 = 13800mm2, smax =14 300 277 10 270 135 = 1527900mm3,310 540324 2 300 14 2772 = 775743600 mm4,12截面模量i3w =2731491.55mm 。 284截面邊緣最大應(yīng)力驗(yàn)算：n<i +maxammax 168.66 10313800169.78 10622 =74.4n/mm ：二0.8二= 0.8 160 = 128n/mm 273149

31、1.55腹板最大剪應(yīng)力驗(yàn)算:vmaxsmaz一itw261.2 103 152790022 =51.45n / mm2 二 0.8= 0.8 95 = 76n / mm2, i 10腹板與下翼緣連接處則算應(yīng)力驗(yàn)算：7 _ n mmax 1168.66 10313800169.78 106 270 一 271.3n/mm , 2731491.55 284vmaxsitw261.2 103 300 14 27710i2= 39.2n/mm2,=：71.32 3 39.22 =98.4n/mm2 ；0.8 .=0.8 160 =128n/mm2以上驗(yàn)算均滿足強(qiáng)度要求r2 = 404.7kn。3- =

32、1248n / mm,2.0行走支承設(shè)計(jì)膠木滑塊計(jì)算：滑塊位置如圖22下滑塊受力最大，起值為 ,405 7 10設(shè)滑塊長(zhǎng)度為424mm則滑塊單位長(zhǎng)度承受壓力為q = 325由表查得軌頂弧面半徑 r=240mm軌頭設(shè)計(jì)寬度為b = 44mmi膠木滑塊與規(guī) 定弧面的接觸應(yīng)力驗(yàn)算：二 max=104佛=300n / mm2叵j = 500n /mm2。選定膠木高40mm寬220mm長(zhǎng)424mm2.20膠木滑塊軌道設(shè)計(jì)(圖 22)(2)確定軌道底板寬度。rbzr弋0r=150-82.5 35 82.5bk= 200圖12膠木滑塊支承軌道截面圖軌道底板寬度按碎承壓強(qiáng)度確定，查表得：碎c20允許承壓應(yīng)力為(r=7n/mm2 ,則所需軌道底板寬度為：bn =-q-=1248 = 178.29mm.取 bh二 n7=200mm故軌道底面壓應(yīng)力：12482；入=6.24n/mm200(2)確定軌道底版厚度軌道底板厚度6按其彎曲強(qiáng)度確定，軌道底版的最大彎應(yīng)力：2；二3二n卜十軌道底板懸臂長(zhǎng)度 o 82.4mm對(duì)于a4查表得b=200n/mm2 ,人2人 -人 - 23二nc3 6.24 82.5故：t = j=個(gè)=35.7mm ,故 t =40mm。,二.1002.22閘門啟閉力和吊座驗(yàn)算(2)啟門力：t啟=2.2g+2.2(t2d+t2s)+px