橋梁工程現(xiàn)澆箱梁支架搭設方案（23）范本

1、支架搭設方案一、工程概況 工程概況在圖紙總說明里摘錄,然后敘述重難點。二、支架搭設方案1、主橋采用滿堂支架澆筑施工法,在高速路每側通行車道搭設門洞,保障高速路正常通行要求。支架及門洞搭設:邊跨采用WDJ碗扣型鋼管,跨路施工需在高速公路上搭設門洞。按招標文件專用本第402.03(增加第六條)要求,上跨濟青高速公路大橋主橋支架設計時應充分考慮到濟青高速公路的通行要求,每側各設置兩個通行車道,要求凈寬不小于7.5米,凈高不小于5米。每側門洞搭設設計為通行凈寬度為7.5米,凈高為5.2米。門洞支墩采用D530mm的鋼管柱,管柱中心間距2.58m；門洞頂過梁采用35*35 HW型鋼,HW型鋼的枕梁采用3

2、2c號工字鋼(并排2根)。門洞支墩在高速公路中央分隔帶內設置兩排D530鋼管柱(中支墩),在硬路肩設置一排鋼管柱(邊支墩)。2、邊跨WDJ碗扣型(48*3.5mm)支架滿堂布設。箱梁底板下60cm*60cm*12020翼板側布置60cm*90cm*12020即箱梁底板下支架縱橫向間距采用0.6m；翼板下支架縱向間距采用0.6m,橫向間距采用0.9m；立桿支架底部及頂部均采用0.6m步距,中部采用1.2m步距,支架底部設置掃地橫桿。立桿使用LG12020G150、LG180、LG240、LG300五種型號搭配支立,保證立桿接口交錯布置。為保證支架穩(wěn)定性,用6m普通鋼管和活動扣件搭設剪刀撐,角度控

3、制在3060之間?？v向剪刀撐設置6道,即每道箱梁腹板處和支架最外排各1道,橫向剪刀撐1.8m設置一道；每根鋼管至少保證四個卡子與立桿連接,剪刀撐用單根鋼管長度不夠時,用鋼管連接,每個連接處不得少于兩個卡子。1、支架:中橫梁兩側各6m范圍內采用30*60*12020距布置(即縱橫向間距為30*60cm,豎向步距為12020);箱室及腹板底均采用60cm*60cm*12020距布置；翼板處采用60cm*90cm*12020步距布置。2、縱向分布木:10*15,全橋通長布設；3、橫向分布木:10*10,中橫梁兩側各6m范圍內箱梁底板下間距采用25布設,中橫梁兩側各6m范圍外箱梁底板下兩側翼板處采用3

4、0cm間距布設；4、側模:橫肋間距60,豎肋間距30,采用10*10方木；在中橫梁處豎肋間距適當加密為25cm。5、竹膠板:底模、側模、翼板采用優(yōu)質覆膜A類竹膠板,規(guī)格122*244*1.5；6、內模支架:鋼管支架采用60*60*60；7、支架底托下墊木:10cm*15cm*4m的方木；三、主橋支架、模板、地基受力驗算a、計算依據(jù):設計圖紙；箱梁砼澆注方法:采用分兩次澆注完成(荷載計算按一次澆注計算)。模板支架使用材料、規(guī)格及其力學性能。b、檢算內容底模、縱橫向木枋的強度、撓度檢算。立桿整體穩(wěn)定性檢算。地基承載力檢算。c、檢算原則:方木XX市場上最普遍的紅松考慮,彈性模量9*103Mpa ,抗

5、彎強度12Mpa；抗剪強度1.9MPa,容重取木材最大容重7.5kn/m3。檢算要求所有方木的彎曲最大正應力均小于其容許應力12MPa。立柱桿件容許應力按215MPa進行計算。所有桿件的撓度變形量均小于L/400。(一)荷載計算:本橋箱梁為變截面箱梁,箱梁底至地面平均高度為7.5m,擬采用48*3.5mm鋼管作為全橋支架的基本構件,橫向木枋擬采用10*10cm松木單層布置,間距25cm-30cm,縱向木枋采用15*10cm松木單層布置,經(jīng)初步設計的支架結構詳見附圖所示。根據(jù)鋼管支架設計圖,支架頂部直觀布置圖見下圖所示1、荷載分析(1)、鋼筋混凝土自重 箱梁鋼筋混凝土自重屬均布荷載,直接作用于底

6、模及側模,根據(jù)設計圖可得箱梁各部分最不利自重荷載為:中橫梁兩側6米段落內: q1橫梁=3.8*26=98.8KN/m2中橫梁兩側6米腹粱處: q1腹板=2.16*26=56.16KN/m2中橫梁兩側6m處腹梁厚度: h=2*X1.5/281.5+1.64=2*231.5/281.5+1.64=3.13m底板厚度: D=0.2*X1.5/281.5+0.3=0.2*231.5/281.5+0.3=0.45m1m范圍內腹板面積:S=0.5*(3.13+0.16)+0.25*0.45*2+0.2*0.2*2+(0.39+0.45 /2*0.25*2=2.16m2 端橫梁處:q1端梁=1.8*26=4

7、6.8 KN/m2翼板處: q1翼板=1*0.7*1*26=18.2KN/m2因中橫梁兩側6m處腹梁荷載大于端粱處,兩處支架布設相同,可只驗算中橫梁兩側6m腹梁處滿足要求即可。(2)、竹膠板底模(板厚=1.5cm 容重=10.08KN/m3)q2=1*1*0.015*10.08KN/m3=0.15KN/m2(3)、橫向木枋(10*10cm)中橫梁兩側6米內段落 q3=1/0.25*0.1*0.1*7.5=0.3KN/m2中橫梁兩側6米外及翼板處q3=1/0.3*0.1*0.1*7.5=0.25KN/m2(4)、縱向木枋(15*10cm)中橫梁兩側6米段落內 q4橫梁=1/0.6*0.1*0.1

8、5*7.5=0.19KN/m2中橫梁兩側6米腹板處 q4腹板=1/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19 KN/m2中橫梁兩側6米外翼板處 q4翼板=1/0.9*0.1*0.15*7.5=0.13 KN/m2(5)、支架體系自重、單根鋼管自重按7.5m的支架高度計算鋼管自重荷載(含配件、剪刀撐及水平拉桿等),48*3.5鋼管單位重為3.84kg/m,加配件乘以系數(shù)2.0,則立桿自重平均分配到底層的荷載為: g=7.5m*3.84kg/m*系數(shù)2*9.8N/1000=0.56KN/根、鋼管支架體系自重根據(jù)支架設計圖,中橫梁兩側6米段落內平均每平方米布置了6.05根鋼管,中橫梁兩側6米腹板外箱

9、室底板處平均每平方米布置了1.83根鋼管,則支架體系自重為:中橫梁兩側6米段落內 q5橫梁=0.56*1/(0.6*0.3)=3.11KN/m2 中橫梁兩側6米腹板外 q5腹板=0.56*1/(0.6*0.6)=1.56KN/m2 翼板處 q5翼板 =0.56*1/(0.6*0.9)=1.04 KN/m2(6)、施工機具及人員荷載 q6=1.5KN/m2 (7)、傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載 q7=2.0KN/m2(8)、振搗砼產(chǎn)生的荷載 q8=2.0KN/m2(9)、風荷載: 支架高度為8.5m左右,風荷載按0.85 KN/m2考慮2、荷載組合根據(jù)路橋施工計算手冊P175表8-5要求,計算中靜載系數(shù)

10、取值1.2,動載系數(shù)取值1.4。(1)、驗算底模、中橫梁兩側6米段落內底模 q=1.2(q1橫梁+q2)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(98.8+0.15)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=126.44KN/m2 、中橫梁兩側6米腹板處底模q=1.2(q1腹板+q2)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(56.16+0.15)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=75.27KN/m2 翼板處 q=1.2(q1翼板+q2)+1.4(q6+q7+q8) =1.2*(18.2+0.15)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=29.72KN/m2 (2)、驗算橫向木枋、中橫梁兩側6米段落

11、內 q=1.2(q1橫梁+q2+q3)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(98.8+0.15+0.3)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=126.80 KN/m2 、中橫梁兩側6米腹板處 q=1.2(q1腹板+q2+q3)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(56.16+0.15+0.25)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=75.57KN/m2 翼板處 q=1.2(q1翼板+ q2+q3)+1.4(q6+q7+q8) =1.2*(18.2+0.15+0.25)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=30.02KN/m2 (3)、驗算縱向木枋、中橫梁兩側6米段落內 q=1.2(q1橫梁

12、+q2+q3+q4橫梁)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(98.8+0.15+0.30+0.19)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=127.03KN/m2 中橫梁兩側6米腹板處 q=1.2(q1腹板+q2+q3+q4腹板)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(56.16+0.15+0.25+0.19)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=75.8KN/m2 翼板處 q=1.2(q1翼板+q2+q3+q4翼板)+1.4(q6+q7+q8) =1.2*(18.2+0.15+0.25+0.13)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=30.18KN/m2 (4)、驗算立桿、地基、中橫梁兩側

13、6米段落內q=1.2(q1橫梁+q2+q3+q4橫梁+q5橫梁)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(98.8+0.15+0.3+0.19+3.11)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=130.76KN/m2 、中橫梁兩側6米腹板處 q=1.2(q1腹板+q2+q3+q4腹板+q5腹板)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(56.16+0.15+0.25+0.19+1.56)+1.4*(1.5+2.0+2.0)=77.67KN/m2 翼板處 q=1.2(q1翼板+q2+q3+q4翼板+q5翼板)+1.4(q6+q7+q8)=1.2*(18.2+0.15+0.25+0.13+1.04)+1

14、.4*(1.5+2.0+2.0)=31.42KN/m2 (二)、結構驗算 1、底模板驗算底模釘在橫向木枋上,直接承受上部施工荷載,取承受最大荷載的腹板處(橫梁與腹板處承受的荷載相同)進行驗算,截取1m寬的竹膠板簡化為相應跨徑的三等跨連續(xù)梁來驗算,1m寬*0.015m厚竹膠板截面特性: I=100*1.53/12=28.13cm4=0.281*10-6m4 W=100*1.52/6=37.5cm3=3.75*10-5m3 w=12MPaE=9*103MPa=9*106KN/m2(1)、中橫梁兩側6米段落內底模板驗算該段落模板直接承受混凝土荷載,底部橫向方木中心間距25cm, 截取1m寬的竹膠板簡

15、化為相應25cm跨徑的三等跨連續(xù)梁來驗算,則q=126.44KN/m2*0.25m=31.61KN/m計算簡圖如下:a、彎曲強度驗算Mmax=0.1q*L2=0.1*31.61*0.252=0.2020.mw =Mmax/W=0.20203.75*10-5)/1000=5.33Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax=qL4/(150EI)=31.61*0.254/(150*9*106*0.281*10-6)*100=0.032cmf=L/400=0.063cm 滿足要求(2)中橫梁兩側6米腹板處底模板驗算該段落模板直接承受混凝土荷載,底部橫向方木中心間距30cm, 截取1m寬的竹膠

16、板簡化為相應30cm跨徑的三等跨連續(xù)梁來驗算,則q=75.27KN/m2*0.30m=22.58KN/m計算簡圖如下: a、彎曲強度驗算Mmax=0.1q*L2=0.1*25.28*0.32=0.2020N.mw =Mmax/W=0.2020(3.75*10-5)/1000=5.41Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax=qL4/(150EI)=25.28*0.34/(150*9*106*0.281*10-6)*100=0.054cmf=L/400=0.075cm 滿足要求(3)、翼板底模板驗算該段落模板直接承受混凝土荷載,底部橫向方木中心間距30cm, 截取1m寬的竹膠板簡化為相

17、應30cm跨徑的三等跨連續(xù)梁來驗算,則q=29.72KN/m2*0.3=8.92KN/m按三等連續(xù)梁進行截面驗算:計算簡圖如下: a、彎曲強度驗算Mmax=0.1q*L2=0.1*8.92*0.302=0.08KN.mw =Mmax/W=0.08/(3.75*10-5)/1000=2.13Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax=qL4/(150EI)=8.92*0.304/(150*9*106*0.281*10-6)*100=0.019cmf=L/400=0.075cm 滿足要求2、橫向木枋驗算橫向木枋采用10*10cm松木單層布設,直接承受底模傳遞下來的荷載,中橫梁兩側6米段落內

18、采用跨徑為0.6m的三等跨連續(xù)梁來計算,翼板用跨徑為0.9m的三等跨連續(xù)梁來計算。(1)、中橫梁兩側6米段落內橫向木枋驗算支點中心間距60cm,順橋方向中心間距為25cm,則橫向木枋的分布荷載為: q=(0.6*0.25*126.8)/0.6=31.7KN/m,計算簡圖如下:、10*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=833cm4=8.33*10-6m4W= bh2/6=167cm3=1.67*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗算a、彎曲強度驗算Mmax=0.1q*L2=0.1*31.7*0.602=1.14KN.mw =Mmax/W=1.14/(

19、1.67*10-4)/1000=6.83Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax= qL4/(150EI)=31.7*0.64/(150*9*106*8.33*10-6)*100=0.037cmf=L/400=0.15cm 滿足要求(2)、中橫梁兩側6米腹板處橫向木枋驗算 支點中心間距60cm,順橋方向中心間距為30cm,則橫向木枋的分布荷載為: q=(0.6*0.3*75.57)/0.6=22.67KN/m,計算簡圖如下: 、10*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=833cm4=8.33*10-6m4W= bh2/6=167cm3=1.67*10-4m3w=12MpaE=9*

20、103MPa=9*106kN/m2、截面驗算a、彎曲強度驗算Mmax=0.1q*L2=0.1*22.67*0.602=0.82KN.mw =Mmax/W=0.82/(1.67*10-4)/1000=4.91Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax= qL4/(150EI)=22.67*0.64/(150*9*106*8.33*10-6)*100=0.026cmf=L/400=0.15cm 滿足要求(3)、翼板處橫向木枋驗算 支點中心間距90cm,順橋方向中心間距為30cm,則橫向木枋的分布荷載為: q=(0.9*0.3*30.02)/0.9=9.006KN/m,計算簡圖如下: 、10

21、*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=833cm4=8.33*10-6m4W= bh2/6=167cm3=1.67*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗算a、彎曲強度驗算Mmax=0.1q*L2=0.1*9.006*0.902=0.73KN.mw =Mmax/W=0.73/(1.67*10-4)/1000=4.37Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax= qL4/(150EI)=9.006*0.94/(150*9*106*8.33*10-6)*100=0.053cmf=L/400=0.15cm 滿足要求3、縱向木枋驗算縱向木枋采用15*1

22、0cm松木枋單層布置,直接承受橫向木枋傳遞下來的荷載。中橫梁兩側6米段落內及其外箱室底板處的縱向木枋按跨徑為0.6m的三等跨連續(xù)梁來計算,翼板處為跨徑為0.9m的三等跨連續(xù)梁。(1)、中橫梁兩側6米段落內縱向木枋驗算中橫梁兩側6米段落內縱向木枋支點中心間距為60cm,橫向間距30cm,則橫向木枋的分布荷載為: q=(0.6*0.3*127.03)/0.6=38.11KN/m,計算簡圖如下: 、15*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=2813cm4=28.13*10-6m4W= bh2/6=375cm3=3.75*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗

23、算a、彎曲強度驗算Mmax=0.1q*L2=0.1*38.11*0.62=1.37KN.mw =Mmax/W=1.37/(3.75*10-4)/1000=3.65Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax= qL4/(150EI)=38.11*0.64/(150*9*106*28.13*10-6)*100=0.013cmf=L/400=0.15cm 滿足要求(2)、中橫梁兩側6米段落外箱梁底縱向木枋驗算中橫梁兩側6米段落內縱向木枋支點中心間距為60cm,橫向間距60cm,則橫向木枋的分布荷載為: q=(0.6*0.6*75.8)/0.6=45.48KN/m,計算簡圖如下: 、15*10

24、cm松木枋截面特性I=bh3/12=2813cm4=28.13*10-6m4W= bh2/6=375cm3=3.75*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗算a、彎曲強度驗算Mmax=0.1q*L2=0.1*45.48*0.62=1.64KN.mw =Mmax/W=1.64/(3.75*10-4)/1000=4.37Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax= qL4/(150EI)=45.48*0.64/(150*9*106*28.13*10-6)*100=0.016cmf=L/400=0.15cm 滿足要求(3)、翼板底縱向木枋驗算翼板底縱向木

25、枋支點中心間距為90cm,橫向間距60cm,則橫向木枋的分布荷載為: q=(0.9*0.6*30.18)/0.9=18.11KN/m,計算簡圖如下:、15*10cm松木枋截面特性I=bh3/12=2813cm4=28.13*10-6m4W= bh2/6=375cm3=3.75*10-4m3w=12MpaE=9*103MPa=9*106kN/m2、截面驗算a、彎曲強度驗算Mmax=0.1q*L2=0.1*18.11*0.92=1.47KN.mw =Mmax/W=1.47/(3.75*10-4)/1000=3.91Mpaw=12Mpa 滿足要求b、撓度驗算fmax= qL4/(150EI)=18.

26、11*0.94/(150*9*106*28.13*10-6)*100=0.031cmf=L/400=0.225cm 滿足要求4、立桿驗算(1)、立桿軸向荷載計算據(jù)路橋施工計算手冊,采用48*3.5鋼管作支架,當橫桿步距為1.2 時,對接立桿的容許荷載N容=33.1KN。立桿底部承受豎向荷載為:中橫梁兩側6米段落內箱室下:N=0.3*0.6*130.76KN/m2=23.54KNN容=33.6KN。(內插路橋施工計算手冊 P189表8-34)中橫梁兩側6米段落外箱室下:N=0.6*0.6*77.67KN/m2=27.96KNN容=33.6KN翼板下:N=0.6*0.9*31.42KN/m2=16

27、.97KN N容=33.6KN. 結論:單根立桿承受荷載滿足容許荷載要求。(2)、立桿穩(wěn)定性驗算 立桿的計算長度L0 L0=12020 截面回轉半徑I i=1.58cm截面積A A=4.89cm2截面模量W W=5.08cm3鋼材的抗壓設計強度 容許=215Mpa長細比 = L0/i= 12020.58=76軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)=0.715(查路橋施工計算手冊P790 3-26表)則立桿的穩(wěn)定性按下列公式計算(取中橫梁兩側6米段落外箱室下最大值計算):N/(*A)=27.96*1000/(0.715*4.89*10-4)/106=79.97Mpa容許=215Mpa(3)考慮風荷載的穩(wěn)定性驗算

28、:由于本項目屬內陸地區(qū),各季的平均風速相差不大,且支架高度較低,考慮風荷載對滿堂支架力桿的穩(wěn)定性驗算時,風荷載可取值0.85 KN/m2。 立桿底部承受豎向荷載計算:(風荷載為動荷載,活載系數(shù)取ri=1.4)中橫梁兩側6米段落內箱室下:N=0.3*0.6*(130.76+1.4*0.85)KN/m2=23.75KN N容=33.6KN。(內插路橋施工計算手冊 P189表8-34)中橫梁兩側6米段落外箱室下:N=0.6*0.6*(77.67+1.4*0.85)KN/m2=28.39KNN容=33.6KN。翼板下:N=0.6*0.9*(31.42+1.4*0.85)KN/m2=17.61KN N容

29、=33.6KN.取中橫梁兩側6米段落外箱室下最大值進行立桿穩(wěn)定性驗算: N/(*A)=28.39*1000/(0.715*4.89*10-4)/106=81.2020a容許=215Mpa結論:支架立桿的穩(wěn)定性滿足要求。(三)、地基驗算地基處理:搭設支架前先清除表土,并進行填前碾壓,而后分層填筑50cm建筑碎料并碾壓密實,最后鋪筑2020石灰土,碾壓后密實度不小于96%。填筑寬度較支架兩側各加寬0.5m,高程較原地面高出0.5m。期間要注意石灰土的養(yǎng)生,并用觸探儀檢測地基實際承載力。地基處理完畢后,按支架搭設要求放樣布設10cm*15cm*4m的方木作為支架底托下墊木,據(jù)路橋施工計算手冊p360

30、表11-17,碎石土密實狀態(tài)下最小的容許承載力可達500-700Kpa,我們按以上方法處理的地基遠大于該容許承載力范圍。支架底托采用10cm*10cm,根據(jù)路橋設計與通用規(guī)范第5.0.3條,擴散角采用45,底托的擴散面積保守采用0.06 m2(30cm*2020)考慮,則支架對地基的壓力為: 27.96KN /(0.3*0.2)m2=466Kpa500Kpa結論:地基承載力滿足要求結論:通過以上驗算,鋼管支架方案滿足受力要求。四、主跨門洞鋼管柱支墩、橫梁受力驗算門洞采用D530mm的鋼管柱作支墩,中支墩縱向布置2排,邊支墩1排, 箱梁底板下立柱間距2.65m,翼板下立柱間距2.75m,每排鋼管

31、柱11根。柱頂布置雙排32c工字鋼作支墩橫向枕梁；采用400*400HW型鋼作縱向過梁,縱梁全橋橫向布置:底板以下間距0.6m,翼板下0.9m。橫向布置寬度27m,共40根(16/0.6+1+11/0.9),梁底16米寬范圍布置28根,兩側翼板下共12根。門洞通行寬度設計7.5m,計算跨度L=7.5+0.85+0.53=8.88m。按9m驗算受力,按9m驗算剛度。、門洞支墩:中支墩為兩排D530*10的鋼管柱,邊支墩為1排,箱梁底板下橫向中心距2.65米,翼板下間距2.75米；、門洞縱梁:400*400HW型鋼,間距60,底板16米范圍布28根,兩側翼板共布12根；、門洞枕梁:32c工字鋼(3

32、202034*13.5*15)；、門洞頂縱向分布方木:15*10cm,箱梁底中心距60cm,翼板下90cm;、門洞縱梁頂橫向分布木:10*10,中心距30。(一)荷載計算:1、截面面積 箱梁混凝土分兩次澆筑,受力驗算以全斷面重量計算荷載,按均布荷載計算,以增加安全系數(shù)。(1)腹梁(最不利荷載):門洞最外側處腹梁厚度: h=2*X1.5/281.5+1.64=2*9.51.5/281.5+1.64=2.04m底板厚度: D=0.2*X1.5/281.5+0.3=0.2*9.51.5/281.5+0.3=0.35m門洞最外端截面面積:S=16*2.04-14*(2.04-0.25-0.35)+6*

33、0.2*0.2/2+6*0.8*0.2/2+(0.5+0.7)/2*1*2+(0.5+0.2)/2*2.9*2=16.31m2按均布荷載考慮受力(增大安全系數(shù)只分布底板): q1 =16.31*26/16=26.5KN/m22、荷載計算(1)門洞受力(按平均值考慮)單位荷載:G門洞q1腹板=16.31*26/16=26.5KN/m2。(2)、竹膠板底模(板厚=1.5cm 容重=10.08KN/m3)q2=1*1*0.015*10.08KN/m3=0.15KN/m2、橫向木枋(10*10cm)q3=1/0.3*0.1*0.1*7.5=0.25KN/m2(4)、縱向木枋(15*10cm) q4=1

34、/0.6*0.1*0.15*7.5=0.19 KN/m2 (5)、支架體系自重、單根鋼管自重門洞頂按2m的支架高度計算鋼管自重荷載(含配件、剪刀撐及水平拉桿等),48*3.5鋼管單位重為3.84kg/m,加配件乘以系數(shù)2.0,則立桿自重平均分配到底層的荷載為: g=2m*3.84kg/m*系數(shù)2*9.8N/1000=0.15KN/根、鋼管支架體系自重根據(jù)支架設計圖,箱室底板處平均每平方米布置了1.83根鋼管,則支架體系自重為: q5 =0.15*1/(0.6*0.6)=0.42KN/m2 (6)、施工機具及人員荷載 q6=1.5KN/m2 (7)、傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載 q7=2.0KN/m2(

35、8)、振搗砼產(chǎn)生的荷載 q8=2.0KN/m2(9)、風荷載: 支架高度為8.5m左右,風荷載按0.85 KN/m2考慮荷載取值系數(shù):靜載系數(shù)rG=1.2,活載系數(shù)rQ=1.4P門洞=26.5*1.2+1.2*(0.15+0.25+0.19+0.42)+1.4*(1.5+2+2+0.85)41.90 KN/m2。(二)門洞縱過梁H型鋼強度驗算400*400HW縱梁型鋼,箱梁底板下間距60,以配合門洞頂部支架布設。每根縱梁縱向均布荷載q=41.90*0.6=25.14KN/m,40號H型鋼自重172kg/m,計1.72KN/m；荷載總重 q縱=25.14+1.72=26.86KN/m 1、根據(jù)4

36、00*400H(16Mn)型鋼的截面尺寸參照路橋施工計算手冊P185鋼材強度設計值: 抗拉(彎)f=215 Mpa；抗剪fv=125 Mpa。2、按簡支梁計算,驗算抗彎能力:按9米驗算受力跨中彎矩M=q*l2/8=26.86*9*9/8=271.96 KNm。跨中截面下緣拉應力:=M/W= 271.96*100/3340=8.143KN/cm2=81.43Mpaf=215Mpa(W為抗彎截面模量,采用型鋼表Wx=3340cm3)3、支點上部受壓約束,按連續(xù)結構驗算抗剪能力:(支點外部邊緣距中距離忽略不計)剪力Q=q*L/2=26.86*9/2=120207KN；面積矩,近似按S=(A/2)*(

37、H/2)=AH/4=219.5*40/4=2195cm3(A為H型鋼截面積,H為總高40)剪應力:=Q*S/(B*I)= 120207*2195 cm3/(1.3 cm*66690 cm4)=3.06KN/cm2=30.6Mpafv=125Mpa(見路橋施工計算手冊P411表12-1)(計算式中,B為腹板寬度1.3cm,I為慣性矩,采用型鋼表Ix=66690 cm4)(三) 門洞縱過梁剛度驗算跨中撓度計算按門洞頂寬度9米計算: 最大彎曲撓度計算(計算參照路橋施工計算手冊P784):f=5ql4/384EI=5*26.86*90004/(384*2.1*105*66690*104)=16.38m

38、mL/400=22.5(鋼材彈性模量E=2.1*105Mpa,容許撓度按L/400)。(四) 枕梁受力驗算門洞鋼管柱頂部枕梁:2排32c工字鋼(3202034*13.5*15)；H型鋼上部承受均布荷載q=41.9KN/m2,40號H型鋼自重172kg/m,計1.72KN/m；計算時按H型密布考慮枕梁受力:每平方米35*35H型鋼自重:1.72*(1/0.6)=2.87KN/m232c工字鋼自重62.7Kg/m,計0.63KN/m；每根工字鋼承受均布荷載為:q=(41.9+2.87)*9*2.65+2.65*4*0.63)/2.65/4根=101.36KN/m 1、工字鋼強度驗算(1)、按簡支梁

39、計算,驗算抗彎能力:跨中彎矩M=q*l2/8=101.36*2.652/8=88.98KNm跨中截面下緣拉應力:=M/W=88.98*100/760.8=11.70KN/cm2=117Mpaf=215Mpa (W為抗彎截面模量,采用型鋼表P63:Wx=760.8cm3)(2)、支點上部受壓約束,驗算抗剪能力:剪力Q=q*L/2=101.36*2.65/2=134.29KN；面積矩,近似按S=(A/2)*(H/2)=AH/4=79.92*32/4=639.36cm3(A為工型鋼截面積,H為總高32)剪應力:=Q*S/(B*I)= 134.29*639.36cm3/(1.35cm*12173 cm

40、4)=5.225KN/cm2=52.25Mpafv=125Mpa(計算式中,B為腹板寬度1.35cm,I為慣性矩,采用型鋼表Ix=12173 cm4)2、剛度驗算:跨中撓度計算按門洞頂枕梁寬度2.65米計算；最大彎曲撓度計算(計算參照路橋施工計算手冊P784): f=5ql4/384EI=5*101.36*26504/(384*2.1*105*12173*104)=2.55mmL/400 =6.63mm(鋼彈性模量E=2.1*105Mpa,容許撓度按l/400)。(五) 門洞支墩鋼管立柱受力驗算門洞中支墩為兩排,排中心間距1.37米,其上縱梁采用40號型鋼連接兩門洞間隔部分,其受力遠遠優(yōu)于邊支

41、墩,在此只驗算邊支墩即可。邊支墩采用1排D530mm的鋼管,箱梁底板下16m范圍內設計間距2.65m,共布設7根,其上布置40號H型鋼28根；兩側翼板下間距2.75米,共布設4根,其上布置40號H型鋼12根。因翼板荷載較輕,只對箱梁底板下支墩進行驗算。 H型鋼總重:28*(8.88+0.53)m *1.72 KN/m=453.19KN32c工字鋼受力P1=41.9+453.19/(16*9)= 45.05KN/m232c工字鋼總重:16*4*62.74Kg/m=4015.36Kg=40.15KNF洞= S*P1=16*9*45.05=6487.2KN；單根D530鋼管受力:F單柱=(6487.

42、2KN+40.15KN)/7/2= 466.24KN/根；鋼管截面最小回轉半徑i17.327mm,鋼管立柱取高度為4.5m。根據(jù)書鋼結構簡易計算書:i(I/A)=(46219.896cm4/153.938cm2)=17.327cm長細比l/i450/17.32725.97=26,考慮使用: 26*(345/235)=32查表P79得:穩(wěn)定系數(shù)0.929。鋼管截面面積:A03.14*(50/2)2-3.14*(48/2)2=153.938cm2強度驗算:aN/A0466.24KN*1000/(153.938*100)mm230.29MPaa 215 MPa ；穩(wěn)定驗算:a466.24*1000/

43、(0.929*153.938*100)mm232.6MPaa 215 MPa ；(六) 地基承載力驗算 確定邊支墩地基承載力,邊支墩寬度1.03m,橫向長度澆注整體基礎。PN/ A466.24KN /(1.03m*1.325m)341.63KN /m2341.63KPa高速公路路面承載力能夠滿足要求。通過以上驗算,門洞搭設方案滿足受力要求。五、支架預壓及預拱度方案 、支架預壓:門洞及支架搭設完成后需對支架進行預壓,以消除支架的非彈性變形同時,在加載前、加載中,要對模板、支架的沉降變形進行觀測,卸載后還要對支架模板的變形恢復情況進行觀測,卸載時按照均值卸載按兩次卸完,分別為50%。1、 布點初測

44、:加載前需對支架基礎頂、支架底和底模頂進行標高布點測量,觀測點布置在地面以及模板底的方木上,以四分之一跨度為縱距,三分之一梁底寬度為橫距分別設置觀測點。測量點設在支點、梁跨的1/6、1/3、1/2、2/3和5/6處,橫向均設3點位。2、 加載卸載順序:為加快施工進度,同時保證預壓效果,不考慮進行整聯(lián)等載預壓,實行分跨超載預壓。按照梁體荷載的12020跨進行加載,預壓荷載分期加到支架頂部,加載卸載順序為:按預壓荷載總重的050%75%100%50%25%0進行分期加載及分期卸載,并測得各級荷載下的測點的變形值。3、 沉降觀測:預壓觀測48小時(觀測時間以沉降穩(wěn)定為準),加載完成后每2小時觀測一次

45、,連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm,即為趨于穩(wěn)定,改為每6小時觀測一次,沉降穩(wěn)定48小時后,經(jīng)監(jiān)理工程師同意后,即可進行卸載。第一次卸載后停46小時,觀測2次。第二次卸載后24小時內進行4次觀側,觀測時要注意地基變化4、預壓成果分析:根據(jù)測量結果,計算變形量并繪制支架變形曲線,然后分析計算出支架、方木及模板的彈性變形量和非彈性變形量,根據(jù)支架卸載后的恢復情況計算出地基沉降量,以這些數(shù)據(jù)為依據(jù),再考慮梁張拉起拱量(3mm10mm),進行調整模板預拱度,以確保達到梁體的設計線形。、預壓加載物:砂袋重量及布置:選用結實的塑料編織袋裝河沙,每袋重量按1.6噸稱重計算,吊車起吊,施工中應注意收聽天氣預報,

46、遇雨天必須全部用防水篷布覆蓋。1、普通段按梁板中橫梁6m最厚處計算砂袋數(shù)量:1.2P0=1.2*(16*(3.64+8*2%)-(16-0.5*4)*(3.64-0.25-0.45)+0.8*0.2*6/2+0.2*0.2*6/2)*1*26/16=39.47 KN/m2砂袋重按15KN計算,占地面積按1*1 m2計算,即:39.47*1*1/15=2.63袋,取整為3袋(即三層布設)。2、支墩處的實心段布設砂袋數(shù)量:1.2P1=1.2*3.8*26=118.56 KN/m2即:118.56*1*1/16=7.9袋,取整為8袋(即八層布設)。、預拱度計算:公式為ff1f2f3,其中f1:地基彈

47、性變形,f2:支架彈性變形,f3:梁體撓度(設計結構本身不設預拱度)。底模安裝前先安裝好支座,另考慮預拱度設置及模板調整。預拱度最大值設置在梁的跨中位置,并按拋物線進行分配,算得各點的預拱度值后,通過支架頂部微調裝置進行調整、加固。分項內容參考數(shù)據(jù)接頭承壓非彈性變形木與木每個接頭的順紋2mm,橫紋3mm木與鋼每個接頭約2mm卸落設備的壓縮變形砂筒2-4mm木馬每個接縫約1-3mm支架基礎沉陷底梁置于混凝土約3mm六、 支架安全保證措施嚴格按技術交底指明的材料、地基處理方式組織等施工,不得隨意變更。嚴格執(zhí)行工前交底制度。在搭設和拆除支架前,工班長必須向架子工進行詳細的安全技術交底,使其明白架子類

48、型、用途、搭設標準和安全注意事項。詳細檢查所用材料的質量。按照上述圖示指明的材料標準正確選擇架桿、枕木、頂托、底托、剪刀稱、扣件、縱橫向楞木等。不得使用嚴重彎曲、銹蝕、壓扁或裂紋的鋼管；不得使用腐朽、扭曲、有斜紋、破裂和大橫透節(jié)的方木；扣件應有出廠合格證明,禁止使用脆裂、變形、滑絲的扣件。嚴格按設計間距尺寸搭設支架。支架安裝時應控制水平框架的縱向直線度,直角度及水平度?？v向直線度應L/2020直角度3.5,橫桿水平度應L/400。立桿的垂直偏差必須小于全高的1/500。底層框架必須在立桿底部設置掃地橫桿,不得使立桿懸支在底座上；立桿接頭應錯開安裝,避免接頭在同一斷面上；腹板外側的輔助立桿盡量靠

49、近外側橫桿接點位置搭設,且使輔助桿的扣件不少于4個；剪刀撐使用長度不小于6m的483.5的普通鋼管搭設,與地面的夾角控制在4560度,接長時使用搭接,長度不少于100,扣件不少于3個。禁止使用對接。剪刀撐應與立桿連接?？v向方木的接頭盡量安放在頂托上,且應將接頭錯開布置。若接頭位于兩頂托之間時,在縱向方木下方使用相同型號的加強方木加強接頭。由于翼緣板使用斜向支撐加固,在對應的斜向支撐下部使用反向剪刀撐,搭設方式與上述有關規(guī)定相同。地基處理必須保證灰土的齡期,且不得使表面積水,也不得使地基受到雨水的浸泡。枕木與地基、枕木與底托必須緊密接觸,不得出現(xiàn)懸空現(xiàn)象。跨路段門架縱向工字鋼支點位置每30cm加

50、一道加強肋,其他部分每60cm加設一道。為保證工字鋼的橫向穩(wěn)定,在工字鋼間使用6.36.35的角鋼以剪刀形式連接。附件：工程施工現(xiàn)場應急預案及安全保證措施一、編制原則1、以人為本,安全第一原則。把保障人民群眾生命財產(chǎn)安全,最大限度地預防和減少突發(fā)事件所造成的損失作為首要任務。 2、統(tǒng)一領導,分級負責原則。在本項目部領導統(tǒng)一組織下,發(fā)揮各職能部門作用,逐級落實安全生產(chǎn)責任,建立完善的突發(fā)事件應急管理機制。 3、依靠科學,依法規(guī)范原則?？茖W技術是第一生產(chǎn)力,利用現(xiàn)代科學技術,發(fā)揮專業(yè)技術人員作用,依照行業(yè)安全生產(chǎn)法規(guī),規(guī)范應急救援工作。 4、預防為主,防止結合原則。認真貫徹安全第一,預防為主,綜合

51、治理的基本方針,堅持突發(fā)事件應急與預防工作相結合,重點做好預防、預測、預警、預報和常態(tài)下風險評估、應急準備、應急隊伍建設、應急演練等項工作。確保應急預案的科學性、權威性、規(guī)范性和可操作性。二、編制目的1、應急預案應針對那些可能造成企業(yè)、系統(tǒng)人員死亡或嚴重傷害、設備和環(huán)境受到嚴重破壞的突發(fā)性災害,如觸電事故、泥石流災害、火災、環(huán)境破壞等。2、應急預案是對日常安全管理工作的必要補充,應急預案應以完善的預防措施為基礎,體現(xiàn)“安全第一、預防為主”的方針。3、應急預案應以努力保護人身安全、防止人員傷害為第一目的,同時兼顧設備和環(huán)境的防護,盡量減少災害的損失程度。4、應急預案應結合實際,措施明確具體,具有很強的可操作性。5、應急預案應經(jīng)常檢查修訂,以保證先進科學的防災、減災設備和措施被采用。三、應急組織機構及職責1、應急組織機構為加強安全領導,進行系統(tǒng)化、網(wǎng)絡化管理,項目部成立應急預案管理領導小組,項目經(jīng)理任組長,項目總工程師、常務副經(jīng)理、安全總監(jiān)、項目副經(jīng)理為副組長,各職能部門負責人、安全環(huán)保部安全員、各施工隊專職安全員、施工隊隊長為組員,負責日常的安全管理工作。2、應急領導小組職責負責重、特大事故的現(xiàn)場應急搶險救援指揮,對施工現(xiàn)場突發(fā)性情況