ZY工程索道課程設(shè)計(jì)

1、索道運(yùn)輸課程設(shè)計(jì)（1周）院 (系)： 專 業(yè)： 年 級(jí)： 學(xué) 號(hào)： 姓 名： 成 績(jī)： 指導(dǎo)教師： 2012年 7月 5日目錄課程設(shè)計(jì)任務(wù)書與指導(dǎo)書2設(shè)計(jì)說(shuō)明書3計(jì)算書41.計(jì)算無(wú)荷主要參數(shù)4（1）設(shè)計(jì)計(jì)算跨的確定4（2）設(shè)計(jì)計(jì)算跨的無(wú)荷中撓系數(shù)S0M的確定4（3）各跨無(wú)荷中撓系數(shù)S0（I）及其無(wú)荷中央撓度F0(I) (m)4（4）各跨無(wú)荷索長(zhǎng)L0（I）和全線路無(wú)荷索長(zhǎng)L0(m)5（5）振動(dòng)波往返一次所需的時(shí)間SE (I ) (s)62.計(jì)算設(shè)計(jì)荷重P(N )63.承載索設(shè)計(jì)計(jì)算7（1）初選承載索規(guī)格7（2）無(wú)荷重時(shí)最大拉力TW與下支點(diǎn)安裝張力TX(N)7（3）計(jì)算各跨荷重比N（I）7（4）無(wú)

2、補(bǔ)正有荷最大拉力TQ（N）8（5）有補(bǔ)正有荷最大拉力TM（N）9（6）計(jì)算跨的無(wú)補(bǔ)正有荷中撓系數(shù)S11（7）計(jì)算跨的有補(bǔ)正有荷中撓系數(shù)S12（8）承載索的校核124.索道側(cè)型設(shè)計(jì)12（1）各跨支點(diǎn)的彎折角 (I)()12（2）彎折角的正切值tan (I)13（3）側(cè)型參數(shù)的校核135.懸索無(wú)荷線形f0x(I )和有荷線形fD(I )的計(jì)算（m）146.求地面變坡點(diǎn)與有荷懸索間的垂直距離HY（J）(m)187.集材方式方法的選擇238.工作索和絞盤機(jī)的選擇23（1）工作索選擇23（2）絞盤機(jī)所需實(shí)際功率NX的校核（kW）249.附圖1 索道側(cè)型設(shè)計(jì)30附圖2 索道索系圖（鳥(niǎo)覽圖）設(shè)計(jì)31施工預(yù)算

3、書321 課程設(shè)計(jì)名稱：索道運(yùn)輸2總周數(shù)：1周 學(xué)分：1學(xué)分3目的及任務(wù)、要求 目的 課程設(shè)計(jì)是索道運(yùn)輸課程的一個(gè)重要實(shí)踐環(huán)節(jié)。通過(guò)課程設(shè)計(jì)，使學(xué)生加深理解和掌握所學(xué)理論知識(shí)，增強(qiáng)學(xué)生的實(shí)踐技能，正確掌握工程索道的一般原理、方法和步驟，為今后學(xué)生從事工程索道的設(shè)計(jì)、架設(shè)和管理打下堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。 任務(wù) 完成一條3跨增力式貨運(yùn)索道完整的設(shè)計(jì)，具體設(shè)計(jì)內(nèi)容(任務(wù))如下： 對(duì)索道進(jìn)行完整的設(shè)計(jì)計(jì)算； 確定集材方式方法； 索道側(cè)型圖設(shè)計(jì)； 索道索系圖(鳥(niǎo)覽圖)設(shè)計(jì)； 索道施工預(yù)算書； 編寫設(shè)計(jì)說(shuō)明書。 要求 計(jì)算書和圖紙要裝訂成冊(cè)，出題每人1題，每人交1份，每份應(yīng)有封面和目錄。4成績(jī)?cè)u(píng)定設(shè)計(jì)資料的完整性 2

4、0%設(shè)計(jì)文件質(zhì)量 80%封面目錄設(shè) 計(jì)說(shuō)明書計(jì)算書施 工預(yù)算書側(cè)型圖設(shè) 計(jì)索系圖設(shè) 計(jì)封面目錄設(shè) 計(jì)說(shuō)明書計(jì)算書施 工預(yù)算書側(cè)型圖設(shè) 計(jì)索系圖設(shè) 計(jì)225533101020201010評(píng)分依據(jù)： 設(shè)計(jì)計(jì)算方法正確，內(nèi)容完整； 圖形布置合理，符合索道設(shè)計(jì)要求； 說(shuō)明書內(nèi)容完整、清楚；5主要參考資料： 周新年架空索道理論與實(shí)踐北京：中國(guó)林業(yè)出版社，1996 中華人民共和國(guó)林業(yè)部林業(yè)架空索道設(shè)計(jì)規(guī)范(LY 1056-91)北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，1992 周新年工程索道與柔性吊橋 理論 設(shè)計(jì) 案例人民交通出版社，20082009級(jí)交通運(yùn)輸專業(yè)索道運(yùn)輸課程設(shè)計(jì) 試架設(shè)一條3跨(N3)單線3索增力式貨運(yùn)架

5、空索道。已知參數(shù)為跨號(hào)傾角X0(I) /()跨距L0(I) /m111.27404214.18287310.35200 試選牽引索13 6 19 NFC 1 570 B ZS(GB/T 201182006)，其單位長(zhǎng)度重力QQ=5.93 N/m，鋼索許可破斷拉力TPq=81 500 N；承載索28 6 19 NFC 1 670 B ZZ(GB/T 201182006)，其單位長(zhǎng)度重力QS=27.5 N/m，橫截面面積A=289.95 mm2，鋼索許可破斷拉力TP=402 000 N；鋼索彈性模量E=1105 MPa。木捆重量P1=20 000 N。 初選K1跑車：跑車輪數(shù)N0=4個(gè)，跑車自重P

6、2=1 450 N，載物鉤重P3=100 N，鞍座處設(shè)置有托索器；初選閩林821絞盤機(jī)：額定功率為51.5 kW，絞盤機(jī)位置低于集材點(diǎn)73.2 m；起重牽引速度V=1.5 m/s。 初定無(wú)荷中撓系數(shù)SOM=0.035 5+學(xué)號(hào)后2位數(shù)字/10 000，各跨線形按M=10等分計(jì)算；計(jì)算跨支點(diǎn)位移量DL0.2 m；溫差DT10 。索道下支點(diǎn)坐標(biāo)(0，0.5)。 地面總變坡點(diǎn)數(shù)S9，測(cè)量得地面變坡點(diǎn)坐標(biāo)為跨號(hào)I變坡點(diǎn)數(shù)N(I)地面變坡點(diǎn)坐標(biāo)XY(J)、YY(J) /m14(0，0)；(166，-49)；(280，20)；(404，70)；24(518.8，32)；(576.2，50)；(691，14

7、8)；33(791，100)；(891，184) 要求按拋物線(堀氏)理論對(duì)該索道進(jìn)行完整的設(shè)計(jì)計(jì)算，并繪制索道縱斷面圖。 提 示 堀氏設(shè)計(jì)結(jié)果： SS(1) =2.91 SS(2) = 3.83 當(dāng)S0M=0.03550.0465時(shí)，K=1.051.30 J=27.33%33.00% C=26.1220.00 N1=2.362.94滿足全部校核條件：K1.05、J=10%35%、C=2030、N12計(jì)算書1計(jì)算無(wú)荷主要參數(shù)(1) 多跨索道設(shè)計(jì)計(jì)算跨的判斷(表2-1)表21 判斷設(shè)計(jì)計(jì)算跨 /m設(shè)計(jì)計(jì)算跨LM500LM500最大跨所在跨最大弦傾角所在跨L20L20L10L10 注：LM最大跨距

8、；L最大與最小跨距之差。判斷出設(shè)計(jì)計(jì)算跨后，對(duì)該跨的承載索的各技術(shù)參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算?？芍畲罂缢诳鐬橛?jì)算跨，即第一跨為計(jì)算跨(2) 設(shè)計(jì)計(jì)算跨的無(wú)荷中撓系數(shù)S0M的確定將設(shè)計(jì)計(jì)算跨視為單跨索道考慮，薦用取S0M=0.030.05，因，所以，S0=S0M。(3) 各跨無(wú)荷中撓系數(shù)S0(I)及其無(wú)荷中央撓度F0(I)(m) (1) (2)式中 lM計(jì)算跨的弦線長(zhǎng)度(m)； l(I)各跨弦線長(zhǎng)度(m)，； l0(I)各跨水平跨距(m)； l0-全線路水平跨距，； 0(I)各跨的弦傾角()； N跨數(shù)，I=1，2，3，N。第一跨無(wú)荷中撓系數(shù)S0(1)及其無(wú)荷中央撓度F0(1)(m)計(jì)算如下： 第二跨無(wú)

9、荷中撓系數(shù)S0(2)及其無(wú)荷中央撓度F0(2)(m)計(jì)算如下： 第三跨無(wú)荷中撓系數(shù)S0(3)及其無(wú)荷中央撓度F0(3)(m)計(jì)算如下：(4) 各跨無(wú)荷索長(zhǎng)L0(I)和全線路無(wú)荷索長(zhǎng)L0(m) (3) (4)所以:第一跨無(wú)荷索長(zhǎng)L0(1) 第二跨無(wú)荷索長(zhǎng)L0(2) 第三跨無(wú)荷索長(zhǎng)L0(3) 全線路無(wú)荷索長(zhǎng)L0(m)： (5) 振動(dòng)波往返一次所需的時(shí)間SE(I)(s) 所以：第一跨振動(dòng)波往返一次所需的時(shí)間SE(1)(s) 第二跨振動(dòng)波往返一次所需的時(shí)間SE(2)(s)第三跨振動(dòng)波往返一次所需的時(shí)間SE(3)(s)2計(jì)算設(shè)計(jì)荷重P(N) (5)式中 P1、P2分別為木捆和跑車重量(N)； WQ牽引索

10、自重(N)，鞍座上有托索器時(shí)，； L0M計(jì)算跨的無(wú)荷索長(zhǎng)(m)； QQ牽引索單位長(zhǎng)度重力(N/m)，其規(guī)格按GB/T 201182006選取； G沖擊系數(shù)，。 又鞍座處設(shè)置有托索器 3承載索設(shè)計(jì)計(jì)算(1) 初選承載索規(guī)格根據(jù)設(shè)計(jì)荷重P按GB/T 201182006初選承載索規(guī)格。如庫(kù)存鋼索，則可酌情選用，而后進(jìn)行計(jì)算。(2) 無(wú)荷重時(shí)最大拉力TW與下支點(diǎn)安裝張力TX(N) (6) (7)式中 q承載索單位長(zhǎng)度重力(N/m)； H計(jì)算跨上支點(diǎn)到索道最高支點(diǎn)的垂直距離(m)； 0M計(jì)算跨的弦傾角()； 計(jì)算跨的無(wú)荷最大拉力(N)，。 H是計(jì)算跨上支點(diǎn)到索道最高支點(diǎn)的垂直距離(m) (3) 計(jì)算各跨

11、荷重比N(I) (8) 計(jì)算跨的荷重比nM為 式中 W計(jì)算跨懸索自重(N)，W=qL0M。所以:第一跨荷重比N(1)如下：第二跨荷重比N(2)如下：第三跨荷重比N(3)如下： 計(jì)算跨的荷重比nM (4) 無(wú)補(bǔ)正有荷最大拉力TQ(N) TQ=TQ+qH (9)式中 TQ計(jì)算跨的無(wú)補(bǔ)正有荷最大拉力(N)，計(jì)算式為 TQ=； Hmax無(wú)補(bǔ)正有荷水平拉力(N)，； G有荷懸索荷重因數(shù)，計(jì)算式為； (I)線載荷在X軸上的投影，。所以：第一跨線載荷在X軸上的投影如下： 第二跨線載荷在X軸上的投影如下： 第三跨線載荷在X軸上的投影如下： 因?yàn)橛?jì)算跨為第一跨，所以所以：有荷懸索荷重因數(shù)如下： 故取 S0=S0

12、M 故取 所以：無(wú)補(bǔ)正有荷最大拉力TQ(N)如下: 故取(5) 有補(bǔ)正有荷最大拉力TM(N) (10)式中 HM有補(bǔ)正有荷水平拉力(N)，； H0有補(bǔ)正無(wú)荷的水平拉力(N)，； S0有補(bǔ)正無(wú)荷中撓系數(shù)，。 綜合補(bǔ)正系數(shù)，計(jì)算式為 ； ； ； GI無(wú)荷懸索荷重因數(shù)，GI=1； t鋼索投產(chǎn)時(shí)與安裝時(shí)的溫差，比安裝時(shí)溫度高取正值，否則取負(fù)值； 1鋼索的熱膨脹系數(shù)，一般1=1.110-5； DL計(jì)算跨上、下支點(diǎn)弦線方向位移量之和(m)。 ； 因?yàn)椋河?jì)算跨支點(diǎn)位移量； ；溫差10 ；無(wú)荷懸索荷重因數(shù)， 解之得： ， 為虛數(shù)（舍去）綜上所述所以有補(bǔ)正有荷最大拉力TM(N)如下： 故取(6) 計(jì)算跨的無(wú)補(bǔ)正

13、有荷中撓系數(shù)S (12)式中 r計(jì)算跨的中央撓度增加系數(shù)，。 (7) 計(jì)算跨的有補(bǔ)正有荷中撓系數(shù) (13)(8) 承載索的校核1) 承載索安全系數(shù)N1的校核 在剛安裝架設(shè)投產(chǎn)初期，懸索成無(wú)補(bǔ)正有荷狀態(tài)，此時(shí)的拉力大于投產(chǎn)中后期的有補(bǔ)正有荷狀態(tài)下拉力。因此，必須用無(wú)補(bǔ)正有荷最大拉力TQ校核承載索安全系數(shù)N1。 2 (14)式中 T所選鋼索鋼絲的破斷拉力。2) 校核承載索拉力與輪壓的比值C (15)式中 P設(shè)計(jì)荷重； N0跑車輪數(shù)。C值必須滿足20C30，C若不在此范圍內(nèi)，就增加跑車輪數(shù)，或酌情重選鋼索，或改變?cè)O(shè)計(jì)荷重。C值必須滿足20C30；故不需要增加跑車輪數(shù)任選初定鋼索。4索道側(cè)型設(shè)計(jì)索道各

14、跨的弦傾角的約定：弦傾角自左至右，仰角為正，俯角為負(fù)。(1) 各跨支點(diǎn)的彎折角(I)() (16)故第一跨弦線與第二跨弦線的彎折角(1)()如下： 第二跨弦線與第三跨弦線的彎折角(2)()如下：(2) 彎折角的正切值tan(I) Z(I) = tan(I) (17)要求Z(I)的絕對(duì)值滿足：2% |Z(I)| 8%。故第一跨與第二跨弦線的夾角即彎折角的正切值tan(1)如下： 故滿足要求 故滿足要求(3) 側(cè)型參數(shù)的校核1) 凸形線路校核彎撓角的正切值 (18)式中 CP相鄰兩跨的索道弦傾角平均值，。 要求：tan(I)必須在10%，35%范圍內(nèi)。當(dāng)彎撓角的正切值大于許用值時(shí)，可視具體線路情況

15、采取以下措施：增設(shè)中間支架；降低計(jì)算跨支架高度；中間支架高度不變，將前后跨支點(diǎn)升高。 所以第二跨和第三跨之間為凸形線路第二跨與第三跨的索道弦傾角平均值第二跨與第三跨的索道彎撓角；即tan(I)必須在10%，35%范圍，故滿足要求。2) 凹形線路校核承載索在鞍座處的安全靠貼系數(shù)K(I) (19) 要求：K(I)1.05(集材索道)；K(I)1.2(運(yùn)材索道)。當(dāng)安全靠貼系數(shù)小于許用值時(shí)，根據(jù)具體線路情況采取下列措施：增設(shè)中間支架；升高中間支架或降低前后跨支點(diǎn)高度；增設(shè)承載索的壓索裝置。 所以第一跨和第二跨之間為凹形線路第一跨與第二跨的索道弦傾角平均值故滿足要求。5懸索無(wú)荷線形f0x(I)和有荷線

16、形fD(I)的計(jì)算(m) (20) (21)式中 m0(I)線形系數(shù)，； k距離系數(shù)，； x各跨懸索上任意點(diǎn)到本跨下支點(diǎn)的距離； r(I)各跨撓度增加系數(shù)，。各跨線形按M=10等分計(jì)算；x等分點(diǎn)到本跨下支點(diǎn)的水平距離；第一跨每個(gè)等分水平距離因?yàn)閼宜鳠o(wú)荷線形f0x(I)為：；其中為各跨無(wú)荷中央撓度即所以按等分點(diǎn)計(jì)算無(wú)荷撓度(m): 同理可求得第二跨的m0(I)和k與第一跨等值，其每個(gè)等分水平距離故按等分點(diǎn)計(jì)算無(wú)荷撓度(m): 同理可求得第三跨的m0(I)和k也與第一跨等值，其每個(gè)等分水平距離按等分點(diǎn)計(jì)算無(wú)荷撓度(m): 因?yàn)楦骺鐡隙仍黾酉禂?shù)，；其中為各跨的荷重比，即所以按等分點(diǎn)第一跨撓度增加系數(shù)

17、如下：所以第一跨有荷撓度按等分點(diǎn)計(jì)算如下：其中同理按等分點(diǎn)求第二跨撓度增加系數(shù)如下： 所以第二跨有荷撓度按等分點(diǎn)計(jì)算如下： 同理按等分點(diǎn)求第三跨撓度增加系數(shù)如下： 所以第三跨有荷撓度按等分點(diǎn)計(jì)算如下： 6求地面變坡點(diǎn)與有荷懸索間的垂直距離HY(J)(m)以索道第1跨下支點(diǎn)(即山下起點(diǎn))的地面坐標(biāo)為原點(diǎn)建立直角坐標(biāo)系，地面變坡點(diǎn)至索道下支點(diǎn)的水平距離XY(J)為正值，變坡點(diǎn)與索道下支點(diǎn)的地面點(diǎn)高程之差YY(J)(正負(fù)號(hào)由此而定)。J為1,2,3,S，其S為變坡點(diǎn)總數(shù)(包括索道起、終點(diǎn)在內(nèi))。則HY(J)為 (22)式中 FY(J)地面變坡點(diǎn)處懸索的有荷撓度(m)； XY(J)、YY(J)變坡點(diǎn)的

18、X、Y坐標(biāo)(m)； X(I-1)索道各支點(diǎn)至索道下支點(diǎn)的水平距離(m)； Y(I-1)索道各支點(diǎn)至索道下支點(diǎn)的地面坐標(biāo)高程之差(m)。 后備高度C1(m)，即木捆最低點(diǎn)至地面凈空高為 C1HY(有荷懸索線形至木捆最低點(diǎn)高度)上述側(cè)型設(shè)計(jì)中的tan(I)或K(I)及后備高度C1不滿足要求時(shí)，除挖疑點(diǎn)外，不論采取何種措施，只要數(shù)據(jù)一有更動(dòng)，就得重新進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。當(dāng)， 時(shí)； ；索道下支點(diǎn)坐標(biāo)(0，0.5)當(dāng)， 時(shí)； ； 當(dāng)， 時(shí)； ；當(dāng)， 時(shí)； ；當(dāng)， 時(shí)； ；索道下支點(diǎn)坐標(biāo)(0，0.5)當(dāng)， 時(shí)； ；當(dāng)， 時(shí)； ；當(dāng)， 時(shí)； ；索道下支點(diǎn)坐標(biāo)(0，0.5)當(dāng)， 時(shí)； ；因?yàn)榈谝稽c(diǎn)可以不考慮疑點(diǎn)，故

19、取其他八個(gè)點(diǎn)中最小值為疑點(diǎn)，由以上計(jì)算可知：最小，故為疑點(diǎn)，其有荷撓度為，坐標(biāo)為（691，148）后備高度C1(m)，即木捆最低點(diǎn)至地面凈空高為C1HY(有荷懸索線形至木捆最低點(diǎn)高度)；其中為跑車、捆木吊索、木捆、后備高度之和假設(shè)跑車高度為；捆木吊索高度為；木捆高度為，得7集材方式方法的選擇表22 確定集材方式方法(m)集材方式方法C10.5C14重新計(jì)算半懸伐倒木集材 全懸原木集材全懸伐倒木或原條集材HY 33 HY 77 HY 10.510.5 HY 15.5HY 15.5 注：HY為地面可疑點(diǎn)至有荷線形的垂直距離。根據(jù)表22和上述計(jì)算可得：集材方式方法應(yīng)采用：半懸空伐倒木索道集材8工作索

20、和絞盤機(jī)的選擇 非閉合增力式索道的工作索的最大受力產(chǎn)生在提升、運(yùn)行過(guò)程中。(1) 工作索選擇1) 提升木捆時(shí)起重索的拉力T2(N) (23)式中 TQ 木捆重量產(chǎn)生的拉力(N)，Q=木捆重+載物鉤重； 起重索拉力包角，120180； Tq起重索自重附加在跑車上的分力，； h集材點(diǎn)到絞盤機(jī)位置高度差，絞盤機(jī)高于集材點(diǎn)取“+”號(hào)，反之取“_”號(hào)； qQ起重索的單位長(zhǎng)度重力(N/m)； TR綜合阻力，繞過(guò)滑輪、貼地運(yùn)行等產(chǎn)生的摩擦阻力，； W起重索自重，； f0綜合摩擦系數(shù)：當(dāng)滑輪數(shù)少(7個(gè)以下)，集距較短(500 m以下)時(shí)，取0.06 0.12；當(dāng)滑輪數(shù)多，集距較長(zhǎng)時(shí)，取0.120.2； Ta慣

21、性力，把木材視為勻速上升，。 Q=木捆重+載物鉤重 120180 因?yàn)榇祟}牽引索起牽引和起重作用，所以起重索的單位長(zhǎng)度重力。因?yàn)榻g盤機(jī)位置低于集材點(diǎn)；即又為綜合摩擦系數(shù)，設(shè)其滑輪數(shù)多，集距較長(zhǎng)時(shí)，取0.120.2故取 故取起重索安全系數(shù)N2的校核 3.5 (24)式中 TPQ起重索鋼絲的破斷拉力(N)。故滿足校核條件2) 跑車運(yùn)行時(shí)牽引索的拉力T3(N) (25)式中 Ta運(yùn)行慣性力，Q=木捆重+跑車重； 牽引索附加于跑車上的自重，； g重力加速度(m/s2)，g=9.81； a加速度(m/s2)：一般制動(dòng)時(shí)，34 s，a=0.10.3；緊急制動(dòng)時(shí)，12 s，a=0.51; Tq牽引索自重附加

22、在跑車上的分力； TQ線路坡度及重車產(chǎn)生的拉力，； f跑車運(yùn)行阻力系數(shù)，f=0.0080.012； 跑車升角，即為跑車車輪與懸索切線和水平線夾角，它與載荷P大小成正比， 與跨距l(xiāng)0成反比，。它是確定牽引力T3(或下滑 力)及索道選型的重要參數(shù)，在多跨索道中，當(dāng)計(jì)算牽引索在跑車運(yùn)行中的最大 拉力，應(yīng)選擇索道弦傾角最大跨的跑車靠近上方支架時(shí)的升角進(jìn)行分析， ；當(dāng)檢查跑車能否靠自重下滑越過(guò)中間支架時(shí)， 則應(yīng)選擇索道弦傾角最小跨的跑車靠近下方支架的升角來(lái)研究， 。 TR重車的綜合阻力，W=QQL0。 討論： T30，只考慮制動(dòng)力；Ta0，跑車靠重力能越過(guò)中間鞍座，能自滑，不需要牽引，可設(shè)計(jì)成重力自滑索

23、道； T30，跑車不能自滑，需要牽引； 當(dāng)10時(shí)，起動(dòng)時(shí)求T3，制動(dòng)時(shí)求T回(只要P=0，代入(563)式求出T回)，二者取較大值校核； 當(dāng)10(緩坡)時(shí)，求T3。a為加速度(m/s2)：設(shè)為緊急制動(dòng)時(shí)，12 s，a=0.51;取 在多跨索道中，假設(shè)計(jì)算牽引索在跑車運(yùn)行中的最大拉力，則應(yīng)選擇索道弦傾角最大跨的跑車靠近上方支架時(shí)的升角進(jìn)行分析，即 ；由上述條件可得：；故取由上述可得：故取 牽引索安全系數(shù)N3的校核 3.5 (26)式中 TPq牽引索鋼絲的破斷拉力(N)。3.5故滿足校核條件(2) 絞盤機(jī)所需實(shí)際功率NX的校核(kW) (27)式中 F纏繞在絞盤機(jī)主卷筒中層上的工作索的最大牽引力(

24、N)，T2與T3中選較大值作為F； V纏繞在絞盤機(jī)主卷筒中層上的工作索的牽引速度(m/s)； 1絞盤機(jī)從發(fā)動(dòng)機(jī)輸出軸至卷筒軸之間的總傳動(dòng)效率，取1=0.60.7； 2內(nèi)燃機(jī)高山功率降，海拔每升高1 000 m，柴油機(jī)功率降10 %；汽油機(jī)功率降15%20%。；?。辉O(shè)為柴油機(jī)功率降10 %，故9. 附圖1 索道側(cè)型圖設(shè)計(jì) 附圖2 索道索系圖(鳥(niǎo)覽圖)設(shè)計(jì)應(yīng)用計(jì)算機(jī)按拋物線理論作多跨索道設(shè)計(jì)縣(市) 采育場(chǎng) 工區(qū) 林班 小班測(cè) 量 設(shè) 計(jì) 審核 20 年 月 日給定條件數(shù)據(jù)跨距(m)：l0(1)=404l0(2)=287l0(3)=200弦傾角()：(1)=11.27(2)=14.18(3)=10

25、.35投產(chǎn)時(shí)與安裝時(shí)最大溫差()：DT=10索道下支點(diǎn)坐標(biāo)：(X0，Y0)=(0，0.5)投產(chǎn)時(shí)與安裝時(shí)支點(diǎn)最大位移(m)：DL=0.2跨距等分?jǐn)?shù)：M10無(wú)荷中撓系數(shù)：S0M= 0.0388木捆重量(N)：P1=20 000跑車重量(N)：P2=1 450跑車輪數(shù)(個(gè))：N04載物鉤重(N)：P3=100絞盤機(jī)低于集材點(diǎn)(m)：h73.2牽引索規(guī)格參數(shù)單位長(zhǎng)度重力(N/m)：QQ=5.93鋼索的鋼絲破斷拉力(N)：TPq=81 500承載索規(guī)格參數(shù)鋼絲繩28 6 19 NFC 1 670 B ZZ(GB/T 89181996)單位長(zhǎng)度重力(N/m)：QS=27.5鋼索橫截面面積(mm2)：A=

26、289.95 鋼索的鋼絲破斷拉力(N)：TP=402 000 鋼索的彈性模量(MPa)：E=1105 設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果無(wú)荷中撓系數(shù)：S0(1)=0.0388S0(2)=0.0279S0(3)=0.0191無(wú)荷中央撓度(m)：F0(1)=15.675F0(2)=8.007F0(3)=3.820有荷中撓系數(shù)：S(1)=0.0446S(2)=0.0321S(3)=0.0219有荷中央撓度(m)：FD(1)=25.822FD(2)=13.225FD(3)=6.315無(wú)荷索長(zhǎng)(m)：L0(1)=413.47L0(2)=296.56L0(3)=203.50振動(dòng)波往返一次所需時(shí)間(s)：SE(1)=7.2SE(

27、2)=5.1SE(3)=3.5無(wú)荷總索長(zhǎng)(m)：L0=913.53無(wú)荷最大拉力(N)：TW=41864下支點(diǎn)安裝張力(N)： TX=36667無(wú)補(bǔ)正有荷水平拉力(N)：Hmax=無(wú)補(bǔ)正有荷最大拉力(N)：TQ=綜合補(bǔ)正系數(shù)：=1.4337有補(bǔ)正有荷最大拉力(N)：TM=承載索實(shí)際安全系數(shù)：NT=2.57承載索拉力與輪壓的比值：C=22.57彎折角()：SS(1)=2.91安全靠貼系數(shù)：KK(1)=1.23彎折角()：SS(2)=3.83彎撓角正切值(%)：J(2)=30.56第(1)跨 按等分點(diǎn)計(jì)算無(wú)荷撓度(m)：FF(1)FF(0.1)=5.643FF(0.2)=10.136FF(0.3)=13.167FF(0.4)=15.048FF(0.5)=15.675按等分點(diǎn)計(jì)算有荷撓度(m)：FD(1)FD(0.1)=14.991FD(0.2)=20.438FD(0.3)=23.578FD(0.4)=25.285FD(0.5)=25.822 第(2)跨 按等分點(diǎn)計(jì)算無(wú)荷撓度(m)：FF(2)FF(0.1)=2.883FF(0.2)=5.124FF(0.3