(新) 拉西瓦引水發(fā)電混凝土配合比優(yōu)化設計試驗報告(xin).doc

1前言1.1試驗目的及任務 受黃河上游水電開發(fā)有限責任公司拉西瓦建設分公司的委托，按照拉建司工字（2004）304號文件關于委托進行拉西瓦水電站工程骨料堿活性補充驗證試驗、大壩（引水發(fā)電系統(tǒng)）混凝土配合比優(yōu)化及摻級粉煤灰試驗任務的通知的要求。拉西瓦水電站工程廠房結構混凝土配合比補充試驗依據(jù)拉西瓦水電站工程地下廠房混凝土摻粉煤灰配合比補充試驗任務書及關于轉發(fā)會議紀要的通知（2004.10）進行，拉西瓦試驗中心承擔拉西瓦水電站工程引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配合比優(yōu)化及摻不同等級粉煤灰后混凝土性能試驗。1.2混凝土優(yōu)化設計、試驗技術指標根據(jù)黃河上游水電開發(fā)有限責任公司拉西瓦建設分公司下發(fā)的“拉西瓦水電站工程引水發(fā)電系統(tǒng)結構混凝土優(yōu)化試驗研究任務書”及有關技術和設計要求，拉西瓦引水發(fā)電系統(tǒng)各工程部位混凝土設計指標分別見表1-1。表1-1 混凝土設計指標及相關試驗內容序號設計等級級配坍落度(cm)強度保證率(%)煤灰摻量(%)齡期（天）極限拉伸（*10-4）工程部位1C25F300W8二799515281.00進水塔、高壓管道、廠房、梁、柱12142C25F100W6三579515280.85廠房下部結構混凝土(一期混凝土)3C30F300W8二12149515280.85門槽及門槽軌道二期混凝土、巖錨梁4C20F100W6二799515280.85尾水管、尾閘室、尾調室、尾水洞12145C20F200W6三579515280.85回填混凝土備注:1.粉煤灰摻量為15，使用平?jīng)觥⒓壏勖夯遥?2.對編號1、3、4進行泵送混凝土試驗研究，只做抗壓強度、劈拉強度、抗凍、抗?jié)B、極限拉伸試驗內容；3.對編號2還應做絕熱溫升、干縮、自生體積變形。2試驗依據(jù)的規(guī)程、規(guī)范拉西瓦水電站工程引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土優(yōu)化試驗研究任務書 2004.10拉西瓦水電站工程對水泥和粉煤灰的質量要求 2004.10水工混凝土試驗規(guī)程 DL/T 5150-2001水工混凝土砂石骨料試驗規(guī)程 DL/T 5151-2001水工混凝土施工規(guī)范 DL/T 5144-2001中熱硅酸鹽水泥、低熱硅酸鹽水泥、低熱礦渣硅酸鹽水泥GB 200-2003水泥化學分析方法 GB/T 176-1996水泥膠砂強度檢驗方法 GB/T 17671-1999水工混凝土摻用粉煤灰技術規(guī)范 DL/T 5055-1996水工混凝土外加劑技術規(guī)程 DL/T 5100-1999混凝土泵送施工技術規(guī)程 JGJ/T 10-19953原材料3.1水泥拉西瓦水電站工程引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配合比試驗采用青海水泥股份有限公司（以下簡稱大通水泥）及甘肅永登祁連山水泥股份公司（以下簡稱永登水泥）生產(chǎn)的中熱42.5級水泥即：P.MH42.5級水泥。水泥除了滿足中熱硅酸鹽水泥、低熱硅酸鹽水泥、低熱礦渣硅酸鹽水泥GB 200-2003要求外，還應滿足拉西瓦水電站工程對水泥和粉煤灰的質量要求中對水泥要求性能，對水泥的物理力學性能、化學成份指標進行了試驗檢測，檢測結果滿足規(guī)范要求。水泥物理性能試驗結果表3-1、水泥力學性能試驗結果見表3-2、水泥化學成分及礦物成分分析試驗結果見表3-3。表3-1 中熱42.5級水泥物理性能試驗結果 國家標準密度(g/m3)細度(m2/kg)標準稠度(%)安定性凝結時間(時:分)初凝終凝大通水泥檢測值3.228022.1合格4：435：47永登水泥檢測值/29022.8合格2：183：26拉西瓦水泥標準250300GB200-2003250合格1:0012:00表3-2 中熱42.5級水泥力學性能試驗結果 國家標準抗壓強度 (MPa)抗折強度 (MPa)3d7d28d3d7d28d大通水泥檢測值15.222.843.23.54.58.1永登水泥檢測值12.723.448.33.04.88.2拉西瓦水泥標準8.0GB200-200312.022.042.53.04.56.5 表3-3 水泥化學成分及水泥礦物成份分析結果水泥品種化 學 成 份 (%)礦 物 成 份 (%)備注LossSiO2Fe2O3CaOMgOSO3堿含量Al2O3C2SC3SC3AC4AF大通水泥0.4920.556.1361.894.422.200.494.3220.2551.641.0518.64檢測值永登水泥0.3020.745.2261.604.682.160.394.7023.6147.883.6015.87檢測值拉西瓦水泥指標3.55.00.616.0GB200-20033.05.03.50.655.06.0從以上試驗結果表中可看出：兩種水泥的氧化鎂含量都大于4，堿含量小于0.6，符合拉西瓦水泥兩項指標的要求；大通中熱水泥凝結時間比永登中熱水泥長兩個多小時；大通中熱水泥同永登中熱水泥相比較：大通中熱水泥抗壓強度前期高，后期強度低。3.2粉煤灰按照試驗任務書的要求，在混凝土中摻入甘肅平?jīng)稣\信達電力有限責任公司生產(chǎn)的平?jīng)黾壏勖夯液图壏勖夯遥愿纳苹炷恋男阅?。粉煤灰性能除滿足水工混凝土摻用粉煤灰技術規(guī)范DL/T 5055-1996外，還應滿足拉西瓦水電站工程對水泥和粉煤灰的質量要求對粉煤灰的質量要求。在混凝土中摻入品質優(yōu)良的粉煤灰，可以提高混凝土的密實性，減少混凝土泌水、改善混凝土的和易性，降低混凝土水化熱溫升，有利于防止溫度裂縫的產(chǎn)生。3.2.1粉煤灰品質試驗依照規(guī)范對平?jīng)黾壏勖夯摇⒓壏勖夯疫M行了品質檢測，檢測結果表明，平?jīng)黾壏勖夯移焚|指標均滿足規(guī)范要求；平?jīng)黾壏勖夯页毝戎笜瞬粷M足級粉煤灰指標要求外，其余各項指標滿足級粉煤灰要求，特別是需水量比僅為87.8，起到減水效果，可以減少混凝土的單位用水量；兩種等級的粉煤灰的燒失量特別小在0.06左右，優(yōu)點是對外加劑的吸附小，特別是對引氣劑的吸附小，對于混凝土中高摻量粉煤灰可以保證混凝土的含氣量。粉煤灰品種試驗結果見表3-4。表3-4 粉煤灰品質試驗結果 質量標準粉煤灰等級及指標(DL/T 5055-1996)拉西瓦粉煤灰指標檢 測 結 果級級平?jīng)黾壏勖夯移經(jīng)黾壏勖夯壹毝?45m方孔篩余%)12209.024.2需水量比（%）9510584.487.8燒失量（%）5830.050.06SO3（%）3321.181.22CaO（%）56.066.513.2.2粉煤灰化學成分分析從化學成分分析結果看，兩種粉煤灰的堿含量超過了2、氧化鈣含量超過了5的要求，為了驗證體積安定性，在水泥中分別摻入15、25、30三個摻量的粉煤灰進行體積安定性試驗，試驗結果：體積安定性合格。粉煤灰化學成分分析及體積安定性試驗結果見表3-5。表3-5 粉煤灰化學成分分析、體積安定性試驗結果粉煤灰品種體積安定性（分別摻入15、25、30的粉煤灰）化學成份（%）SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOSO3堿含量平?jīng)黾壏勖夯液细?9.2024.857.636.063.861.182.14平?jīng)黾壏勖夯液细?1.4923.478.626.513.961.222.22拉西瓦粉煤灰指標合格5.03.2.3粉煤灰有效堿含量試驗 粉煤灰中有效堿含量試驗依據(jù)美國材料試驗協(xié)會關于用于混凝土的礦物外加劑有效堿的檢驗方法（ASTM-C311）的有關規(guī)定進行，對平?jīng)黾壏勖夯业膬膳鷺悠贩謩e進行了試驗檢測，從檢測結果可見：兩種粉煤灰的有效堿含量在18.319.1之間，同規(guī)范中推薦的粉煤灰有效堿含量計算值20比較接近。試驗結果見表3-6表3-6 粉煤灰有效堿試驗結果表檢測項目第一批粉煤灰第二批粉煤灰堿含量檢測（）有效堿檢測（）堿含量檢測（）有效堿檢測（）K2O1.3000.371.0290.31Na2O1.3800.171.0990.14總堿含量2.240.411.780.34有效堿含量18.319.13.3骨料 試驗所用骨料為紅柳灘砂石料場生產(chǎn)天然骨料。砂石骨料在混凝土中起骨架作用,砂填充石子的空隙。水泥與水形成水泥漿包裹骨料表面并填充骨料的空隙。水泥漿硬化前，潤滑骨料，使混凝土拌合物具有一定的和易性。本次優(yōu)化試驗不僅對其他原材料的品種等級進行確定，還將通過試驗對骨料的品質指標進行檢測，確定骨料相關的技術參數(shù)及骨料在混凝土配合比中的參數(shù)。3.3.1細骨料細骨料應質地堅硬、清潔、級配良好；人工砂的細度模數(shù)宜在2.42.8范圍內，天然砂的細度模數(shù)宜在2.23.0范圍內。紅柳灘砂石料場生產(chǎn)的砂細度模數(shù)偏大，砂細度模數(shù)通常為F.M2.90且級配不理想，特別是0.315mm顆粒含量偏少，在810之間，用于泵送混凝土易產(chǎn)生泌水、離析等現(xiàn)象。根據(jù)骨料實際生產(chǎn)情況對砂子細度模數(shù)進行了調配，混凝土優(yōu)化試驗采用將料場原來生產(chǎn)的粗砂和細砂按照一定的比例摻配，試驗結果表明，中砂的細度模數(shù)適中，特別是0.315 mm顆粒含量達到16.6，能滿足混凝土和易性的要求。砂細度模數(shù)、品質指標及物理指標檢測結果見表3-7、表3-8。表3-7 砂品質指標及物理指標檢測結果檢測項目細度模數(shù)堆積密度(kg/m3)緊密密度(kg/m3)表觀密度(kg/m3)飽和面干表觀密度(kg/m3)吸水率(%)云母含量(%)SO3(%)含泥量(%)有機質含量檢測數(shù)據(jù)2.6916061950263026501.010.170.0351.1淺于標準色DL/T5144-20012.2-3.02500213表3-8 砂顆粒級配檢測結果篩孔尺寸（mm）篩余質量（g）分計篩余百分數(shù)（%）累計篩余百分數(shù)（%）5.0193.83.82.56513.016.81.255911.828.60.6314028.056.60.31513426.883.40.16469.292.60.16377.4100.0總計500F.M =2.693.3.2粗骨料粗骨料的品質指標不僅影響混凝土拌合物性能，還對混凝土的強度、耐久性起到關鍵作用，粗骨料表觀密度越大,強度越高,配制的混凝土強度高,耐久性好；骨料中的有害物質不僅妨礙了骨料與水泥石的粘結及水泥石自身的凝結硬化，更嚴重的會阻礙水泥的水化反應，影響混凝土的性能。拉西瓦水電站工程引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配合比優(yōu)化試驗采用的粗骨料為紅柳灘砂石料場生產(chǎn)的天然卵石。粗骨料品質指標及物理性能檢測結果見表3-9，粗骨料的顆粒級配檢測結果見表3-10。表3-9 粗骨料品質指標及物理性能檢驗結果骨料粒徑（mm）表觀密度(kg/m3)堆積密度(kg/m3)緊密密度(kg/m3)飽和面干表觀密度(kg/m3)飽干吸水率（%）超徑（%）遜徑（%）針片狀(%)含泥量（%）壓碎指標（%）SO3含量（%）有機質含量52027101530184026900.641.02.211.00.83.00.032淺于標準色204027101570183026900.4109.15.00.30.093DL/T5144-200125502.5510151.0160.5淺于標準色表3-10 粗骨料顆粒級配檢驗結果小石粒徑（mm）分計篩余百分率（）備注11月18日12月10日58.72.29.520 mm含量為66.459.556.328.89.51625.852.816207.913.6201.21.0中石200.39.12031.533.664.031.54055.824.94010.30表3-9檢驗結果表明：紅柳灘砂石料場生產(chǎn)的卵石表觀密度在2710kg/m3左右，密度較大，飽和面干吸水率較小，說明骨料質地密實，品質優(yōu)良。試驗數(shù)據(jù)表明，卵石各項指標均滿足規(guī)范要求。骨料的針片狀含量較大時，不僅影響混凝土的強度，同時對泵送混凝土的可泵性不利，因此要嚴格控制骨料的針片狀含量。針片狀顆粒含量使用針片狀規(guī)進行檢測，檢測結果為：骨料中石（2040mm）針片狀為5.0%，滿足規(guī)范要求。3.4外加劑混凝土外加劑能顯著降低混凝土的拌合用水量，大幅度減少混凝土的膠凝材用量，節(jié)約工程成本。在混凝土中摻入適量的性能優(yōu)良的外加劑，能提高混凝土密實度，改善混凝土拌合物性能，減少混凝土拌合物坍落度損失，使混凝土不易離析。對于泵送混凝土，摻入合適的外加劑，可以提高混凝土的可泵性，減少混凝土的坍落度損失，加快施工進度。在水工混凝土中，摻外加劑是混凝土配合比優(yōu)化設計的一項重要技術措施。 拉西瓦水電站引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配合比優(yōu)化試驗選用的外加劑是按照試驗任務書選定的南京建科院生產(chǎn)的JM-型高效緩凝減水劑和河北石家莊混凝土外加劑廠生產(chǎn)的DH9引氣劑，外加劑勻質性試驗結果見表3-11，摻外加劑混凝土拌合物性能試驗結果見表3-12。表3-11 減水劑JM-勻質性試驗結果檢測項目試驗結果外觀形態(tài)粉狀細度(%)15.16固體含量(%)93.99硫酸鹽含量(%)4.38PH值8.98配制難易程度較易表面泡沫少液體沉淀微摻減水劑JM-混凝土拌合物性能試驗結果表表3-12 試驗編號混凝土類別水灰比(W/C)減水劑用水量(kg/m3)水泥用量(kg/m3)砂率（%）容重(kg/m3)坍 落 度 (mm)減水率(%)含氣量(%)砼溫()室溫()抗壓強度(MPa)/抗壓強度比(%)凝結時間(min)品種摻量設計實測30分鐘后損失率3d7d28d初凝終凝LJ3-0基準0.59-1823103824008010873166-1.418189.4/10016.5/10027.9/1007:1010:00LJ3-1受檢0.48JM-0.5%148310402400801090513918.72.2171814.7/15624.6/14938.8/13910:0915:51LJ3-2受檢0.45JM-0.7%140310402400801079572823.12.6181813.4/14330.6/18542.9/15413:0017:004混凝土配合比設計拉西瓦水電站工程引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配合比設計在考慮強度的同時,還重點考慮抗凍、抗?jié)B等耐久性指標。在混凝土配合比設計中采用: 低水膠比、低用水量、摻入高效減水劑、引氣劑、摻入粉煤灰的技術路線，以拉西瓦水電站引水發(fā)電系統(tǒng)結構混凝土優(yōu)化試驗任務書和水工混凝土施工規(guī)范 (DL/T5144-2001)等為依據(jù)，提出滿足設計要求和施工要求的混凝土配合比。4.1混凝土配制強度拉西瓦水電站引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配制強度按照拉西瓦水電站引水發(fā)電系統(tǒng)結構混凝土優(yōu)化試驗任務書和水工混凝土施工規(guī)范 (DL/T5144-2001)的要求，混凝土配制強度計算公式采用： fcu,o=fcu,k+t經(jīng)計算引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配制強度見表4-1。表4-1 引水發(fā)電系統(tǒng)巖錨梁混凝土配制強度表設計等級強度保證率(%)概率度系數(shù)t標準差(MPa)齡期（天）配制強度(MPa)工程部位C25F300W8951.6454.52832.4進水塔、高壓管道、廠房、梁、柱C25F100W6951.6454.52832.4廠房下部結構混凝土(一期混凝土)C30F100W6951.6454.52837.4門槽及門槽軌道二期混凝土、巖錨梁C20F100W6951.6454.02826.6尾水管、尾閘室、尾調室、尾水洞C20F200W6951.6454.02826.6回填混凝土4.2水膠比與抗壓強度關系試驗水膠比與強度關系依據(jù)西北勘測設計研究院工科院及水電四局試驗中心提供的黃河拉西瓦水電站工程混凝土配合比設計試驗總報告確定。4.3混凝土配合比參數(shù)的確定4.3.1骨料級配選擇 拉西瓦水電站引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土，按最大容重法，并考慮料場各級粗骨料原狀級配分布情況確定混凝土的最優(yōu)骨料級配，二級配混凝土骨料級配為小石：中石50：50；三級配混凝土骨料級配為小石：中石：大石30：30：40。4.3.2砂率選擇 混凝土中砂率見表4-2引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土砂率選擇結果表，。表4-2 引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土砂率選擇結果表序號試驗編號混凝土設計等級級配齡期（天）水膠比粉煤灰摻量（）砂率（）坍落度（cm）入倉方式備 注1CF-1C25F300W8280.45153479常態(tài)平?jīng)?、級粉煤?280.4515381214泵送3CF-2C25F100W6280.45152957常態(tài)4CF-3C30F100W6280.40153479常態(tài)5280.4015381214泵送6CF-4C20F100W6280.50153579常態(tài)7280.5015391412泵送8CF-5C20F200W6280.48153157常態(tài)4.3.3外加劑摻量拉西瓦水電站引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配合比優(yōu)化試驗選用的外加劑是按照試驗任務書選定的南京建科院生產(chǎn)的JM-型高效緩凝減水劑和河北石家莊混凝土外加劑廠生產(chǎn)的DH9引氣劑。4.3.3.1減水劑 減水劑的摻量是根據(jù)試驗任務書的設計要求和試驗結果且綜合考慮技術經(jīng)濟效果而提出的，結合施工中坍落度的正常損失和混凝土凝結時間予以確定，基本在0.50.6之間。4.3.3.2引氣劑 引氣劑能引入大量均勻分布的氣泡，氣泡可緩解冰脹壓力，以及阻塞和隔斷滲水通道，并且由于保水性好，減少了由于泌水所造成的孔隙，因而可提高混凝土抗凍性和抗?jié)B性，摻量主要通過拌合物含氣量與和易性來確定。5混凝土配合比設計參數(shù)引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配合比設計試驗參數(shù)見表5-1引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配合比參數(shù)表。6混凝土拌合物性能試驗混凝土拌合物性能包括新拌混凝土的和易性（包括棍度、含砂、粘聚性、析水）、坍落度、凝結時間、容重、出機溫度等項目，優(yōu)化配合比試驗在試驗中心拌合間進行。為保證試驗條件滿足規(guī)范要求，嚴格控制了配合比的拌合過程：室溫、出機混凝土溫度、各種原材料的投料順序、拌合時間、稱量誤差等均控制在規(guī)定范圍內。6.1 混凝土和易性混凝土坍落度均按照拌和物出機15分鐘后控制，其中二級配混凝土泵送混凝土坍落度為1214cm、其余為79 cm，三級配混凝土坍落度為57cm；二級配F300級混凝土含氣量控制在5.05.5，F(xiàn)100級混凝土含氣量控制在4.04.5；三級配F200級混凝土含氣量控制在4.55.0，F(xiàn)100級混凝土含氣量控制在3.54.0?；炷涟韬衔锖鸵仔栽囼灲Y果見表6-1。表5-1 引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土配合比試驗參數(shù)表試驗編號混凝土設計等級級配齡期天水膠比砂率JM-%DH9%坍落度cm用水量kg/m3容 重kg/m3備注CF-1-1C25F300W8280.40350.60.007791102420平?jīng)黾塁F-1-2C25F300W8280.40350.60.007791102420平?jīng)黾塁FBS-1-3C25F300W8280.38380.50.00712141202420平?jīng)黾塁FBS-1-4C25F300W8280.38380.50.00712141202420平?jīng)黾塁F-2-1C25F100W6280.45300.60.00557922440平?jīng)黾塁F-2-2C25F100W6280.45300.60.00557922440平?jīng)黾塁F-3-1C30F100W6280.40340.60.005791102420平?jīng)黾塁F-3-2C30F100W6280.40340.60.005791102420平?jīng)黾塁FBS-3-3C30F100W6280.35370.50.00412141202420平?jīng)黾塁FBS-3-4C30F100W6280.35370.50.00412141202420平?jīng)黾塁F-4-1C20F100W6280.50340.60.005791142420平?jīng)黾塁F-4-2C20F100W6280.50340.60.005791142420平?jīng)黾塁FBS-4-3C20F100W6280.48390.50.00412141222420平?jīng)黾塁FBS-4-4C20F100W6280.48390.50.00412141222420平?jīng)黾塁F-5-1C20F200W6280.48310.60.00557932440平?jīng)黾塁F-5-2C20F200W6280.48310.60.00557932440平?jīng)黾壵f明：1.通過粉煤灰物理性能試驗和混凝土配合比拌合物性能試驗，可以看出平?jīng)龇勖夯液推經(jīng)龇勖夯业男杷勘群吞涠确浅＝咏?，所以相同的混凝土配合比用水量相等?2.粉煤灰摻量均為15。表6-1 引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土拌合物和易性試驗結果試驗編號級配水膠比砂率(%)坍落度（cm）砼溫（）坍落度-時間變化關系和易性凝結時間(h:min)含氣量（）棍度含砂析水粘聚性出機15min30min初凝終凝CF-1-10.4035791714.010.58.0上中無好5.3CF-1-20.4035791515.210.07.2上中少好5.1CFBS-1-30.383812141716.814.312.2上中無好23：4227：065.5CFBS-1-40.383812141417.213.510.6上中無好5.3CF-2-10.4530571613.06.43.3上中無好4.0CF-2-20.4530571512.97.04.1上中無好4.4CF-3-10.4034791712.29.07.2上中無好19:0823:404.7CF-3-20.4034791512.58.77.2上中無好19:2024:204.4CFBS-3-30.353712141717.914.211.0上中無好5.5CFBS-3-40.353712141517.613.611.5上中無好24:1527:355.2CF-4-10.5034791612.57.54.9上多少好4.5CF-4-20.5034791514.28.24.6上中少好4.3CFBS-4-30.483912141817.814.211.5上中少好4.8CFBS-4-40.483912141418.014.311.7上中少好22：0526：555.1CF-5-10.4831571512.46.14.3上中少好4.6CF-5-20.4831571612.25.43.2上中少好5.16.2 坍落度損失試驗 為了保證混凝土現(xiàn)場施工的工作性，對引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土坍落度損失進行了試驗，從試驗結果看，低坍落度的混凝土坍落度損失要大于泵送混凝土的坍落度損失，減水劑JM-同引氣劑DH9復合對高坍落度泵送混凝土更為適合，試驗結果見表6-1。7混凝土性能試驗7.混凝土力學性能試驗混凝土的力學性能主要有混凝土的抗壓強度、劈裂抗拉強度?；炷恋目箟簭姸扰c混凝土其它性能及變形特性有良好的相關關系，根據(jù)抗壓強度可以推定其它性能與變形特性，所以常用混凝土抗壓強度作為現(xiàn)場質量控制和等級評定的主要指標。7.抗壓強度及劈拉強度試驗引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土力學性能試驗主要有混凝土的抗壓強度和混凝土的劈裂抗拉強度。試驗結果表明，混凝土抗壓強度滿足設計要求和混凝土配制強度。混凝土的抗壓強度及劈拉強度試驗結果見表7-1。試驗結果表明：相同膠材用量的情況下，摻平?jīng)黾壔液蛽狡經(jīng)黾壔业膹姸然窘咏?；摻平?jīng)黾壔液蛽狡經(jīng)黾壔业幕炷量箟簭姸三g期發(fā)展關系基本接近，3天強度約為28天強度的3540，7天強度約為28天強度的6575。表7-1 混凝土(砂漿)抗壓強度及劈拉強度試驗結果試驗編號混凝土設計等級級配水膠比用水量（kg/m3）粉煤灰等級力學性能抗壓強度(MPa)劈拉強度(MPa)3d7d28d7d28dCF-1-1C25F300W80.4011014.924.739.31.993.31CF-1-2C25F300W80.4011014.524.238.51.893.27CFBS-1-3C25F300W80.3812015.125.839.82.113.33CFBS-1-4C25F300W80.3812015.024.738.72.123.21CF-2-1C25F100W60.459213.222.134.71.843.00CF-2-2C25F100W60.459213.823.833.81.752.98CF-3-1C30F100W80.4011014.924.739.31.993.31CF-3-2C30F100W80.4011014.524.238.51.893.27CFBS-3-3C30F100W80.3512018.331.242.22.433.45CFBS-3-4C30F100W80.3512018.029.640.92.233.37CF-4-1C20F100W60.501149.615.627.31.352.71CF-4-2C20F100W60.5011410.115.727.41.492.62CFBS-4-3C20F100W60.4812210.616.628.51.492.62CFBS-4-4C20F100W60.481229.816.829.21.392.85CF-5-1C20F200W60.489312.521.632.21.712.91CF-5-2C20F200W60.489311.421.131.51.682.88CFSJ-1M30-0.4021511.924.146.5-CFSJ-2M30-0.4020013.425.239.2-CFSJ-3M20-0.482107.820.731.6-CFSJ-4M20-0.482308.222.333.8-7.混凝土耐久性能試驗混凝土的耐久性指標是保證混凝土建筑物安全長期運行的重要指標。按照試驗任務書和合同書要求，混凝土耐久性指標主要試驗混凝土的抗凍性、抗?jié)B性兩項耐久性指標。7.抗凍融試驗 混凝土抗凍試驗采用快速凍融法進行，以相對動彈模量降低值60和試件質量損失率5評定抗凍標號，從試驗結果看，混凝土抗凍指標滿足設計要求。表7-2 混凝土抗凍融試驗結果試驗編號水膠比粉煤灰相對動彈模量（）/重量損失（）等級摻量50100150200250300CF-3-10.4015%98.4/0.097.0/0.195.6/0.892.3/1.290.2/1.486.7/2.2CF-3-20.4015%96.2/0.095.8/0.292.5/1.190.2/1.585.7/1.883.0/2.5CFBS-3-40.3815%98.8/0.097.2/0.594.3/0.891.7/1.389.8/1.586.3/2.17.抗?jié)B性能試驗混凝土抗?jié)B試驗按照水工混凝土試驗規(guī)程DL/T51502001，試驗采用逐級加壓法進行。逐級加壓法的評定指標為：每組6個試件經(jīng)逐級加壓至設計要求的抗?jié)B等級水壓力時，其中有4個試件仍未出現(xiàn)滲水，表明該混凝土達到設計的抗?jié)B等級?；炷量?jié)B性能試驗結果表明：混凝土的抗?jié)B等級均達到設計要求。7.混凝土變形性能試驗7.混凝土極限拉伸試驗混凝土極限拉伸值是混凝土體積變形的重要特性之一，混凝土的極限拉伸值越大，混凝土的變形性能越強。極限拉伸值的大小直接顯示了混凝土抗裂能力、變形性能，對提高混凝土的抗裂性能來說非常有益。從試驗結果看，混凝土極限拉伸值能滿足設計要求，28天混凝土極限拉伸值在0.8410-41.1810-4之間。引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土的極限拉伸試驗結果見表7-3。表7-3 引水發(fā)電系統(tǒng)混凝土的極限拉伸試驗結果試驗編號混凝土標號水膠比粉煤灰摻量(%)粉煤灰等級軸拉強度(MPa)極限拉伸E10-428d28dCF-1-1C25F300W80.4015平?jīng)黾?.911.06CF-1-2C25F300W80.4015平?jīng)黾?.960.97CFBS-1-3C25F300W80.3815平?jīng)黾?.071.08CFBS-1-4C25F300W80.3815平?jīng)黾?.111.07CF-2-1C25F100W60.4515平?jīng)黾?.900.95CF-2-2C25F100W60.4515平?jīng)黾?.870.97CF-3-1C30F100W60.4015平?jīng)黾?.911.06CF-3-2C30F100W60.4015平?jīng)黾?.960.97CFBS-3-3C30F100W60.3515平?jīng)黾?.121.18CFBS-3-4C30F100W60.3515平?jīng)黾?.291.13CF-4-1C20F100W60.5015平?jīng)黾?.780.87CF-4-2C20F100W60.5015平?jīng)黾?.670.88CFBS-4-3C20F100W60.4815平?jīng)黾?.850.91CFBS-4-4C20F100W60.4815平?jīng)黾?.850.87CF-5-1C20F200W60.4815平?jīng)黾?.760.89CF-5-2C20F200W60.4815平?jīng)黾?.810.907.3.2 混凝土干縮試驗 根據(jù)要求對編號為CF-2-1、CF-2-2 的C25F100W6、級配的廠房下部結構混凝土進行28天齡期的干縮性能試驗，總體看摻兩種等級的粉煤灰混凝土干縮值比較接近，呈現(xiàn)收縮趨勢，最大干縮值在42010-4左右。試驗結果見表7-4及混凝土干縮試驗曲線圖附圖1。表7-4 混凝土干縮試驗結果表齡期（天）干縮值（10-4mm）齡期（天）干縮值（10-4mm）CF-2-1CF-2-2CF-2-1CF-2-200028-1.375-1.3703-0.210-0.22060-2.420-2.5107-0.315-0.31090-3.450-3.51014-0.335-0.410180-4.220-4.2607.3.3 混凝土自生體積變形試驗 根據(jù)要求對編號為CF-2-1、CF-2-2 的C25F100W6、級配的廠房下部結構混凝土進行不同齡期的自生體積變形性能試驗，從試驗數(shù)據(jù)看，由于水泥中氧化鎂含量的增加，60天齡期前混凝土變形呈現(xiàn)收縮，60天齡期后混凝土變形呈現(xiàn)膨脹，屬于先收縮后膨脹型，150天齡期膨脹變形接近25個微應變，并趨于穩(wěn)定，摻兩種等級的粉煤灰的變化趨勢及自生體積變形值比較接近。試驗結果見表7-5混凝土自生體積變形試驗結果表及附圖2。表7-5 混凝土自生體積變形試驗結果表齡期變形值(10-6mm)齡期變形值(10-6mm)齡期變形值(10-6mm)齡期變形值(10-6mm)天CF-2-1CF-2-2天CF-2-1CF-2-2天CF-2-1CF-2-2天CF-2-1CF-2-200010-10.947-11.42548-1.920-2.0681189.7810.0992-7.407-7.60711-8.247-8.42556-0.154-0.25412510.6911.0803-7.863-8.06312-8.248-8.426620.4500.4713218.4519.2504-8.125-8.22513-7.878-8.244690.5600.56313921.0221.5425-8.263-8.36317-5.535-5.701831.1981.26314622.23022.3596-8.274-8.42520-5.443-5.609902.5602.56315323.68025.0837-8.43-8.60826-4.442-4.608973.2703.28816025.11025.9008-9.248-9.42634-4.156-4.3221044.8804.39216725.87