2016年考研《機(jī)械設(shè)計(jì)》單項(xiàng)選擇(單數(shù)章節(jié)).doc

單項(xiàng)選擇第一章 緒論1，機(jī)械設(shè)計(jì)課程研究的內(nèi)容只限于_。 （ C ）A專用零件的部件 B在高速，高壓，環(huán)境溫度過高或過低等特殊條件下工作的以及尺寸特大或特小的通用零件和部件 C在普通工作條件下工作的一般參數(shù)的通用零件和部件 D標(biāo)準(zhǔn)化的零件和部件2，下列8種機(jī)械零件：渦輪的葉片，飛機(jī)的螺旋槳，往復(fù)式內(nèi)燃機(jī)的曲軸，拖拉機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)的氣門彈簧，起重機(jī)的起重吊鉤，火車車輪，自行車的鏈條，紡織機(jī)的紗錠。其中有_是專用零件。 （ C ）A3種 B4種 C5種 D6種3，第三章 機(jī)械零件強(qiáng)度1，零件的工作安全系數(shù)為 。 （ C ） A零件的極限應(yīng)力比許用應(yīng)力 B零件的工作應(yīng)力比許用應(yīng)力 C零件的極限應(yīng)力比工作應(yīng)力 D零件的工作應(yīng)力比極限應(yīng)力2，45鋼的疲勞強(qiáng)度極限-1=270Mpa，設(shè)疲勞曲線方程的壽命指數(shù)m=9，應(yīng)力循環(huán)基數(shù)N05106，則當(dāng)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N104時(shí)，有限疲勞壽命極限為Mpa（A）A539； B.135； C.175; D.4173，零件表面經(jīng)淬火、滲氮、噴丸、滾子碾壓等處理后，其疲勞強(qiáng)度。（A）A增高； B.降低； C.不變； D.增高或降低視處理方法而定。4，一零件由45號(hào)鋼制成，受靜應(yīng)力。其工作拉應(yīng)力=若零件材料硬度為250HBS、屈服極限s=許用拉應(yīng)力=則零件的許用安全系數(shù)S等于 B 。A 1.33 B 1.5C 2.0 D 2.45，兩個(gè)平行圓柱體相外接觸并互相壓緊。已知兩圓柱體的半徑R1R2，材料彈性模量E1E2，則兩者的最大接觸應(yīng)力 C 。AH1H2 BH1H2CH1H2D大小不確定6，受靜應(yīng)力的45鋼制零件，在強(qiáng)度計(jì)算時(shí)應(yīng)取 D 為極限應(yīng)力。 ABCD7，零件的截面形狀一定，如絕對(duì)尺寸(橫截面尺寸)增大，疲勞強(qiáng)度將隨之_C_。A， 增高 B，不變 C， 降低8，零件的形狀，尺寸，結(jié)構(gòu)相同時(shí)，磨削加工的零件與精車加工相比，其疲勞強(qiáng)度_A_。A，較高 B，較低 C，相同9，零件的表面經(jīng)淬火，滲氮，噴丸，滾子碾壓等處理后，其疲勞強(qiáng)度_A_。A，增高 B，降低 C，不變 D，增高或降低視處理方法而定 10，零件受變載荷作用時(shí)，則在其內(nèi)部（B）；零件受靜載荷作用時(shí)，則在其內(nèi)部（C）A,只會(huì)產(chǎn)生靜應(yīng)力 B，只會(huì)產(chǎn)生變應(yīng)力 C，可能產(chǎn)生靜應(yīng)力，也可能產(chǎn)生變應(yīng)力11，圖示極限應(yīng)力圖中，工作應(yīng)力循環(huán)特性r=0.5，工作應(yīng)力m點(diǎn)位置如圖所示，進(jìn)行安全系數(shù)計(jì)算時(shí)，其材料的極限應(yīng)力應(yīng)取（C）。A，-1 B，B C，s 12，對(duì)于受循環(huán)變應(yīng)力作用的零件，影響疲勞破壞的主要因素是（C）A，最大應(yīng)力 B，平均應(yīng)力 C，應(yīng)力幅 13，塑性材料制成的零件進(jìn)行靜強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其極限應(yīng)力為（B）A，b B，S C，0 D，-1 14，零件受對(duì)稱循環(huán)應(yīng)力時(shí)，對(duì)于塑性材料應(yīng)?。–）作為材料的極限A，材料的強(qiáng)度極限 B，材料的屈服極限 C，材料的疲勞極限 D，屈服極限除以安全系數(shù)15，當(dāng)三個(gè)相同的零件甲乙丙承受的maxz是相同的，但應(yīng)力循環(huán)特性r分別是+1，0，-1，其中，最易疲勞損傷的零件是（C）A，甲 B，乙 C，丙16，一等截面直桿，其直徑d=15mm，受靜拉力F=40kN，材料為35#鋼，B=540N/mm2，S=320N/mm2，則該桿的工作安全系數(shù)S為（D）A，2.38 B，1.69 C，1.49 D1.4117，同樣形狀、尺寸、結(jié)構(gòu)和工作條件的零件，采用下列不同材料制造：a,HT20-40;b,35#鋼；c,40CrNi。其中有效應(yīng)力集中系數(shù)最大和最小分別是（E）A，a,b B，c,a C,b,c D,b,a E,a,c F,c,b18，兩圓柱體沿母線相壓，載荷為F時(shí)，最大接觸應(yīng)力為H，若載荷增大到2F時(shí)，最大接觸應(yīng)力變?yōu)椋˙）。A，1.26H B，1.41H C，1.59H D，2H19，零件表面經(jīng)淬火，氮化，噴丸，滾子碾壓等處理后，其疲勞強(qiáng)度（A）A，增高 B，不變 C，降低 20，由實(shí)驗(yàn)知，有效應(yīng)力集中、絕對(duì)尺寸和表面狀態(tài)只對(duì)（A）有影響。A，應(yīng)力幅 B，平均應(yīng)力 C，應(yīng)力幅和平均應(yīng)力 21，干摩擦?xí)r，摩擦力與所受載荷及表觀接觸面積的關(guān)系為：（A）A， 與表觀面積無關(guān)而與載荷成正比 B，與表觀面積有關(guān)與載荷無關(guān) B， 與表觀面積有關(guān)與載荷成正比22，摩擦副表面為液體動(dòng)壓潤滑狀態(tài)，當(dāng)外載荷不變時(shí)，摩擦面間的最小油膜厚度隨相對(duì)滑動(dòng)速度的增加而（B）A，變薄B，增厚C，不變23，兩相對(duì)滑動(dòng)的接觸表面，依靠吸附油膜進(jìn)行潤滑的摩擦狀態(tài)稱為（B）A，干摩擦 B，邊界摩擦 C，混合摩擦 D，液體摩擦24，一個(gè)鋼制零件，已知H=750N/mm2，s=550N/mm2，-1=350N/mm2，零件的最大工作應(yīng)力為max=185N/mm2，最小應(yīng)力min=-75N/mm2，綜合影響系數(shù)K=1.44，=0.25，則當(dāng)r=常數(shù)時(shí)，該零件的疲勞強(qiáng)度安全系數(shù)為（B）A，2.97B，1.74C，1.9D，1.4525，一鋼制零件材料的疲勞強(qiáng)度極限r(nóng)=152N/mm2，取壽命系數(shù)m=9，應(yīng)力循環(huán)基數(shù)N0=5x106，則當(dāng)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N=8x106時(shí)，材料的疲勞強(qiáng)度極限r(nóng)N=（A）N/mm2A,144 B,152 C,160 26，減少磨損的一般方法有很多種，其中（D）是錯(cuò)誤的A，選擇合適的材料組合 B，生成表面膜 C，改滑動(dòng)摩擦為滾動(dòng)摩擦 D，增加表面粗糙度27，零件強(qiáng)度計(jì)算中的許用安全系數(shù)是用來考慮（C）A， 載荷的性質(zhì)，零件價(jià)格的高低，材料質(zhì)地的均勻性B， 零件的應(yīng)力集中，尺寸大小，表面狀態(tài)C， 計(jì)算的精確性，材料的均勻性，零件的重要性D零件的可靠性，材料的機(jī)械性能，加工的工藝性28，在外載荷不變的情況下，試判斷下列零件上各點(diǎn)應(yīng)力的變化特性（用應(yīng)力循環(huán)特性系數(shù)r表示）a， 轉(zhuǎn)動(dòng)心軸，外徑上的彎曲應(yīng)力r為（B）b， 推力球軸承滾動(dòng)體上一點(diǎn)的接觸應(yīng)力，r為（C）A，r=+1 B，r=-1 C，r=0 D，0r+1 E，-1r029，表面疲勞磨損（點(diǎn)蝕）的發(fā)生與（D）有關(guān)A，酸、堿、鹽介質(zhì) B，瞬時(shí)溫度 C，硬質(zhì)磨粒 D，材料淺層缺陷30，各種油杯中，（C）可用于脂潤滑A，針閥油杯B，油繩式油杯C，旋蓋式油杯31，兩圓柱體相接觸，其直徑d1=2d2，彈性模量E1=2E2，泊松比1=2，長度b1=2b2，其接觸應(yīng)力1與2的關(guān)系有（A）A，B，2 C，1=42 D，1=8232，零件表面在混合潤滑狀態(tài)時(shí)的摩擦系數(shù)比液體潤滑狀態(tài)時(shí)的摩擦系數(shù)（A）A，大 B，小 C，可能大，可能小 D，相等33，為了減輕摩擦副的表面疲勞磨損，下列措施中，（D）是不合理的A，降低表面粗糙度 B，增大潤滑油粘度C，提高表面硬度 D，提高相對(duì)滑動(dòng)速度34，采用含有油性和極壓添加劑的潤滑劑，主要為了減少（A）A，粘著磨損 B，磨粒磨損 C，表面疲勞磨損 D，腐蝕磨損35，零件的工作安全系數(shù)為（C）A， 零件的極限應(yīng)力比許用應(yīng)力B， 零件的工作應(yīng)力比許用應(yīng)力C， 零件的極限應(yīng)力比零件的工作應(yīng)力D， 零件的工作應(yīng)力比零件的極限應(yīng)力36，某齒輪傳動(dòng)裝置如圖所示，輪1為主動(dòng)輪，則輪2 的齒面接觸應(yīng)力按（B）變化A， 對(duì)稱循環(huán)B， 脈動(dòng)循環(huán)C， 循環(huán)特性r=-0.5的循環(huán)D， 循環(huán)特性r=+1的循環(huán)37,圖示的齒輪傳動(dòng)，1為主動(dòng)輪，當(dāng)輪1做雙向運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，則1的齒面接觸應(yīng)力按（B）變化A， 對(duì)稱循環(huán)B， 脈動(dòng)循環(huán)C， 循環(huán)特性r=-0.5的循環(huán)D， 循環(huán)特性r=+1的循環(huán)38，下面的極限應(yīng)力圖中，M為工作應(yīng)力點(diǎn)，應(yīng)力循環(huán)特性r=常數(shù)，ON線與橫坐標(biāo)軸間夾角為40o，則該零件所受的應(yīng)力類型為（A）A， 不變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力B， 變號(hào)的不對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力C， 對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力D， 脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力39，某截面形狀一定的零件，當(dāng)其尺寸增大時(shí)，其疲勞極限值將隨之（B）A，增高B，降低C，不變D規(guī)律不定40，對(duì)于循環(huán)基數(shù)N0=107的金屬材料，下列公式中，（A）是正確的。A，mN=C B，Nm=C C，壽命系數(shù)kN=mNN0 D壽命系數(shù)kN1.041，已知某轉(zhuǎn)軸在彎-扭復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下工作，其彎曲與扭轉(zhuǎn)作用下的安全系數(shù)分別為S=6.0，S=18，則該轉(zhuǎn)軸的實(shí)際安全系數(shù)值為（C）A，12 B，6 C，5.69 D，1842，摩擦副接觸面間的潤滑狀態(tài)判據(jù)參數(shù)膜厚比值為（B）時(shí)，為混合潤滑狀態(tài)，值為（C）時(shí)，可達(dá)到流體潤滑狀態(tài)。A，6.25 B，1.0 C，5.2 D，0.3543，當(dāng)某轉(zhuǎn)軸所受的徑向力大小方向不變時(shí)，其外圓面上任一點(diǎn)的彎曲應(yīng)力屬于（C）應(yīng)力。A.靜應(yīng)力 B.脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力 C.對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力 D.循環(huán)特性r0.5第五章 螺紋聯(lián)接和螺旋傳動(dòng) 1，當(dāng)被聯(lián)接件中有一個(gè)厚度較大，而且兩被聯(lián)接件不需要經(jīng)常拆裝的場(chǎng)合，一般選用_（B）A，螺栓聯(lián)接 B，螺釘聯(lián)接 C，雙頭螺柱聯(lián)接 D，緊定螺釘聯(lián)接2，被聯(lián)接件與螺母或者螺栓頭部相接觸的支承面均應(yīng)平整，這是為了_（D）A，外形美觀 B，拆裝方便 C，防止螺母或螺栓頭表面擦傷 D，避免螺栓受到附加彎矩3，為了提高受軸向變載荷螺栓連接的疲勞強(qiáng)度，應(yīng) （B） A增加螺栓剛度 B降低螺栓剛度 C降低被連接件剛度 D同時(shí)提高螺栓和被連接件剛度4，受軸向載荷的緊螺栓連接，為保證被連接件不出現(xiàn)縫隙，因此 （ B ） A殘余預(yù)緊力應(yīng)小于零 B殘余預(yù)緊力應(yīng)大于零 C殘余預(yù)緊力應(yīng)等于零 D預(yù)緊力應(yīng)小于零5， 所列的4種公稱直徑、螺距、材料均相同的傳動(dòng)螺旋中， 傳動(dòng)效率最高。（ C ） A單線矩形螺旋副 B單線梯形螺旋副 C雙線矩形螺旋副 D雙線梯形螺旋副6，常用于連接的螺紋是 。 （ C ） A矩形螺紋 B梯形螺紋 C三角形螺紋 D管螺紋7，承受預(yù)緊力和軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接，當(dāng)其螺栓的總拉力F2的最大值和被聯(lián)接件的剛度Cm不變時(shí)，螺栓的剛度Cb越小，則_。（B）A.螺栓中總拉力的變化幅度愈大； B.螺栓中總拉力的變化幅度愈?。籆.螺栓中總拉力的變化幅度不變； D.螺栓中的疲勞強(qiáng)度降低。8，螺釘聯(lián)接適用于聯(lián)接( B )。A.一個(gè)零件較厚,經(jīng)常拆卸 B.一個(gè)零件較厚,不常拆卸 C.兩個(gè)較薄零件,經(jīng)常拆卸 D. 兩個(gè)較薄零件,不常拆卸9，對(duì)于受軸向外載荷的緊螺栓聯(lián)接，在強(qiáng)度計(jì)算時(shí)D作為螺栓的軸向載荷。A工作載荷e B預(yù)緊力oC工作載荷Qe與預(yù)緊力Qo之和D工作載荷Qe與殘余預(yù)緊力Qo之和10，傳導(dǎo)螺旋的特點(diǎn)是 D 。 A用于舉升或壓緊工作B用于調(diào)整或固定零件位置 C多為間歇工作，可自鎖D傳遞運(yùn)動(dòng)，有精度要求11，對(duì)于普通螺栓聯(lián)接，在擰緊螺母時(shí)，螺栓所受的載荷是（ D ）。 A. 拉力 B. 扭矩 C. 壓力 D. 拉力和扭矩12，對(duì)于普通螺栓聯(lián)接，在擰緊螺母時(shí)，螺栓所受的載荷是（ D ）。 A. 拉力 B. 扭矩 C. 壓力 D. 拉力和扭矩13，在常用的螺旋傳動(dòng)中，傳動(dòng)效率最高的螺紋是_D_。A 三角形螺紋 B 梯形螺紋 C 鋸齒形螺紋 D 矩形螺紋14，在常用的螺紋聯(lián)接中，自鎖性能最好的螺紋是_A_。A 三角形螺紋 B 梯形螺紋 C 鋸齒形螺紋 D 矩形螺紋15，當(dāng)兩個(gè)被聯(lián)接件不太厚時(shí)，宜采用_B_。A 雙頭螺柱聯(lián)接 B 螺栓聯(lián)接 C 螺釘聯(lián)接 D 緊定螺釘聯(lián)接16，當(dāng)兩個(gè)被聯(lián)接件之一太厚，不宜制成通孔，且需要經(jīng)常拆裝時(shí)，往往采用_C_。A 螺栓聯(lián)接 B 螺釘聯(lián)接 C 雙頭螺柱聯(lián)接 D 緊定螺釘聯(lián)接17， 當(dāng)兩個(gè)被聯(lián)接件之一太厚，不宜制成通孔，且聯(lián)接不需要經(jīng)常拆裝時(shí)，往往采用_B_。A 螺栓聯(lián)接 B 螺釘聯(lián)接 C 雙頭螺柱聯(lián)接 D 緊定螺釘聯(lián)接18，在擰緊螺栓聯(lián)接時(shí)，控制擰緊力矩有很多方法，例如_C_。A 增加擰緊力 B 增加扳手力臂 C 使用指針式扭力扳手或定力矩扳手19，螺紋聯(lián)接防松的根本問題在于_C_。A 增加螺紋聯(lián)接的軸向力 B 增加螺紋聯(lián)接的橫向力 C 防止螺紋副的相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng) D 增加螺紋聯(lián)接的剛度20，螺紋聯(lián)接預(yù)緊的目的之一是_A_。A 增強(qiáng)聯(lián)接的可靠性和緊密性 B 增加被聯(lián)接件的剛性 C 減小螺栓的剛性21，承受預(yù)緊力和軸向變載荷的緊螺栓聯(lián)接，當(dāng)其螺栓的總拉力F0的最大值和被聯(lián)接件的剛度Cm 不變時(shí)，螺栓的剛度Cb愈小，則_B_。A 螺栓中總拉力的變化幅度愈大 B 螺栓中總拉力的變化幅度愈小 C 螺栓中總拉力變化幅度不變 D 螺栓中的疲勞強(qiáng)度降低22， 有一氣缸蓋螺栓聯(lián)接，若氣缸內(nèi)氣體壓力在02Mpa 之間循環(huán)變化，則螺栓中的應(yīng)力變化規(guī)律為_C_。A 對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力 B 脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力 C 非對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力 D 非穩(wěn)定循環(huán)變應(yīng)力23， 擰緊可以使一定公稱直徑的普通螺栓取得一定大小的預(yù)緊力。如果要以比較小的擰緊力距T來得到所要求的預(yù)緊力F可采用_A_。A 細(xì)牙螺紋 B 雙線螺紋 C 加彈簧墊圈24，為了改善螺紋牙上的載荷分布，通常都以_D_的方法來實(shí)現(xiàn)。A 采用雙螺母 B 采用加高的螺母 C 采用減薄螺母 D 減少螺栓和螺母的螺距變化差25， 被聯(lián)接件受橫向載荷作用時(shí)，若采用一組普通螺栓聯(lián)接，則載荷靠_A_來傳遞。A 接合面之間的摩擦力 B 螺栓的剪切和擠壓 C 螺栓的剪切和被聯(lián)接件的擠壓26， 滑動(dòng)螺旋傳動(dòng)，其失效形式多為_B_。A 螺紋牙彎斷 B 螺紋磨損 C 螺紋牙剪切 D 螺紋副咬死27, 聯(lián)接螺紋一般要求有較好的強(qiáng)度、剛度，同時(shí)要求良好的自鎖性能，其牙型通常選用 。 （ A ）A三角形 B梯形 C鋸齒形 D矩形28, 一承受變載荷的螺栓聯(lián)接，其靜強(qiáng)度足夠而疲勞強(qiáng)度不足時(shí)，應(yīng)首先考慮采用 的方法來提高疲勞強(qiáng)度。 （ D ）A增加螺栓直徑 B更換螺栓材料 C改用雙螺母 D另選柔性大的螺栓29，采用螺紋聯(lián)接時(shí)，若被聯(lián)接件之一厚度較大，且材料較軟，強(qiáng)度較低，需要經(jīng)常拆裝，則一般宜采用（B）A，螺栓聯(lián)接 B，雙頭螺柱聯(lián)接 C，螺釘聯(lián)接 30，在常用螺紋中，效率最低，自鎖性最好的是（C），效率較高，牙根強(qiáng)度較大，制造方便的是（B），聯(lián)接螺紋常用（C），傳動(dòng)螺紋常用（B）A，矩形螺紋 B，梯形螺紋 C，三角螺紋 31，螺紋副在摩擦系數(shù)一定時(shí)，螺紋的牙型角越大，則（D）A， 當(dāng)量摩擦系數(shù)越小，自鎖性能越好；B， 當(dāng)量摩擦系數(shù)越小，自鎖性能越差；C， 當(dāng)量摩擦系數(shù)越大，自鎖性能越差；D， 當(dāng)量摩擦系數(shù)越大，自鎖性能越好；32，計(jì)算緊螺栓聯(lián)接的拉伸強(qiáng)度時(shí)，考慮到拉伸和扭轉(zhuǎn)的復(fù)合作用，應(yīng)將拉伸載荷增大到原來的（B）倍。A，1.1 B，1.3 C，1.5 D，1.733，當(dāng)軸上安裝的零件需要承受軸向力時(shí)，采用（A）來軸向定位，所能承受的軸向力較大A，圓螺母 B，緊定螺釘 C，彈性擋圈 34，緊螺栓聯(lián)接強(qiáng)度公式=1.3Qd24中，系數(shù)1.3是考慮（C）。A，應(yīng)力集中 B，安全系數(shù) C，拉扭復(fù)合 D，承載面積是按內(nèi)徑面積計(jì)算，但螺紋牙也承擔(dān)一定的抗拉作用35，被聯(lián)接件是鍛件或者鑄件時(shí)，應(yīng)將安裝螺栓處加工成小凸臺(tái)或者魚眼坑，其目的是（B）A，易擰緊 B，避免偏心載荷 C，增大接觸面 D，外觀好36，一螺栓受軸向變載荷：Fmin=0,Fmax=F，則螺栓的應(yīng)力幅為（C）式中，Kc=C1/(C1+C2)，Ac=d12/4A，a=(1-Kc)F/Ac B，a=KcF/AcC，a=KcF/(2Ac) D，a=(1-Kc)F/(2Ac)37，當(dāng)螺紋公稱直徑，牙型角，螺紋線數(shù)相同時(shí)，細(xì)牙螺紋的自鎖性能（A）A，好 B，差 C，相同38，普通羅雙受橫向工作載荷時(shí)，主要靠（B）來承擔(dān)橫向載荷。A，擠壓力 B，摩擦力 C，剪切力 39，受軸向載荷的緊螺栓聯(lián)接，為保證被聯(lián)接件不出現(xiàn)縫隙，因此（B）A，剩余預(yù)緊力應(yīng)小于零 B，剩余預(yù)緊力應(yīng)大于零C，剩余預(yù)緊力應(yīng)等于零 D，預(yù)緊力應(yīng)大于零40，圖示鋼板用兩只普通螺栓聯(lián)接，已知橫向工作載荷為R，接合面之間的摩擦系數(shù)f=0.15，為使聯(lián)接可靠，取安全系數(shù)K=1.2，則每個(gè)螺栓需要的預(yù)緊力Q0為(C)A，0.5R B，R C，2R D，4R41，受軸向載荷的緊螺栓聯(lián)接，在工作載荷F和殘余預(yù)緊力不變的情況下，要提高螺栓強(qiáng)度，可以采取的措施為（A），（D）A， 將被聯(lián)接件間的橡膠墊片改為皮革墊片；B， 在螺母下放置彈性元件；C， 將被聯(lián)接件間的金屬墊片改為橡膠墊片；D， 去掉螺母下放置的彈性元件而改用普通平墊圈。42，為提高螺栓聯(lián)接的疲勞強(qiáng)度，應(yīng)（A）A， 減小螺栓剛度，增大被聯(lián)接件的剛度B， 同時(shí)減小螺栓與被聯(lián)接件的剛度C， 增大螺栓剛度，減小被聯(lián)接件剛度D， 同時(shí)增大螺栓與被聯(lián)接件的剛度43，一螺紋聯(lián)接的力-變形圖如圖所示，若保證殘余預(yù)緊力QP等于預(yù)緊力Qp的1/2，則該螺紋聯(lián)接能承受的最大軸向工作載荷Fmax的大小為（C）A，QP B，0.5QP C，1.5 QP D，2/2 (QP)44，普通螺栓聯(lián)接中，松聯(lián)接和緊聯(lián)接之間的主要區(qū)別是：松聯(lián)接的螺紋部分不受（B）A，拉伸作用 B，扭轉(zhuǎn)作用 C，剪切作用 D，彎曲作用45，用于薄壁零件聯(lián)接的螺紋，應(yīng)采用（A）A，三角形細(xì)牙螺紋 B，梯形螺紋 C，鋸齒形螺紋 D，多線三角形粗牙螺紋46，在下列四種具有相同公稱直徑和螺距，并采用相同配對(duì)材料的傳動(dòng)螺旋副中，傳動(dòng)效率最高的是（C）A，單線矩形螺紋副 B，單線梯形螺旋副 C，雙線矩形螺旋副 D，雙線梯形螺旋副47，螺栓的材料性能等級(jí)標(biāo)稱6.8級(jí)，其數(shù)字6.8代表（A）A，對(duì)螺栓材料的強(qiáng)度要求 B，對(duì)螺栓的制造精度要求 C，對(duì)螺栓材料的剛度要求 D，對(duì)螺栓材料的耐腐蝕性要求48，螺栓強(qiáng)度等級(jí)為6.8級(jí)，則該螺栓材料最小屈服極限近似為（A）A，480MPa B，6MPa C，8MPa D，0.8MPa49，不控制預(yù)緊力時(shí)，螺栓的安全系數(shù)選擇與其直徑有關(guān)，是因?yàn)椋ˋ）A，直徑小，易過載 B，直徑小，不易控制預(yù)緊力 C，直徑大，材料缺陷多 D，直徑大，安全50，對(duì)于緊螺栓連接，當(dāng)螺栓的總拉力F0和殘余預(yù)緊力F“不變，若將螺栓由實(shí)心變成空心，則螺栓的應(yīng)力幅a與預(yù)緊力F會(huì)發(fā)生變化（D）A， a增大，F(xiàn)應(yīng)適當(dāng)減小 B，a增大，F(xiàn)應(yīng)適當(dāng)增大C，a增小，F(xiàn)應(yīng)適當(dāng)減小 D，a減小，F(xiàn)應(yīng)適當(dāng)增大51，對(duì)于外載荷是軸向變載荷的重要聯(lián)接，螺栓所受總拉力在F和F0之間變化，則螺栓的應(yīng)力變化規(guī)律按（B）A，r=常數(shù) B，min=常數(shù) C，m=常數(shù)52，用作調(diào)節(jié)或阻塞的螺紋，應(yīng)采用（D）。A.三角形粗牙螺紋B.矩形螺紋C.鋸齒形螺紋D.三角形細(xì)牙螺紋53，常見的聯(lián)接螺紋是（C）。A.左旋單線B.右旋雙線C.右旋單線D.左旋雙線54，第七章 鉚接，焊接，膠接和過盈聯(lián)接第九章 鏈傳動(dòng)1，節(jié)距是滾子鏈傳動(dòng)的一個(gè)重要參數(shù)，一定條件下，節(jié)距越大，結(jié)構(gòu)尺寸越大，承載能力越_，傳動(dòng)的動(dòng)載荷將越_，所以高速、重載時(shí)，多選用_（C）A，高；大；大節(jié)距單排鏈 B，低；??；小節(jié)距多排鏈C，高；大；小節(jié)距多排鏈 D，高；大；大節(jié)距多排鏈2，節(jié)距是滾子鏈傳動(dòng)的一個(gè)重要參數(shù)，當(dāng)鏈傳動(dòng)所傳遞的載荷較大，鏈輪轉(zhuǎn)速較高時(shí)，應(yīng)選用_（B）A，大節(jié)距單排鏈 B，小節(jié)距多排鏈 C，小節(jié)距單排鏈 D，大節(jié)距多排鏈3，鏈傳動(dòng)的瞬時(shí)傳動(dòng)比i為 （ B ）A B C D4，鏈傳動(dòng)中鏈節(jié)數(shù)取偶數(shù)，鏈輪齒數(shù)為奇數(shù)，最好互為質(zhì)數(shù)，其原因是 （ A ） A磨損均勻 B具有抗沖擊力 C減少磨損與膠合 D瞬時(shí)傳動(dòng)比為定值5，在選擇參數(shù)時(shí)，限制主動(dòng)鏈輪的齒數(shù)不宜過少，其目的是為了 （ C ） A提高傳動(dòng)精度 B減輕膠合 C降低傳動(dòng)的不均勻性和動(dòng)載荷 D保證鏈輪的強(qiáng)度6， 鏈傳動(dòng)中，鏈節(jié)數(shù)常采用偶數(shù)，這是為了使鏈傳動(dòng) （ D ） A工作平穩(wěn) B鏈條與鏈輪輪齒磨損均勻 C提高傳動(dòng)效率 D避免采用過渡鏈節(jié)7，在一定轉(zhuǎn)速時(shí)，要減小鏈條傳動(dòng)的不均勻性和動(dòng)載荷，應(yīng)_。（C）A.增大鏈條節(jié)距和鏈輪齒數(shù)； B.增大鏈條節(jié)距和減少鏈輪齒數(shù)；C.減小鏈條節(jié)距，增大鏈輪齒數(shù)； D.減小鏈條節(jié)距和鏈輪齒數(shù)。8，滾子鏈傳動(dòng)的最主要參數(shù)是( C )。A.滾子外徑 B.銷軸直徑 C.節(jié)距9，在鏈傳動(dòng)中，鏈速的不均勻性主要取決于 （ C） 。 A主動(dòng)鏈輪齒數(shù)B從動(dòng)鏈輪齒數(shù) C鏈的節(jié)距D鏈的長度10，按鏈傳動(dòng)的用途，套筒滾子鏈和齒形鏈屬于_A_。A 傳動(dòng)鏈 B 起重鏈 C 曳引鏈11，相比而言，_B_傳動(dòng)時(shí)具有工作平穩(wěn)，噪聲小，允許鏈速較高，承受沖擊載荷能力較好和輪齒受力較均勻的優(yōu)點(diǎn)。A 套筒鏈 B 齒形鏈 C 套筒滾子鏈12，鏈傳動(dòng)中，限制鏈輪最少齒數(shù)的目的之一是為了_A_。A 減少傳動(dòng)的運(yùn)動(dòng)不均勻性和動(dòng)載荷 B 防止鏈節(jié)磨損后脫鏈 C 使小鏈輪輪齒受力均勻 D 防止?jié)櫥涣紩r(shí)輪齒加速磨損13，設(shè)計(jì)鏈傳動(dòng)時(shí)，鏈節(jié)數(shù)最好取_A_。A 偶數(shù) B 奇數(shù) C 質(zhì)數(shù) D 鏈輪齒數(shù)的整數(shù)倍14，鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，當(dāng)載荷大，中心距小，傳動(dòng)比大時(shí)，宜選用_B_。A 大節(jié)距單排練 B 小節(jié)距多排練 C 小節(jié)距單排練 C 大節(jié)距多排練15，鏈傳動(dòng)的張緊輪應(yīng)裝在_A_。A 靠近主動(dòng)輪的松邊上 B 靠近主動(dòng)輪的緊邊上 C 靠近從動(dòng)輪的松邊上 D 靠近從動(dòng)輪的緊邊上16，鏈傳動(dòng)人工潤滑時(shí)，潤滑油應(yīng)加在_C_。A 緊邊上 B 鏈條和鏈論嚙合處 C 松邊上17,鏈傳動(dòng)中作用在軸上的壓力要比帶傳動(dòng)小，這主要是由于（C）A，這種傳動(dòng)只用來傳遞小功率； B，鏈的質(zhì)量大，離心力也大；B， 嚙合傳動(dòng)不需要很大的初拉力； D，在傳遞相同功率時(shí)圓周力小18，鏈傳動(dòng)中鏈節(jié)數(shù)取偶數(shù)，鏈輪齒數(shù)為奇數(shù)，最好互為質(zhì)數(shù)，其原因是（A）A，磨損均勻 B，具有抗沖擊力C，減少磨損與膠合 D，瞬時(shí)傳動(dòng)比為定值19，在一定轉(zhuǎn)速時(shí)，要減小鏈條傳動(dòng)的不均勻性和動(dòng)載荷，應(yīng)（C）A，增大鏈條節(jié)距和鏈輪齒數(shù)B，增大鏈條節(jié)距和減少鏈輪齒數(shù)C， 減小鏈條節(jié)距，增大鏈輪齒數(shù)D，減小鏈條節(jié)距和鏈輪齒數(shù)20，滾子鏈傳動(dòng)中，滾子的作用是（B）A，緩和沖擊 B，減小套筒與輪齒間磨損D， 提高鏈的破壞載荷 D，保證鏈條與輪齒間的良好嚙合21，鏈傳動(dòng)中，鏈節(jié)數(shù)常采用偶數(shù)，這是為了使鏈傳動(dòng)（D）A，工作平穩(wěn) B，鏈條與鏈輪輪齒磨損均勻C，提高傳動(dòng)效率 D，避免采用過渡鏈節(jié)22，鏈條磨損會(huì)導(dǎo)致的結(jié)果是（D）A，銷軸破壞 B，鏈片破壞 C，套筒破壞 D，影響鏈與鏈輪的嚙合，致使脫鏈23，鏈傳動(dòng)大鏈輪齒數(shù)不易過多的原因是（C）A，為減小速度波動(dòng) B，避免傳動(dòng)比過大 C，避免磨損時(shí)導(dǎo)致過早脫鏈 24，鏈傳動(dòng)的瞬時(shí)傳動(dòng)比等于常數(shù)的充要條件是（C）A， 大鏈輪齒數(shù)z2是小鏈輪齒數(shù)z1的整數(shù)倍B， z2=z1，C， z2=z1，中心距a是節(jié)距p的整數(shù)倍D， z2=z1，a=40p25，為了限制鏈傳動(dòng)的動(dòng)載荷，在節(jié)距p和小鏈輪齒數(shù)z1一定時(shí)，應(yīng)該限制（A）A，小鏈輪的轉(zhuǎn)速n1 B，傳動(dòng)的功率P C，傳遞的圓周力26，應(yīng)用標(biāo)準(zhǔn)套筒滾子鏈傳動(dòng)的許用功率曲線，必須根據(jù)（B）來選擇鏈條的型號(hào)和潤滑方法。A， 鏈條的圓周力和傳動(dòng)功率B， 小鏈輪的轉(zhuǎn)速和計(jì)算功率C， 鏈條的圓周力和計(jì)算功率D， 鏈條的速度和計(jì)算功率27，為了（C）推薦鏈輪最大齒數(shù)zmax=120。A，保證鏈輪的強(qiáng)度 B，保證傳動(dòng)平穩(wěn)D， 當(dāng)磨損量達(dá)到2%3%時(shí)，仍可使鏈條繼續(xù)工作28，為提高鏈傳動(dòng)使用壽命，防止過早脫鏈，當(dāng)節(jié)距P一定時(shí)，鏈輪齒數(shù)應(yīng)（B）A，增大 B，減小 C，不變29，鏈條在小鏈輪上的包角，一般應(yīng)大于（B）A，90 B，120 C，150 D，18030，與齒輪傳動(dòng)相比，鏈傳動(dòng)的優(yōu)點(diǎn)是（D）A，傳動(dòng)效率高B，工作平穩(wěn)，無噪聲C，承載能力大D，能傳遞的中心距大31，鏈傳動(dòng)中，鏈板受到的應(yīng)力屬于（D）A，靜應(yīng)力 B，對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力 C，脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力 D，非對(duì)稱循環(huán)變應(yīng)力32，鏈傳動(dòng)中心距過小的缺點(diǎn)是（C）A，鏈條工作時(shí)易顫動(dòng)，運(yùn)動(dòng)不平穩(wěn)B，鏈條運(yùn)動(dòng)不均勻性和沖擊作用增強(qiáng)C，小鏈輪上的包角小，鏈條磨損快D，鏈條鉸鏈易發(fā)生膠合33，鏈條由于靜強(qiáng)度不夠被拉斷的現(xiàn)象，多發(fā)生在（A）情況下A，低速重載B，高速重載C，高速輕載D，低速輕載34，鏈條在小鏈輪上包角過小的缺點(diǎn)是（C）A，鏈條鉸鏈易發(fā)生膠合B，鏈條易被拉斷，承載能力低C，同時(shí)嚙合的齒數(shù)少，鏈條和齒輪磨損快D，傳動(dòng)的不均勻性增大35，鏈傳動(dòng)張緊的目的是（C）A，使鏈條產(chǎn)生初拉力，以使鏈傳動(dòng)能傳遞運(yùn)動(dòng)和功率B，使鏈條與輪齒之間產(chǎn)生摩擦力，以使鏈傳動(dòng)能傳遞運(yùn)動(dòng)和功率C，避免鏈條垂度過大時(shí)產(chǎn)生嚙合不良D，避免打滑36，鏈傳動(dòng)中，最適宜的中心距是（C）A，（1020）P B，（2030）P C，（3050）P D，（5080）P第十一章 蝸桿傳動(dòng)1， 在蝸桿傳動(dòng)中，為了提高蝸桿剛度，應(yīng)采取_措施。（C）A，增加蝸桿硬度 B，用高強(qiáng)度合金鋼制造蝸桿C，增大蝸桿的直徑系數(shù)q D，縮短蝸桿的輪齒段長度2，蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比是_.（C）A，i=n1/n2=z2/z1=d2/d1 B，i=n1/n2=z2/z1C，i=n1/n2=z2/q D,以上選項(xiàng)都不對(duì)3，在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，除進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算外，還必須進(jìn)行_。（C）A.磨損計(jì)算； B.剛度計(jì)算； C.熱平衡計(jì)算； D.穩(wěn)定性計(jì)算。4，在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)一定，加大蝸桿特性系數(shù)，將使傳動(dòng)效率_。（B）A.增加； B.減小； C.不變； D.增加或減小。5，在蝸桿傳動(dòng)中，如果模數(shù)和蝸桿頭數(shù)一定，減少蝸桿分度圓直徑，將使( B )。A傳動(dòng)效率降低， 蝸桿剛度提高B傳動(dòng)效率提高，蝸桿剛度降低C傳動(dòng)效率和蝸桿剛度都提高D傳動(dòng)效率和蝸桿剛度都降低6，蝸桿傳動(dòng)通常用以傳遞 C 之間的運(yùn)動(dòng)。 A兩個(gè)平行軸B兩個(gè)垂直相交的軸 C兩個(gè)垂直而不相交的軸D兩個(gè)相交而不垂直的軸7，在（B）截面內(nèi)，蝸輪齒廓是漸開線。A法向 B中心C所有8，在蝸桿傳動(dòng)中，要獲得大的傳動(dòng)比，可取Z1=1，這時(shí)的傳動(dòng)效率（B），而蝸桿蝸輪傳動(dòng)的承載能力比齒輪傳動(dòng)（）。A較高、大 B較低、大 C較高、小 D較低、小9，引入蝸桿特性系數(shù)q是為了（ A ） A、減少刀具的數(shù)量 B、簡化加工 C、便于計(jì)算10，當(dāng)兩軸線_C_時(shí)，可采用蝸桿傳動(dòng)。A平行 B相交 C垂直交錯(cuò)11，在蝸桿傳動(dòng)中，通常_A_為主動(dòng)件。A蝸桿 B蝸輪 C蝸桿或蝸輪都可以12，在蝸桿傳動(dòng)中，應(yīng)用比較廣泛的是_A_。A 圓柱蝸桿 B 環(huán)面蝸桿 C錐蝸桿13，根據(jù)蝸桿螺旋面的形成原理和加工方法，_A_磨削困難，精度較低。A阿基米德蝸桿 B漸開線蝸桿 C法向直廓蝸桿14，為了減少蝸輪刀具數(shù)目，有利于刀具標(biāo)準(zhǔn)化，規(guī)定_D_為標(biāo)準(zhǔn)值。A蝸輪齒數(shù) B蝸輪分度圓直徑 C蝸桿頭數(shù) D蝸桿分度圓直徑15，對(duì)閉式蝸桿傳動(dòng)進(jìn)行熱平衡計(jì)算，其主要目的是為了_B_。A防止?jié)櫥褪軣崤蛎浐笸庖纾斐?環(huán)境污染B防止?jié)櫥蜏囟冗^高而使?jié)櫥瑮l件惡化C防止蝸輪材料在高溫下力學(xué)性能下降D防止蝸桿蝸輪發(fā)生熱變形后，正確嚙合受到破壞16，計(jì)算蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比時(shí)，公式_是錯(cuò)誤的。 （ C ）Ai=1/2 Bi=n1/n2 Ci=d2/d1 D i=Z2/Z117，在蝸桿傳動(dòng)中，其他條件相同，若增加蝸桿頭數(shù)，將使_。 （ A ） A傳動(dòng)效率提高，滑動(dòng)速度降低 B傳動(dòng)效率降低，滑動(dòng)速度提高 C傳動(dòng)效率和滑動(dòng)速度都提高 D傳動(dòng)效率和滑動(dòng)速度都降低18, 在蝸桿傳動(dòng)中，若模數(shù)和蝸桿分度圓直徑一定，增加蝸桿頭數(shù)，將使 。 （ C ） A. 傳動(dòng)效率提高、滑動(dòng)速度降低 B. 傳動(dòng)效率降低、滑動(dòng)速度提高 C. 傳動(dòng)效率提高、滑動(dòng)速度提高 D. 傳動(dòng)效率降低、滑動(dòng)速度降低19，在標(biāo)準(zhǔn)蝸桿傳動(dòng)中，蝸桿頭數(shù)一定，加大蝸桿特性系數(shù)，將使傳動(dòng)效率（B）A，增加 B，減小 C，不變 D，增加或減小20，為了提高蝸桿的剛度，應(yīng)（A）A，增大蝸桿直徑系數(shù) B，采用高強(qiáng)度合金鋼作蝸桿材料C，增加蝸桿硬度，減小表面粗糙度值21，蝸桿傳動(dòng)中，當(dāng)其它條件相同時(shí)，增加蝸桿頭數(shù)，則傳動(dòng)效率（B）A，降低B，提高C，不變D，可能提高，可能降低22，蝸桿傳動(dòng)的正確嚙合條件中，應(yīng)除去（C）A，ma1=mt2 B，a1=t2 C，1=2 D，螺旋方向相同23，在蝸桿傳動(dòng)中，引進(jìn)特性系數(shù)q的目的是（D）A，便于蝸桿尺寸的計(jì)算 B，容易實(shí)現(xiàn)蝸桿傳動(dòng)中心距的標(biāo)準(zhǔn)化C，提高蝸桿傳動(dòng)的效率 D，減少蝸輪滾刀的數(shù)量，便于刀具標(biāo)準(zhǔn)化24，計(jì)算蝸桿傳動(dòng)比時(shí)，公式（C）是錯(cuò)誤的A，i=1/2 B，i=n1/n2 C，i=d2/d1 D，i=z2/z125,在蝸桿強(qiáng)度計(jì)算中，若蝸輪材料是鑄鐵或鋁鐵青銅，則其許用應(yīng)力與（D）有關(guān)A，蝸輪鑄造方法 B，蝸輪是雙向受載還是單向受載C，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N D，齒面間相對(duì)滑動(dòng)速度26，其它條件相同時(shí)，僅增加蝸桿頭數(shù)，則滑動(dòng)速度（A）A，增加 B，保持不變 C，減少 D，可能增加或減少27，在蝸桿傳動(dòng)中，對(duì)于滑動(dòng)速度v4m/s的重要傳動(dòng)，應(yīng)該采用（B）做為蝸輪齒圈的材料。A，HT200 B，ZCuSn10P1 C，45號(hào)鋼調(diào)質(zhì) D，18CrMnTi滲碳淬火28，采用蝸桿變位傳動(dòng)時(shí)（B）A，僅對(duì)蝸桿進(jìn)行變位B，僅對(duì)蝸輪進(jìn)行變位C，同時(shí)對(duì)蝸桿蝸輪進(jìn)行變位29，閉式蝸桿傳動(dòng)失效的主要形式是（C）A，齒面塑性變形 B，磨損 C，膠合 D，點(diǎn)蝕30，對(duì)閉式蝸桿傳動(dòng)進(jìn)行熱平衡計(jì)算，其主要目的是（B）A，防止?jié)櫥褪軣岷笸庖?，造成環(huán)境污染B，防止?jié)櫥蜏剡^高使?jié)櫥瑮l件惡化C，防止蝸輪材料在高溫下機(jī)械性能下降D，防止蝸桿蝸輪發(fā)生熱變形后正確嚙合受到破壞31，在蝸桿傳動(dòng)設(shè)計(jì)中，除進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算外，還必須進(jìn)行（C）A，磨損計(jì)算 B，剛度計(jì)算 C，熱平衡計(jì)算 D，穩(wěn)定性計(jì)算32，對(duì)于普通圓柱蝸桿傳動(dòng)，下列說法錯(cuò)誤的是（B）。A，傳動(dòng)比不等于蝸輪與蝸桿分度圓直徑比B，蝸桿直徑系數(shù)q越小，則蝸桿剛度越大C，在蝸輪端面內(nèi)模數(shù)和壓力角為標(biāo)準(zhǔn)值D，蝸桿頭數(shù)z1多時(shí)，傳動(dòng)效率提高33，在蝸桿傳動(dòng)中，輪齒承載能力計(jì)算，主要是針對(duì)（D）來進(jìn)行的A，蝸桿齒面接觸強(qiáng)度和蝸輪齒根彎曲強(qiáng)度B，蝸桿齒根彎曲強(qiáng)度和蝸輪齒面接觸強(qiáng)度C，蝸桿齒面接觸強(qiáng)度和蝸桿齒根彎曲強(qiáng)度D，蝸輪齒面接觸強(qiáng)度和蝸輪齒根彎曲強(qiáng)度34，在（D）種情況下可采用蝸桿傳動(dòng)。A，軸線是平行的 B，相交成某種角度C，相交成直角 D，成直角交錯(cuò)35，蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比采用的范圍是（D）A，i1 B，i1 C，i=18 D，i=88036，蝸桿傳動(dòng)中，模數(shù)應(yīng)取（B）為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)A，蝸輪法面模數(shù)mn B，蝸桿軸向模數(shù)maC，蝸桿周向模數(shù)mr D，蝸桿法面模數(shù)mn37，與蝸輪輪齒彎曲強(qiáng)度無關(guān)的因素是（B）A，材料 B，接觸系數(shù) C，旋轉(zhuǎn)的可逆性 D，蝸輪齒數(shù)38，與蝸輪輪齒接觸強(qiáng)度無關(guān)的因素是（C）A，蝸輪齒材料 B，蝸桿螺旋表面硬度和光潔度C，模數(shù) D，滑動(dòng)速度39，蝸桿傳動(dòng)中，作用在蝸輪上的三個(gè)嚙合力，通常以（A）為最大A，圓周力Ft2 B，徑向力Fr2 C，軸向力Fa240，起吊重物用的手動(dòng)蝸桿傳動(dòng)，宜采用（A）蝸桿A，單頭、小導(dǎo)程角 B，單頭、大導(dǎo)程角 C，多頭、小導(dǎo)程角 D，多頭、大導(dǎo)程角41，蝸桿當(dāng)量摩擦系數(shù)fv隨齒面相對(duì)滑動(dòng)速度的增大而（C）A，增大 B，不變 C，減小 D，可能增大或減小42，對(duì)于一般傳遞動(dòng)力的閉式蝸桿傳動(dòng)，其選擇蝸輪材料的主要依據(jù)是（A）A，齒面滑動(dòng)速度vs B，蝸桿傳動(dòng)效率 C，配對(duì)蝸桿的齒面硬度 D，蝸桿傳動(dòng)的載荷大小43，蝸桿常選用的材料是（C）A，HT150 B，ZCuSn10P1 C，45號(hào)鋼 D，GCr1544，蝸桿傳動(dòng)在單位時(shí)間內(nèi)的發(fā)熱量，是通過（A）來進(jìn)行計(jì)算的。A.傳遞的功率P1與傳動(dòng)效率hB.蝸桿的轉(zhuǎn)速n1與傳動(dòng)效率hC.傳動(dòng)比i和傳動(dòng)效率hD.潤滑油的粘度和滑動(dòng)速度vs45，（B）軸承能很好地承受徑向載荷與單向軸向載荷的綜合作用。A. 深溝球軸承B. 角接觸球軸承C. 推力球軸承D. 圓柱滾子軸承46，按滾動(dòng)軸承壽命計(jì)算公式算得的壽命L的單位為（D）。A. h B. r C.106 h D. 106 r第十三章 滾動(dòng)軸承1，滾動(dòng)軸承的額定壽命是指同一批軸承中 的軸承所能達(dá)到的壽命。 （ A ） A90% B95% C99% D80%2，以下滾動(dòng)軸承中，軸承公差等級(jí)最高的是 （ B ） AN207/P4 B6207/P2 C5207/P6 D3207/P53，一批在同樣載荷和同樣工作條件下運(yùn)轉(zhuǎn)的型號(hào)相同的滾動(dòng)軸承， （ D ） A它們的壽命應(yīng)該相同 B90%軸承的壽命應(yīng)該相同 C它們的最