貝雷桁架計算書(樣本)

1、中鐵二局廣深港客專ZH-3海拔水庫特橋貝雷托拉斯現(xiàn)注計算書附件一新建鐵路廣深港客運專線ZH-3標準段綜合工程高峰時間橋(中心英里： DK97 629.13 )簡單支撐箱梁現(xiàn)在流貝雷桁架檢查書創(chuàng)建：審查：審計：中鐵二局廣深港客運專線ZH-3標項目部第一支部2009年3月目錄一、計算資料41.1工程概況41.2現(xiàn)澆站方案41.3材料參數(shù)5二、管理根據(jù)63、設計說明64、強度管理64.1 .底模膠合板管理64.1.1 .彎曲強度管理74.1.2 .剪切強度管理84.1.3 .撓曲管理94.2.10厘米分布方木管理94.2.1 .分布角木的彎曲強度管理104.2.2分布角木剪切強度管理114.2.3

2、.分布角木彎曲管理114.3.1主受力角木強度管理124.3.2 .主受力角木剪切強度管理134.3.3 .主受力角木彎曲管理144.4.1立棒抗壓強度管理154.4.2立棒穩(wěn)定性管理154.5分配梁I18鋼的管理164.5.1分配梁強度管理164.5.2. I18鋼的抗剪強度管理174.5.3、分配梁I18鋼撓度管理184.6 .貝雷梁管理184.6.1彎曲強度管理204.6.2剪切強度管理214.6.3 .撓曲管理214 .橫橋向45a字鋼管理224.1彎曲強度管理244.2剪切強度管理244.3 .撓曲管理255 .鋼管柱強度管理255.1強度管理265.2穩(wěn)定性檢定266、地基承載力設

3、計26七、模板管理277.1、復合鋼板的計算287.1.1彎曲強度管理287.1.2剪切強度管理297.1.3彎曲管理307.2頂板10X10cm方木的計算307.2.1內(nèi)氣囊的抗折強度管理317.2.2內(nèi)流道的剪切強度管理327.2.3內(nèi)球囊的彎曲管理328、拉桿檢測(32)33高峰特大橋貝雷桁架管理1 .計算資料1.1工程概況高峰水庫特大橋17-32m簡支梁，全橋全長569.81m，中心行駛距離為DK97 629.13。 此簡支梁橋腳采用圓形空心腳，橋臺采用矩形空心臺。 3#腳5#腳之間坡度大，3#腳5腳之間采用了貝雷桁架的現(xiàn)澆施工方法，水中梁采用了造橋機的現(xiàn)澆施工方法。 其中跨度為32.

4、6m，網(wǎng)跨度為31.3m。 簡支梁梁體為單箱單室斜腹板，等高，截面結(jié)構不等，支點和中梁的高度均為3.05m。 箱梁底寬5.5m，梁頂板寬13.4m，頂板厚3061厘米，腹板厚45105厘米，底板厚2870厘米。1.2現(xiàn)澆站方案高峰特大橋的3#-5#墩簡單支撐箱梁的簡單支撐臺預計以貝雷式(321型)主梁、800mm鋼管為支撐臺，貝雷梁的配置通過計算確定。兩條腿之間的網(wǎng)跨度為31.3米，因此貝雷桁架設置在兩條簡單的支撐形式上，跨度中采用800mm的鋼管柱，跨度中采用單層雙321型貝雷梁作為縱向主要承重結(jié)構，跨度中需要特殊的2.1m長貝雷梁。 兩端的支墩采用800mm的鋼管，站在橋墩支撐臺上的鋼管周

5、圍焊接1010cm的鋼板，通過三角板與鋼管更好地連接，三角板在與埋設的承臺中的鋼筋連接的鋼管柱的橫向上采用300mm鋼管和用剪刀支撐18通道鋼，鋼管柱的穩(wěn)定性結(jié)構配置：鋼管上開槽與雙I45鋼連接，縱向?qū)⒇惱琢涸O置在雙ih鋼上，再在貝雷梁上部鋪設I18h鋼作為分配梁，在順I(yè)18h鋼的位置上配置碗柜，縱向間距與I18h鋼簽約60cm，橫向配置按計算配置，腹板下25 在凸緣下90cm、臺階距離為120cm的碗柜上橫向鋪上1214cm的方材，以碗柜的橫向間隔放置間隔，在承重方材1214cm的垂直方向上以間隔25cm放置1010cm的小角材，再直接在小角材上鋪上厚度18mm的合板。側(cè)型采用鋼型桁架，內(nèi)型

6、采用3015型組合鋼型結(jié)構，用普通鋼管支架加固形成整體?？缰形恢?00mm鋼管下施工基礎支腳，在該基礎支腳上和3#-5#承臺上將埋入材料(埋入材料的位置必須正確)連接到鋼管柱上，在施工基礎前將原地面平整、固定后用生石加固，鋼管柱下的基礎承載力在250kPa以上。關于底座形式、具體的尺寸結(jié)構，請參照施工圖。1.3材料參數(shù)材料的性能和參數(shù)截面電阻力矩(cm3 )截面慣性力矩(cm4 )彈性模量(Mpa )容許應力(Mpa )容許剪切力(Mpa )備注1062.13912.0610516080I45a1430322402.0610516080321型貝雷梁3578.52505002.11062732

7、08單層單列參數(shù)值80厘米鋼管2.0610521580I1818516602.0610514080注釋：竹膠板：規(guī)格1222x2444x18mm毫米彈性模量：縱向Ez=6.5GPa，橫向Eh=4.5GPa彎曲強度： f順序=80MPa，f橫向=55MPa密度： 9.5KN/m3木材：方木強度等級為TC13 (木結(jié)構設計規(guī)范)。設計彎曲強度順筋剪切強度彈性模量密度8KN/m32、管理依據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 (JGJ130-2001 )混凝土結(jié)構設計規(guī)范 (GB50010-2002 )建筑結(jié)構荷載規(guī)范 (GB 50009-2001 )鋼結(jié)構設計規(guī)范

8、 (GB 50017-2003 )路橋施工計算手冊 (周興水等著，人民交通出版社)高峰特大橋箱梁施工方案3 .設計說明重視安全性，床身的管理依據(jù)全連箱梁混凝土一次澆注成形管理。 根據(jù)設計圖，最不利的位置在腿的旁邊的支點，以下計算取該部位的負荷計算。在負荷的計算中，不考慮翼板下支架的作用(偏安全)，可以認為全斷面負荷僅由底板下支架承受。詳情請參閱現(xiàn)澆箱梁貝雷桁架設計圖。4、強度管理根據(jù)箱梁設計圖，腿旁支點截面(距順橋0-1.25m )是最不利的截面(該截面鋼筋混凝土的自重最大)，截面面積計算為14.556m2，箱梁順線方向的延米鋼筋混凝土的自重14.556 (中支點I-I截面積)1(延米) 25

9、(C50混凝土自重)=370.5kN/延米4.1 .底模膠合板的管理主受力角樹的縱向間隔為60cm，小角樹的中心間隔為25cm配置。 膠合板由分布方木支撐的三根連續(xù)梁受力分析。 計算影像：4.1.1 .彎曲強度管理路線方向的每延米寬度跨度的最大彎曲力矩的計算公式為：M=0.1ql2其中，M-面板計算最大彎曲距離(N.mm )l-計算跨度(小角木中對中間隔) : l=250mm作用于包含q-:的模板的壓力線負荷鋼筋混凝土荷載設計值q1=1.2 (分項系數(shù)) 370.5/5.03=88.39kN/m；翻倒混凝土載荷設計值q2=1.42.001=2.8kN/m；振蕩混凝土載荷設計值q3=1.42.0

10、01=2.8kN/m；施工活負荷設計值q4=1.42.51=3.5kN/m；q=q1q2q3q4=88.392.8.3.5=97.49kn/m；面板的最大彎曲距離：Mmax=0.197.492502=6.2105N.mm用下式進行面板的彎曲強度管理其中，-玻璃所受到的應力(N/mm2 )M-面板計算最大彎曲距離(N.mm )W-面板的截面電阻力矩(b面板截面寬度、h面板截面厚度)W=10001818/6=5.4104 mm3；f-膠合板截面的彎曲強度設計值(N/mm2 )、f=55N/mm2；面板截面的最大應力計算值：=m/w=6.09105/5.4104=11.3 n/mm2 f橫=55N/

11、mm2滿足要求4.1.2 .剪切強度管理計算公式如下(檢查手冊p63 )其中，V-板計算最大剪切力(n )l-計算跨度(小角木中對中間隔) : l=250mm作用于q-模板的壓力線負荷，q=97.49KN.m面板的最大剪切力：V=0.697.49250=14623.5N截面剪切強度必須滿足：其中，T-面板截面的最大剪切應力(N/mm2 )V-面板計算最大剪切力(n )b-部件的截面寬度(mm):b=1000mm；hn-面板厚度(mm):hn=18.0mm；fv-面板剪切強度設計值(N/mm2):fv=1.6N/mm2面板截面的最大剪切應力計算值：t=314623.5/(2100018 )=1.

12、22 n/mm2 Fv =1.600 n/mm2滿足要求4.1.3 .撓曲管理按照規(guī)范，剛性管理采用載荷標準值，不考慮活載荷的作用。撓度的計算公式是：作用于q-底模的壓力線負荷：q=88.39/1.2=73.66N/mml-計算跨度(小角木中對中間隔) :l=250mmE-面板的彈性模量： E=4.5103N/mm2；I-面板的截面慣性矩：I=1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值：=0. 677673.662504/(100450448.6104 )=0.88 mm=250/250=1mm滿足要求4.2.10厘米分布方木管理主受力角木的縱向間隔為60cm，小角木

13、每棵的長度為4m，分布角木用主受力角木支撐的3跨度連續(xù)梁進行了受力分析。 取最不利的網(wǎng)處進行計算(小角木中對中間隔25cm )，計算模式圖本工程分布方木采用100100mm規(guī)格，截面慣性矩I和截面阻力力矩w分別為：W=100100100/6=166.7cm3；I=100100100100/12=833.3cm4；4.2.1 .分布方木的彎曲強度管理分布方木的最大彎曲力矩用下式計算m-分布方木計算最大彎曲距離(N.mm )l-計算跨度(主受力角木中對中間距) : l=600mm作用于q-分布方木的線載荷。 包括：鋼筋混凝土自重荷載設計值q1=1.20.253.0526=23.79kN/m；倒塌混

14、凝土生荷載設計值q2=1.420.25=0.7kN/m；震動混凝土載荷設計值q3=1.420.25=0.7kN/m；施工活負荷設計值q4=1.42.50.25=0.875kN/mq=q1q2q3q4=23.790.70.875=9. 38105 n.mm分布角木的彎曲強度必須滿足以下公式其中，-內(nèi)球囊所受到的應力(N/mm2 )M-球標計算最大彎曲距離(N.mm )W-內(nèi)氣囊的截面電阻力矩(mm3)、W=16.7104；f-內(nèi)楞板的彎曲強度設計值(N/mm2 )、f=13.000N/mm2；分散方木的最大應力：=9.38105/16.7104=5.62 n/mm2 f =13n/mm2滿足要求

15、4.2.2分布角木剪切強度管理最大剪力用平均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式為：V-分布方木受到的最大剪切力l-計算跨度(主受力角木中對中間隔) l=600mm作用于分布方木的線載荷q=26.07 kN/m分散方木的最大剪切力：V=0.626.07600=9385.2N截面剪切強度必須滿足下式：其中-內(nèi)楞截面的最大剪切應力(N/mm2 )V-球囊計算最大剪切力(n )b-內(nèi)氣囊的截面寬度(mm):b=100mm；hn-內(nèi)球囊的截面高度(mm):hn=100mm；fv-分布方木剪切強度設計值(N/mm2):fv=1.6 N/mm2；分布角木截面的剪切應力：=39385.2/(2100100 )=1.41 n/mm2 Fv =1.6n/mm2滿足要求4.2.3 .分布角木彎曲管理按照規(guī)范，剛度管理采用載荷標準值，不考慮活載荷的作用。撓度管理式如下所示-分布角樹的最大撓度(mm )作用于q-分布方木的線載荷(kN/m):q=19.83kN/ml-計算跨度(主受力角木間距) : l=600mme-分布方木彈性模量(N/mm2):E=10000N/mm2；I-分布角木截面慣性力矩