高等混凝土考試

PAGEPAGE1高等混凝土考試1.根據(jù)彈塑性力學(xué)與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基本原理，闡述概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法的基本概念和方法。在商品混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，如何使用概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法？（20分）答：整個(gè)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分超過某一特定就不能滿足設(shè)計(jì)規(guī)定的某一功能要求，此特定狀態(tài)稱為功能的極限狀態(tài)。極限狀態(tài)分為兩類，即承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。以相應(yīng)于結(jié)構(gòu)各種功能要求的極限狀態(tài)作為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)依據(jù)的方法，稱為極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法。在極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法中，若以結(jié)構(gòu)的失效概率或可靠指標(biāo)來度量結(jié)構(gòu)可靠度，并且建立結(jié)構(gòu)可靠度與結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)之間的數(shù)學(xué)關(guān)系，這就是概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法。這種方法能夠比較充分的考慮各有關(guān)因素的客觀變異性，使所設(shè)計(jì)的結(jié)構(gòu)比較符合預(yù)期的可靠度要求。所謂鋼筋商品混凝土構(gòu)件的承載力即構(gòu)件抵抗變形和破壞的能力，即針對(duì)承載能力極限狀態(tài)進(jìn)行構(gòu)件設(shè)計(jì)，要求結(jié)構(gòu)內(nèi)力小于或等于結(jié)構(gòu)抗力，用公式表示為?0s?R其中，S為承載能力極限狀態(tài)荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值，R為結(jié)構(gòu)抗力，?0為結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，針對(duì)不同的安全等級(jí)或者設(shè)計(jì)使用年限取不同的值。鋼筋商品混凝土構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)方法的具體計(jì)算步驟。把材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，除以相應(yīng)的材料分項(xiàng)系數(shù)后，求得材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，再將材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，代入抗力函數(shù)，求出截面的承載能力R。荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值（設(shè)計(jì)內(nèi)力）S的計(jì)算，是將荷載標(biāo)準(zhǔn)值（標(biāo)準(zhǔn)荷載）乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)后，得出荷載設(shè)計(jì)值（設(shè)計(jì)荷載），按照結(jié)構(gòu)力學(xué)的計(jì)算方法，將荷載設(shè)計(jì)值分別代入內(nèi)力計(jì)算公式，得到荷載效應(yīng)設(shè)計(jì)值（如，軸向力、彎矩、剪力、扭矩等），再按照相應(yīng)的組合方式，求出截面的荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值S（設(shè)計(jì)內(nèi)力）。必須確保R大于截面的設(shè)計(jì)內(nèi)力S。構(gòu)件的工作狀態(tài)：用作用效應(yīng)S和結(jié)構(gòu)抗力R的關(guān)系式來描述，這種表達(dá)式稱為結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)，以Z表示這個(gè)函數(shù)。當(dāng)結(jié)構(gòu)處于極限狀態(tài)時(shí)，結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)Z的表達(dá)式，稱為極限狀態(tài)方程。Z?R?S?g?R,S??0。當(dāng)Z?0時(shí)，結(jié)構(gòu)處于可靠狀態(tài)；當(dāng)Z?0時(shí)，結(jié)構(gòu)處于失效狀態(tài)；當(dāng)Z?0時(shí)，結(jié)構(gòu)處于極限狀態(tài)，此時(shí)，Z?g?R,S??R?S?0，稱為“極限狀態(tài)方程”，它是結(jié)構(gòu)失效的標(biāo)準(zhǔn)。2.為什么《商品混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》對(duì)鋼筋商品混凝土柱最大配筋率進(jìn)行了限制？（20分）《商品混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定鋼筋商品混凝土柱的全截面配筋率非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不宜大于5%，不應(yīng)大于6%，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于5%。1、在配筋率大于界限配筋率時(shí)候，鋼筋還未達(dá)到屈服，商品混凝土就已經(jīng)壓壞，破壞形式表現(xiàn)為受壓脆性破壞。2、配筋率過大容易產(chǎn)生粘結(jié)裂縫，特別是突然卸載時(shí)商品混凝土易被拉裂。長(zhǎng)期荷載作用下的軸心受壓構(gòu)件，突然卸載后，構(gòu)件回彈。由于商品混凝土的徐變變形大部分不可恢復(fù)，故當(dāng)荷載為零時(shí)，會(huì)使柱內(nèi)鋼筋受壓而商品混凝土受拉。若配筋率過大，可能使商品混凝土拉裂，若鋼筋和商品混凝土間粘結(jié)良好，甚至?xí)谏唐坊炷帘砻嬉鹂v向裂縫。3、受力性能差，鋼筋商品混凝土柱配筋率過大會(huì)造成柱截面尺寸過小而軸壓比偏大，過分依賴鋼筋的抗力使構(gòu)件的受力性能差。4、不經(jīng)濟(jì)，柱子的配筋率過大會(huì)影響商品混凝土的澆注質(zhì)量，增加施工難度和用鋼量,考慮到施工布筋不致過多影響商品混凝土的澆注質(zhì)量。5、違背強(qiáng)剪弱彎原則，盲目增加縱筋的配筋率會(huì)導(dǎo)致該抗震措施原則較難實(shí)現(xiàn)。這主要考慮抗震需要，根據(jù)實(shí)余下全文驗(yàn)分析和理論計(jì)算得到，當(dāng)配筋達(dá)到一定是，再增加配筋率，構(gòu)件延性減少，因而必須控制最大配筋率，以利抗震。3.簡(jiǎn)述影響商品混凝土受壓性能的主要影響因素及影響規(guī)律。（20分）4.1偏心受壓偏心距一般規(guī)律（1）破壞形態(tài)破壞形態(tài)隨偏心距的增大發(fā)生質(zhì)變，所有試件的三角形受壓破壞區(qū)，縱向長(zhǎng)度約為橫向?qū)挾鹊亩?。壓碎區(qū)的長(zhǎng)度和面（體）積均隨偏心距的增大、截面壓區(qū)高度的減小而逐漸減小。（2）平截面變形無論荷載偏心距的大小，還是截面上是否有受拉區(qū)，從開始加載直至破壞，截面平均應(yīng)變都符合平截面變形的條件。（3）軸力-應(yīng)變曲線不同偏心距的受壓構(gòu)件，靠近軸力（荷載）一側(cè)的截面邊緣有最大壓應(yīng)變，另一側(cè)截面邊緣的應(yīng)變則隨偏心距的增大，由壓應(yīng)變轉(zhuǎn)為拉應(yīng)變。軸力-應(yīng)變?nèi)€都與軸心受壓試件形狀相似。（4）極限承載力和相應(yīng)的截面最大壓應(yīng)變偏心受壓試件破壞時(shí)的極限承載力隨荷載偏心距的增大而降低，但均明顯高出按彈性分析計(jì)算的承載力。與試件極限承載力相應(yīng)的截面最大壓應(yīng)變，隨軸力偏心距的變化并不大。4.2重復(fù)加卸載一般規(guī)律（1）裂縫和破壞過程各種重復(fù)加卸載試驗(yàn)中，試件都是在超過峰值強(qiáng)度后，總應(yīng)變達(dá)（1.5~2.0）×10-3時(shí)出現(xiàn)第一條可見裂縫，裂縫細(xì)而短，約平行于應(yīng)力方向。繼續(xù)加大應(yīng)變、將出現(xiàn)多條獨(dú)立的、細(xì)而短的縱向裂縫。如果總應(yīng)變不再增大，即使荷載加卸多次、裂縫不見明顯發(fā)展。當(dāng)試件的總應(yīng)變達(dá)（1.5~2.0）×10-3時(shí)，短裂縫延伸、連接，形成貫通全截面的主斜裂縫。再增大試件應(yīng)變，斜裂縫的破壞帶逐漸加寬，殘余承載力緩慢下降。主斜面與荷載垂線的夾角為θ=64°~70°。這些現(xiàn)象和數(shù)據(jù)表明，不同重復(fù)荷載作用下的商品混凝土力學(xué)反應(yīng)與一次單調(diào)加載過程的反應(yīng)并沒有顯著差異。（2）包絡(luò)線包絡(luò)線上峰點(diǎn)對(duì)應(yīng)的應(yīng)力和應(yīng)變，即該重復(fù)荷載下的商品混凝土棱柱體軸心抗壓強(qiáng)度和峰值應(yīng)變。同一種商品混凝土試件，在不同重復(fù)荷載下的應(yīng)力-應(yīng)變包絡(luò)線與單調(diào)荷載下的應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€形狀相同、數(shù)值接近，無明顯差異。（3）卸載曲線每次卸載剛開始時(shí)，試件應(yīng)力下降較快，而應(yīng)變恢復(fù)很少，隨著應(yīng)力值的減小，變形的恢復(fù)才逐漸加快。故卸載時(shí)的應(yīng)變?cè)酱?，裂縫開展越嚴(yán)重，恢復(fù)變形滯后現(xiàn)象越顯著；完全卸載后的殘余應(yīng)變也越大。多次重復(fù)加卸載后，殘余應(yīng)變又有所增加。（4）再加載曲線再加載曲線有兩種不同的形狀：當(dāng)起點(diǎn)的應(yīng)變很小時(shí)，其上端應(yīng)變小于峰值應(yīng)變，即與包絡(luò)線的上升段相切，再加載曲線無拐點(diǎn)，斜率單調(diào)減小、至切點(diǎn)處斜率仍大于零；若起點(diǎn)的應(yīng)變較大，其上端應(yīng)變大于峰值應(yīng)變，即與包絡(luò)線的下降段相切，切點(diǎn)的斜率必小于零。再加載曲線包括在應(yīng)力較低處有一拐點(diǎn)的上升段，以及達(dá)到極大值（峰點(diǎn)）后的一小節(jié)下降段。且起點(diǎn)應(yīng)變?cè)酱?，曲線的變化幅度越大。（5）共同點(diǎn)軌跡線觀察各試驗(yàn)曲線可發(fā)現(xiàn)：再加載曲線過了共同點(diǎn)以后斜率顯著減小，即試件的縱向應(yīng)變超過原卸載應(yīng)變而迅速增長(zhǎng)，橫向應(yīng)變也突然增大。這表明已有縱向裂縫的擴(kuò)張，或產(chǎn)生了新的裂縫，損傷積累加大。分析各種重復(fù)加卸載下的共同點(diǎn)軌跡線，顯然與相應(yīng)的包絡(luò)線或單調(diào)加載全曲線的形狀相似；經(jīng)過計(jì)算對(duì)比，前者和后者的相似比值為：KCM=0.86~0.93，平均為0.89,其中重復(fù)加卸載試驗(yàn)C的相似比值偏大。（6）穩(wěn)定點(diǎn)軌跡線重復(fù)加卸載試驗(yàn)E和F中，在預(yù)定應(yīng)變值下經(jīng)過數(shù)次循環(huán)加卸載，商品混凝土的應(yīng)力（承載力）不再下降，殘余應(yīng)變不再增大，卸載-再加載曲線成為一穩(wěn)定的閉合環(huán)，環(huán)的上端稱穩(wěn)定點(diǎn)。將各次循環(huán)加卸載所得的穩(wěn)定點(diǎn)連以光滑曲線，即為穩(wěn)定點(diǎn)軌跡線（圖中ST線）。這也就是商品混凝土低周疲勞的極限包線。經(jīng)觀察相對(duì)比，穩(wěn)定點(diǎn)軌跡線的形狀也與相應(yīng)的包絡(luò)線或單調(diào)加載全曲線的相似。它們之間的相似比值為：KST=0.70~0.80，平均為0.75。（7）橫向應(yīng)變開始加載階段，試件的橫向應(yīng)變很小。當(dāng)應(yīng)力接近商品混凝土的棱柱體強(qiáng)度(fc)時(shí)，橫向應(yīng)變才明顯地加快增長(zhǎng)。卸載時(shí)?？v向應(yīng)變能恢復(fù)一部分，而橫向應(yīng)變幾乎沒有恢復(fù)，保持常值。再加載時(shí)．縱向應(yīng)變即時(shí)增大，而橫向應(yīng)變?nèi)员３殖Ｖ怠Ｖ挥挟?dāng)曲線超過共同點(diǎn)(CM，共同點(diǎn)軌跡線)后，縱向應(yīng)變加速增長(zhǎng)時(shí)，橫向應(yīng)變才開始增大。這些現(xiàn)象顯然也是縱向裂縫的發(fā)展和滯后恢復(fù)所致。當(dāng)試件應(yīng)變很大后，卸載時(shí)橫向應(yīng)變才有少許恢復(fù)。一次加卸載循環(huán)在ε'-ε曲線上形成一個(gè)很扁的菱形封閉環(huán)。重復(fù)荷載和單調(diào)加載試驗(yàn)對(duì)比，試件在相同縱向應(yīng)變時(shí)對(duì)應(yīng)的橫向應(yīng)變時(shí)接近，且總體變化規(guī)律一致。4.3箍筋約束商品混凝土矩形箍筋約束商品混凝土的軸心受壓應(yīng)力-應(yīng)變?nèi)€隨主要影響因素，即約束指標(biāo)的增加而發(fā)生很大變化。曲線的形狀由明顯的陡峰轉(zhuǎn)為逐漸平緩和豐滿，以至過渡為在極限強(qiáng)度附近有巨大變形平臺(tái)的曲線。約束商品混凝土的抗壓強(qiáng)度和相應(yīng)峰值應(yīng)變隨約束指標(biāo)而單調(diào)增長(zhǎng)4.4齡期隨著商品混凝土齡期的增加，水泥的水化作用日益充分，商品混凝土的成熟度不斷提高，其強(qiáng)度和彈性模量最值繼續(xù)增長(zhǎng),商品混凝土的強(qiáng)度和彈性模量等隨其齡期而單調(diào)增長(zhǎng)，但變化規(guī)律和增長(zhǎng)幅度受到許多因素的影響而有較大的離散性。4.5荷載持續(xù)作用商品混凝土在齡期t0時(shí)施加應(yīng)力σc，即時(shí)產(chǎn)生了起始應(yīng)變?chǔ)與i，在應(yīng)力的持續(xù)作用下應(yīng)變不斷增大，后者稱為徐變?chǔ)與c（圖4-12a）?；炷系男熳冸S荷載持續(xù)時(shí)間而增大，但增長(zhǎng)率漸減，2-3年后變化已不大，最終的收斂值稱為徐變極限。σc/fc≤（0.4~0.6）為線性徐變，有徐變限值，且單位徐變與應(yīng)力水平無關(guān)。（0.4~0.6）＜σc/fc＜0.8為非線性徐變，徐變?nèi)允諗?、有極限值，但單位徐變隨應(yīng)力水平的提高而非線性地加快增長(zhǎng)。當(dāng)σc/fc0.8后，商品混凝土進(jìn)入不穩(wěn)定裂縫發(fā)展期，應(yīng)力的持續(xù)作用使徐變?cè)鲩L(zhǎng)較快，且在一定時(shí)間后因徐變發(fā)散而破壞。荷載長(zhǎng)期持續(xù)作用下，商品混凝土不會(huì)發(fā)生破壞的最高應(yīng)力，即為長(zhǎng)期抗壓強(qiáng)度，一般可取為0.8fc。4.6快速加載一般規(guī)律：（1）應(yīng)力-應(yīng)變曲線的形狀無明顯差別；（2）棱柱體軸心抗壓強(qiáng)度、峰值應(yīng)變和彈性模量同為單調(diào)地增長(zhǎng)。其中抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)幅度最大；峰值應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)幅度最小，一般不超過10％；彈性模量的增長(zhǎng)幅度處于二者之間（3）泊松比值無明顯變化；（4）破壞形態(tài)與標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)時(shí)相同，但過程更急速。4.從理論分析和試驗(yàn)研究?jī)煞矫婢C述預(yù)應(yīng)力對(duì)商品混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件極限承載能力的影響。（20分）理論上來說有以下幾個(gè)方面可以說明預(yù)應(yīng)力對(duì)商品混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件極限承載能力沒有影響：1、舉例說明，如果構(gòu)件A施加預(yù)應(yīng)力，B未施加預(yù)應(yīng)力，其它條件完全相同。簡(jiǎn)便起見，假設(shè)只有預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋，那么fc*x*b=fy*A,可見受壓區(qū)高度和是否施加預(yù)應(yīng)力沒有關(guān)系，極限抗彎承載力M=fc*b*x*(h-0.5x)=fy*A*(h-0.5x),可見M只與鋼筋屈服強(qiáng)度f(wàn)y及受壓區(qū)高度x有關(guān)，也就是說和是否施加預(yù)應(yīng)力沒有關(guān)系。2、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理上是這樣講的，預(yù)應(yīng)力商品混凝土梁的抗裂彎矩要比同截面、同材料的普通鋼筋商品混凝土梁的抗裂彎矩要大一個(gè)消壓彎矩。這說明了預(yù)應(yīng)力商品混凝土梁的優(yōu)越性在外荷載的作用下可大大推遲裂縫的出現(xiàn)。但論其預(yù)應(yīng)力商品混凝土梁的破壞彎矩主要與構(gòu)件的組成材料與受力性能有關(guān)，而與是否在受拉區(qū)鋼筋中施加預(yù)拉應(yīng)力的影響很小。其破壞彎矩與同條件下普通鋼筋商品混凝土梁的破壞彎矩幾乎相同。這說明預(yù)應(yīng)力商品混凝土梁只是改善了結(jié)構(gòu)在正常使用階段的工作性能，并不能從根本上提高結(jié)構(gòu)的剛度，也不能提高結(jié)構(gòu)的極限承載力。3、預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)承載力高，但不是預(yù)應(yīng)力這種人為施加上的力使其提高，而是采用了高強(qiáng)材料的原因，高強(qiáng)材料的發(fā)揮又是在有預(yù)應(yīng)力的前提下，同時(shí)預(yù)應(yīng)力的預(yù)加效果又仰賴高強(qiáng)材料。預(yù)應(yīng)力本身并不提高承載力，但預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)具有承載力高的特性。4、預(yù)應(yīng)力總是能夠預(yù)先減小截面的壓區(qū)應(yīng)變，有時(shí)候甚至產(chǎn)生一定的反拱。當(dāng)單一方向的外載作用下，這種反拱就有效延緩了截面達(dá)到極限壓應(yīng)變的時(shí)間，或者說相對(duì)增加了其所能承受的極限荷載。其原因在于預(yù)應(yīng)力實(shí)現(xiàn)了高強(qiáng)鋼材與商品混凝土兩種材料在應(yīng)用上的一種平衡。假設(shè)不施加預(yù)應(yīng)力，截面商品混凝土是從零應(yīng)變狀態(tài)開始逐漸到達(dá)極限狀態(tài)，只要商品混凝土不發(fā)生受拉破壞，這一過程的承載能力是不變的，同時(shí)，高強(qiáng)鋼材的強(qiáng)度不可能達(dá)到較大的數(shù)值，即在不施加預(yù)應(yīng)力的情況下，商品混凝土和高強(qiáng)鋼材難以實(shí)現(xiàn)其同時(shí)極致釋放承載能力。從應(yīng)用的角度看，預(yù)應(yīng)力是把兩種材性差別很大的材料完美地整合在一起，取長(zhǎng)補(bǔ)短，從而最大限度地貢獻(xiàn)兩者的承載能力。5.簡(jiǎn)述常見組合結(jié)構(gòu)構(gòu)件的組合作用機(jī)理。（20分）4.某超高層建筑的核心筒采用鋼板-商品混凝土組合剪力墻結(jié)構(gòu)體系，已知核心筒的鋼板強(qiáng)度為Q345B低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼并設(shè)置了一定數(shù)量的栓釘，商品混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C60.施工過程中拆模后發(fā)現(xiàn)該剪力墻出現(xiàn)早期裂縫，試分析裂縫產(chǎn)生的可能原因并提出相應(yīng)的控制措施。答：原因：工程中構(gòu)件裂縫產(chǎn)生的主要原因可分為兩大類：一是動(dòng)、靜荷載和其他各種外荷載引起的裂縫；二是由商品混凝土內(nèi)外溫差、收縮或地基不均勻沉降等變形荷載引起的裂縫。此外．設(shè)計(jì)體型和結(jié)構(gòu)布置也是產(chǎn)生裂縫的一個(gè)重要原因。綜合考慮設(shè)計(jì)、材料、施工及環(huán)境等各方面的因素，我認(rèn)為對(duì)此鋼板-商品混凝土剪力墻裂縫主要由以下原因產(chǎn)生：1.商品混凝土的收縮應(yīng)力過大。商品混凝土的收縮應(yīng)力過大收縮裂縫主要與水泥用量、骨料、構(gòu)件長(zhǎng)度及外加劑等囡索有關(guān)。1．1水泥用量高強(qiáng)度混凝士廣泛的應(yīng)用。由此相應(yīng)的是水泥用量的增大、水灰比的減小。而水灰比是影響商品混凝土收縮的最主要因素。1.2骨料預(yù)拌混凝士為了滿足運(yùn)輸、泵送的要求。增加了細(xì)骨料用量．使得骨料的表面積增大。相應(yīng)包裹在骨料上的水泥等膠凝材料變少．減弱了商品混凝土之間的連接能力，增大了商品混凝土的塑性收縮。1.3外加劑外加劑在商品混凝土中摻量少，作用大。有近一半外加劑會(huì)造成商品混凝土收縮率大于基準(zhǔn)商品混凝土。商品混凝土收縮率的增大自然增大了裂縫的出現(xiàn)概率。外加劑對(duì)商品混凝土性能影響極大．可能是導(dǎo)致商品混凝土開裂的重要原因。2.商品混凝土的溫度應(yīng)力過大。（個(gè)人認(rèn)為是主要原因）溫度裂縫主要與水泥品種、養(yǎng)護(hù)條件、拆模時(shí)間及溫差等因素有關(guān)：2．1水泥品種高商品混凝土標(biāo)號(hào)，大量使用硅酸鹽水泥．使得水泥水化熱高且集中。水泥水化過程中放出大量的熱量．且大部分水化熱都是在澆筑的前三天釋放．而商品混凝土是熱的不良導(dǎo)體．產(chǎn)生的熱量不易散發(fā)．內(nèi)部溫度不斷上升。而拆模后，表面散熱快．溫度較低。內(nèi)外形成溫度梯度。內(nèi)部商品混凝土熱脹產(chǎn)生壓應(yīng)力，外鄙商品混凝土產(chǎn)生拉應(yīng)力。當(dāng)此拉應(yīng)力超過此時(shí)商品混凝土的抗拉強(qiáng)度時(shí)．便使商品混凝土產(chǎn)生裂縫開裂。2．2養(yǎng)護(hù)條件由于剪力墻養(yǎng)護(hù)不足，墻體表面積大水分散失快，體積收縮大。而內(nèi)部濕度變化相對(duì)較小。體積收縮較小。表面收縮變形受到內(nèi)部商品混凝土的約束而產(chǎn)生拉應(yīng)力．引起商品混凝土表面開裂。23拆模時(shí)間墻體模板的拆除時(shí)間過早，商品混凝土表面溫度急劇變化．產(chǎn)生較大的降溫收縮，表面受到內(nèi)部商品混凝土的約束。將產(chǎn)生很大的拉應(yīng)力．而商品混凝土早期抗拉強(qiáng)度和彈性模量較低．因而出現(xiàn)墻體表面較淺范國(guó)內(nèi)的裂縫。3.剪力墻所受的各種約束（個(gè)人認(rèn)為鋼板-商品混凝土組合結(jié)構(gòu)中鋼板及栓釘對(duì)商品混凝土產(chǎn)生明顯約束，是導(dǎo)致鋼板-商品混凝土組合剪力墻商品混凝土開裂的