水閘、泵站、擋墻結(jié)構(gòu)計算書

-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-CompanyOne1-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-CompanyOne1水閘、泵站、擋墻結(jié)構(gòu)計算書PAGE目錄1水閘配筋及裂縫計算 11.1基本情況 11.1.1主要計算依據(jù)規(guī)范 11.1.2計算方法 11.1.3主要參數(shù)的選取 51.1.4計算軟件 61.1.5基本概況 61.2閘室段荷載及內(nèi)力計算 61.2.1完建無水期 61.2.2檢修期 101.3閘室段配筋計算及裂縫寬度驗算 141.3.1底板底層 141.3.2底板面層 171.3.3邊墩 191.3.4中墩 211.4箱涵段荷載及內(nèi)力計算 221.4.1完建無水期 221.4.2檢修期 261.5箱涵段配筋計算及裂縫寬度驗算 261.5.1底板底層 261.5.2底板面層 291.5.3頂板面層 311.5.4頂板底層 341.5.5邊墩外側(cè) 362箱涵配筋及裂縫計算 402.1基本情況 402.1.1主要計算依據(jù)規(guī)范 402.1.2計算方法及計算軟件 402.1.3主要參數(shù)的選取 402.1.4基本概況 412.2荷載及內(nèi)力計算 412.2.1完建無水期 422.2.2校核洪水期 472.3配筋計算及裂縫寬度驗算 512.3.1底板 512.3.2箱涵邊墩 552.3.3箱涵中墩 582.3.4箱涵頂板 583移動泵房配筋及裂縫計算 633.1基本情況 633.1.1主要計算依據(jù)規(guī)范 633.1.2計算方法及計算軟件 633.1.3主要參數(shù)的選取 633.1.4基本概況 643.2荷載及內(nèi)力計算 643.2.1荷載計算 653.2.2內(nèi)力計算 653.3配筋計算及抗裂驗算 673.3.1邊墩 673.3.2底板底層 693.3.3底板面層 714水閘扶壁式擋墻配筋及裂縫計算 734.1基本情況 734.1.1主要計算依據(jù)規(guī)范 734.1.2計算方法及計算軟件 734.1.3主要參數(shù)的選取 734.1.4基本概況 744.2內(nèi)力計算 754.2.1內(nèi)河扶壁擋墻 754.2.2外河扶壁擋墻 784.3配筋計算及裂縫寬度驗算 824.3.1內(nèi)河扶壁擋墻 824.3.2外河扶壁擋墻 912.2.3滲流穩(wěn)定計算 1191水閘配筋及裂縫計算1.1基本情況1.1.1主要計算依據(jù)規(guī)范（1）《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191-2008）；（2）《水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范》（DL5077-1997）；（3）其他相關(guān)規(guī)程規(guī)范。1.1.2計算方法1.1.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面承載力設(shè)計值按下式計算：式中：K——承載力安全系數(shù)；S——荷載效應(yīng)組合設(shè)計值；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面承載力設(shè)計值。荷載效應(yīng)組合設(shè)計值按下式計算：式中：SG1k——自重、設(shè)備等永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的荷載效應(yīng)；SG2k——土壓力、淤沙壓力及圍巖壓力等永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的荷載效應(yīng)；SQ1k——一般可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的荷載效應(yīng)；SQ2k——可控制其不超出規(guī)定限值的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的荷載效應(yīng)。1.1.2矩形截面或翼緣位于受拉邊的倒T形截面受彎構(gòu)件正截面受彎承載力按下式計算：同時，受壓區(qū)計算高度x應(yīng)滿足下列要求：式中：K——承載力安全系數(shù)；M——彎矩設(shè)計值（N·mm）；fc——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值（N/mm2）；As、As′——縱向受拉、受壓鋼筋的截面面積（mm2）；fy——鋼筋抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）；fy′——鋼筋抗壓強度設(shè)計值（N/mm2）；h0——截面有效高度（mm），即縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓邊緣距離；b——矩形截面的寬度或T形截面的腹板寬度（mm）；as′——受壓鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離（mm）；ξb——相對界限受壓區(qū)計算高度；Es——鋼筋彈性模量（N/mm2）；xb——界限受壓區(qū)計算高度（mm）。1.1.2對于受彎構(gòu)件，在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，抗裂驗算應(yīng)符合：式中：Mk——按荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的彎矩值（N·mm）；αct——混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)，對荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合，αct可取為0.85；ftk——混凝土軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）；γm——截面抵抗矩塑性系數(shù)；αE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性棤的比值，即αE＝Es/Ec；W0——換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩（mm3）,W0=I0/（h-y0）；y0——換算截面重心至受壓邊緣的距離（mm），參照《水工混凝土設(shè)計規(guī)范》式7.1.2-3，y0＝（0.5+0.425αEρ）h；I0——換算截面對其重心軸的慣性矩（mm4），參照《水工混凝土設(shè)計規(guī)范》式7.1.2-4，I0＝（0.0833+0.19αEρ）bh3；h——截面全高（mm）；ρ——縱向受拉鋼筋的配筋率，ρ＝As/bh0。1.1.2.4配置帶肋鋼筋的矩形、T形及I形截面受拉、受彎和偏心受壓鋼筋砼構(gòu)件在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下的最大裂縫寬度ωmax按下式計算：式中：α——考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對受彎和偏心受壓構(gòu)件，取α＝2.1；對偏心受拉構(gòu)件，取α＝2.4；對軸心受拉構(gòu)件，取α＝2.7。c——最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離（mm），當(dāng)c>65mm時，取c＝65mm。d——鋼筋直徑（mm），當(dāng)鋼筋用不同直徑時，式中的d改用換算直徑4As/u，此處，u為縱向受拉鋼筋截面總周長（mm）。ρte——縱向受拉鋼筋的有效配筋率，當(dāng)ρte＝As/Ate，當(dāng)ρte<0.03時，取ρte＝0.03。Ate——有效受拉混凝土截面面積（mm2），對受彎、偏心受拉及大偏心受壓構(gòu)件，Ate取為其重心與受拉鋼筋重心相一致的混凝土面積，即Ate＝2asb，其中as為As重心至截面受拉邊緣的距離，b為矩形截面的寬度，對于有翼緣的倒T形及I形截面，b為受拉翼緣寬度；對軸心受拉構(gòu)件，取Ate為＝2asls，但不大于構(gòu)件全截面面積，其中as為一側(cè)鋼筋重心至截面近邊縱的距離，ls為沿截面周邊配置的受拉鋼筋重心連線的總長度；As——受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積(mm2)，對受彎、偏心受拉及大偏心受壓構(gòu)件，As取受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積；對全截面受拉的偏心受拉構(gòu)件，As取拉應(yīng)力較大一側(cè)的鋼筋截面面積；對軸心受拉構(gòu)件，As取全部縱向鋼筋截面面積；σsk——按荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力（N/mm2）。按荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋應(yīng)力按下式計算：1軸心受拉構(gòu)件2受彎構(gòu)件3大偏心受壓構(gòu)件當(dāng)時，可取。4偏心受拉構(gòu)件（矩形截面）對小偏心受拉構(gòu)件，上式右邊括號內(nèi)取減號，對大偏心受拉構(gòu)件，取加號。式中：——軸心拉力作用點至縱向受拉鋼筋（對全截面受拉的偏心受拉構(gòu)件，為拉應(yīng)力較大一側(cè)的鋼筋）合力點的距離（mm）；——軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離（mm）；——縱向受拉鋼筋合力點至受壓區(qū)合力點的距離（mm）；——使用階段的偏心距增大系數(shù)；——截面重心至縱向受拉鋼筋合力點的距離（mm）；——受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值，，其中、分別為受壓翼緣的寬度、高度（mm），當(dāng)時，取。1.1.3主要參數(shù)的選取參照《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191-2008），水閘閘室配筋計算各主要參數(shù)取值如下：（1）結(jié)構(gòu)所處環(huán)境類別：本工程位于東江中下游的一級支流——沙河與其支流的匯合口處，水閘工作環(huán)境按長期處于淡水水位變化區(qū)考慮，屬三類環(huán)境（表3.1.8）；（2）建筑物級別：3級，根據(jù)初步設(shè)計報告，本工程水閘主要建筑物級別為3級，次要建筑物為4級，臨時建筑物為5級，水閘閘室屬主要建筑物，因而按3級建筑物考慮；（3）混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力安全系數(shù)K：基本組合K＝1.20，偶然組合K＝1.00（表3.2.4），當(dāng)荷載效應(yīng)組合由永久荷載控制時，安全系數(shù)K增加0.05，本工程水閘自重及設(shè)備重、垂直土壓力等對結(jié)構(gòu)作用明顯，本計算書考慮將安全系數(shù)提高0.05，即基本組合K＝1.25，偶然組合K＝1.05；（4）砼保護層厚度：對于截面厚度不小于2.5m的底板及墩墻，三類環(huán)境下砼保護層最小厚度為50mm，而本工程水閘閘室底板及墩墻厚度均小于2.5m，但考慮到水閘閘室底板底直接與地基土接觸，保護層厚度應(yīng)適當(dāng)加大，本計算書水閘閘室底板、墩墻砼保護層厚度統(tǒng)一按50mm計（表9.2.1）。（5）受力鋼筋最小配筋率（ρmin）（表9.5.1）：對于受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件的受拉鋼筋：梁為0.20％，板為0.15％；對于偏心受壓構(gòu)件的受拉或受壓鋼筋：墩墻為0.15％。（6）鋼筋砼結(jié)構(gòu)構(gòu)件最大裂縫寬度限值（ωlim）：根據(jù)《水閘設(shè)計規(guī)范》（SL265-2001）第7.1.2條規(guī)定，處于三類環(huán)境條件下的混凝土最大裂縫寬度計算值不應(yīng)超過0.15mm，此處的三類環(huán)境對應(yīng)于《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL/T191-1996）中規(guī)定的屬于水位變動區(qū)，或有侵蝕性地下水的地下環(huán)境，適用于本工程水閘的工作環(huán)境，因而，水閘閘室的最大裂縫寬度計算值不超過0.15mm計。（7）除特別注明外，本工程結(jié)構(gòu)砼強度為C25，C25砼軸心抗壓強度設(shè)計值fc＝11.9N/mm2（表4.1.5），彈性模量Ec＝2.80×104N/mm2（表4.1.7）；（8）普通熱軋鋼筋強度設(shè)計值（表4.2.3-1）：HPB235（φ）：fy=210N/mm2，fy′＝210N/mm2；HRB335（Φ）：fy=300N/mm2，fy′＝300N/mm2。鋼筋彈性模量Es（表4.2.4）：HPB235（φ）：Es=2.1×105N/mm2；HRB335（Φ）：Es=2.0×105N/mm2。1.1.4計算軟件理正結(jié)構(gòu)工具箱5.62版——平面剛桁架1.1.5基本概況本工程水閘為潛孔式，過水?dāng)嗝娉叽鐬?.5m×4.3m，共2孔，長11.50m，分為閘室段和箱涵段，其中閘室段主要承受荷載有自重、水重、側(cè)向水平土壓力、外水壓力、內(nèi)水壓力、地基反力等，箱涵段除承受上述荷載外，還承受垂直土壓力，本計算書分別對其進行計算，選取結(jié)構(gòu)最不利工況進行配筋計算。1.2閘室段荷載及內(nèi)力計算不同的水位組合下，水閘的地基反力各有不同，本計算書選取下述兩種工況進行配筋計算：工況一：完建無水期——地下水位平底板底，即－0.30m；工況二：檢修期——水閘單孔檢修，對中墩不利，此時水位取水閘運行時自排最高控制水位3.50m。1.2.1完建無水期填土后，地下水位平底板底，此時地基反力最大，對底板及邊墩不利（取單寬計算，下同）。根據(jù)前述水閘穩(wěn)定計算可知，基底應(yīng)力最大值為117.27kN/m2、最小值為116.12kN/m2，本次計算根據(jù)不同的截面位置采用相應(yīng)的基底應(yīng)力。本工程水閘閘室設(shè)有兩道胸墻，且有工作橋連接，而外側(cè)設(shè)有防滲刺墻，均固結(jié)于水閘閘墩上，承擔(dān)了一部分內(nèi)力，本次計算為偏安全考慮，選取工作橋面板位置處進行計算，橋面板與閘墩固結(jié)處視作鉸支座，基底應(yīng)力按最大值計，計算簡圖如下：1.2.1.11）側(cè)向水平土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：q1＝γHtg2(45°-φ/2)＝18.5×（5.4-0.1）/3＝32.68kN/m2則水閘邊墩荷載效應(yīng)組合設(shè)計值：q1設(shè)＝1.20×32.68＝39.22kN/m22）基底應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值：q2＝117.27－25×0.8＝97.27kN/m2（由于基底應(yīng)力最大值與最小值相差不大，本計算近擬取為最大值）水閘底板荷載效應(yīng)組合設(shè)計值：q2設(shè)＝1.20×97.27＝116.72kN/m21.2.1.2內(nèi)力計算一、設(shè)計值[計算條件][計算結(jié)果]單位：鋼混構(gòu)件寬(B)mm鋼混構(gòu)件高(H)mm鋼材截面積(A)*10^2mm^2彎矩kN-m剪力kN二、標(biāo)準(zhǔn)值[計算條件][計算結(jié)果]單位：鋼混構(gòu)件寬(B)mm鋼混構(gòu)件高(H)mm鋼材截面積(A)*10^2mm^2彎矩kN-m剪力kN1.2.2檢修期水閘單孔檢修時，水位取為水閘最高自排水位3.50m，此時，對中墩不利，基底應(yīng)力最大值為80.30kN/m2、最小值為79.15kN/m2，計算時近似取最大應(yīng)力值80.30kN/m2。計算簡圖如下：1.2.21）側(cè)向水平土壓力標(biāo)準(zhǔn)值：q1＝γH1tg2(45°-φ/2)＝18.5×(5.40-3.50)/3＝11.72kN/m2q2＝q1＋γ'H2tg2(45°-φ/2)＝11.72＋9.0×(3.50－0.10)/3＝21.92kN/m2則水閘邊墩荷載效應(yīng)組合設(shè)計值：q1設(shè)＝1.20×11.72＝14.06kN/m2q2設(shè)＝1.20×21.92＝26.30kN/m22）水平水壓力（包括內(nèi)水壓力和外水壓力）外水壓力：標(biāo)準(zhǔn)值q'2＝γ水H2＝10.0×(3.50-0.10)＝34.0kN/m2設(shè)計值q'2設(shè)＝1.20×34.0＝40.8kN/m2內(nèi)水壓力：標(biāo)準(zhǔn)值q5＝γ水H'2＝10.0×(3.50-0.50)＝30.0kN/m2設(shè)計值q5設(shè)＝1.20×30.0＝36.0kN/m23）閘室內(nèi)水重標(biāo)準(zhǔn)值q4＝γ水H'2＝10.0×(3.50-0.50)＝30.0kN/m2設(shè)計值q4設(shè)＝1.20×30.0＝36.0kN/m24）基底應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值：q3＝80.30－25×0.8＝60.30kN/m2水閘底板荷載效應(yīng)組合設(shè)計值：q3設(shè)＝1.20×60.30＝72.36kN/m2（檢修工況下，引起基底應(yīng)力的荷載既有永久荷載（自重、閘門、土壓力等），又有可變荷載（水壓力等），雖為永久荷載占主體，但偏安全考慮，水閘底板基底應(yīng)力按一般可變荷載考慮。）補充：對于水閘邊墩外側(cè)，高程7.50m～3.50m（水位以上）范圍內(nèi)主要承受水平土壓力，3.50m高程處荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1＝11.72kN/m2，設(shè)計值q1設(shè)＝14.06kN/m2；高程3.50～0.10m（水位以下至底板軸線）邊墩外側(cè)承受的荷載有水平土壓力和水平水壓力，底板軸線處合力標(biāo)準(zhǔn)值q2＋q'2＝21.92+34.0＝55.92kN/m2，設(shè)計值值q2設(shè)＋q'2設(shè)＝26.30+40.80＝67.10kN/m2。1.2.2一、設(shè)計值[計算條件][計算結(jié)果]單位：鋼混構(gòu)件寬(B)mm鋼混構(gòu)件高(H)mm鋼材截面積(A)*10^2mm^2彎矩kN-m剪力kN二、標(biāo)準(zhǔn)值[計算條件][計算結(jié)果]單位：鋼混構(gòu)件寬(B)mm鋼混構(gòu)件高(H)mm鋼材截面積(A)*10^2mm^2彎矩kN-m剪力kN1.3閘室段配筋計算及裂縫寬度驗算1.3.1底板底層根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，閘室段底板底層最大彎矩值出現(xiàn)在完建無水期支座端，荷載為設(shè)計值時其值為344.5kN·m，相應(yīng)剪力值為349.2kN，由于水閘中墩厚1000mm，則構(gòu)件自身截面的內(nèi)力折減后彎矩值＝344.5-349.2×1.0/2＝169.9kN·m。荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時，最大彎矩值為287.1kN·m，相應(yīng)剪力值為291.0kN，則折減后彎矩值＝287.1-291.0×1.0/2＝141.6kN·m。1.3.1水閘底板厚度為800mm，取單寬截面計算，根據(jù)前述主要參數(shù)的選取可知，混凝土保護層厚度為50mm，估計鋼筋直徑d＝16mm，排成一排，a＝c＋d/2＝50＋16/2＝58mm，則截面有效高度h0＝h－a＝800－58＝742mm，由上述計算可知，荷載為設(shè)計值時由，有1.25×169.9×106＝11.9×1000·x（742－x/2）由，有11.9×1000x＝300×As且要求滿足聯(lián)立求解得：x＝24.46mm，As＝因此，上述假定可滿足要求，則配筋率<ρmin＝0.15％，為此，最小配筋面積不得小于0.15％×1000×742＝1113mm2，結(jié)合截面限裂要求，閘室段底板底層初選Φ16@100(As＝21.3.1根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時閘室段底板底層最大彎矩值為141.6kN·m，初選配筋Φ16@100(As＝2011mm2)，取單寬截面進行抗裂驗算，則截面寬度為1000mm，高度為800mm查《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191-2008）表4.1.7，對于C25砼結(jié)構(gòu)，混凝土彈性模量Ec＝2.80×104N/mm2，查表4.2.4，HRB335級鋼筋彈性模量Es＝2.0×105N/mm2，則αE＝Es/Ec＝2.0×105/2.80×104＝7.143，則換算截面重心至受壓邊緣的距離y0＝（0.5+0.425αEρ）h＝（0.5+0.425×7.143×0.27％）×800＝406.56mm，換算截面對其重心軸的慣性矩I0＝（0.0833+0.19αEρ）bh3＝（0.0833+0.19×7.143×0.27％）×1000×8003＝44,525,751,808.0（mm4），那么換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩W0=I0/（h-y0）＝44,525,751,808.0/（800－406.56）＝113,170,373.65（mm查附錄C表C可知，閘室底板厚度h＝800mm，矩形截面修正系數(shù)0.7+300/h＝0.7+300/800＝1.075<1.1，取為1.075，因而，截面抵抗矩的塑性系數(shù)γm＝1.55×1.075＝1.666；查表4.1.4可知C25混凝土軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值ftk＝1.78N/mm2，則＝1.666×0.85×1.78×113,170,373.65＝285,263,807.6N·mm＝285.26kN·mm，而荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時彎矩值Mk＝141.6kN·m，小于，則截面及配筋滿足抗裂要求。但是，由于本水閘裂縫控制寬度參照《水閘設(shè)計規(guī)范》的要求為0.15mm，較《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中規(guī)定的三類環(huán)境下0.25mm的限制條件嚴(yán)格得多，為此，需再進行裂縫寬度驗算。1.3.1根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時閘室段底板底層最大彎矩值為141.6kN·m，由上述選配Φ16@100(As＝2011mm2）的鋼筋，取單寬截面按受彎構(gòu)件計算，則α＝2.1；砼保護層厚度為50mm，則最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離c＝50mm；受拉鋼筋重心至截面受拉邊緣的距離as＝50+16/2＝Ate＝2asb＝2×58×1000＝116ρte＝As/Ate＝2011/116000＝0.017<0.03，取為0.03，則N/mm2裂縫寬度=0.134mm<ωlim＝因而，上述初選鋼筋可滿足裂縫寬度控制要求，即閘室段底板底層選配Φ16@100(As＝2011mm2)，分布筋選配Φ12＠200（As＝565mm2），補充：根據(jù)《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191-2008）第7.2.5條的規(guī)定，當(dāng)驗算裂縫寬度控制不滿足要求時，可適當(dāng)增加受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積，但增加的鋼筋截面面積不宜超過承載力計算所需縱向鋼筋截面面積的30％?？紤]到按照《水閘設(shè)計規(guī)范》（SL265-2001）第7.1.2條對裂縫寬度的規(guī)定較《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》表3.2.7中的規(guī)定要嚴(yán)格得多，本計算書認(rèn)為水閘配筋可不受此條限制。1.3.2底板面層1.3.2水閘底板厚度為800mm，取單寬截面計算，混凝土保護層厚度為50mm，荷載為設(shè)計值時閘室段底板面層最大彎矩值為171.9kN·m，配筋計算方法同前，先假設(shè)按單筋截面配筋，初選鋼筋直徑為16，則受壓區(qū)配筋A(yù)s'＝0，求得受壓區(qū)計算高度x＝24.75mm，相對界限受壓區(qū)計算高度ξb＝0.550，滿足x(＝24.75mm)<0.85ξbh0(＝0.85×0.550×(800-50-16/2)＝346.89mm)，且x>閘室段底板面層配筋計算表因此，上述假定可滿足要求，則配筋率ρ＝0.13％<ρmin＝0.15％，為滿足構(gòu)造要求，閘室段底板面層配筋不得小于As＝0.15％×1000×742＝1113mm2，結(jié)合水閘限裂要求，初選Φ16@100(As＝2011mm1.3.2根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時閘室段底板面層最大彎矩值為143.3kN·m，初選配筋Φ16@100(As＝2011mm

閘室段底板面層正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算編號項目符號數(shù)值備注1砼彈性模量（N/mm2）Ec28000C25,表4.1.72鋼筋彈性模量（N/mm2）Es200000表4.2.43αE=Es/EcαE7.1434受拉區(qū)實際配筋率ρ0.27%5換算截面重心至受壓邊緣的距離(mm)y0406.5826換算截面對其重心軸的慣性矩(mm4)I044532831420.877換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)W0113194702.48砼軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）ftk1.78C25，表4.1.49修正系數(shù)0.7+300/h1.075附錄C,表C10截面抵抗矩形塑性系數(shù)γm1.6711混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)αct0.8512γm·αct·ftk·W0(N.mm)28536794813標(biāo)準(zhǔn)彎矩(N.mm)M別條件:Mk≤γm·αct·ftk·W0滿足要求1.3.2根據(jù)前述內(nèi)力及配筋計算，取單寬截面按受彎構(gòu)件進行最大裂縫寬度驗算，計算方法同前，則主要參數(shù)表編號項目符號數(shù)值備注1最外層縱筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離(mm)c502鋼筋直徑(mm)d163標(biāo)準(zhǔn)彎矩(kN.m)Mk143.34截面寬度(mm)b10005截面高度(mm)h8006有效高度(mm)h07427受拉鋼筋面積(mm2)As2011表B-18標(biāo)準(zhǔn)荷載受拉鋼筋應(yīng)力(N/mm2)σsk110.385

底板面層正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算編號項目符號數(shù)值備注①重心至邊緣距離(mm)as58②有效受拉面積(mm2)Ate116000③受拉縱筋面積(mm2)As2011④有效配筋率ρte0.030⑤綜合影響系數(shù)α2.1⑥鋼筋彈性模量(N/mm2)Es200000⑦裂縫寬度(mm)ωmax0.136⑧最大裂縫寬度限值(mm)ωlim0.15三類環(huán)境,表3.2.7⑨結(jié)論：ωmax<0.15,滿足要求因而，上述初選鋼筋可滿足裂縫寬度控制要求，即閘室段底板面層選配Φ16@200(As＝2011mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝5651.3.3邊墩根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，完建無水期水閘邊墩為外側(cè)受拉，荷載為設(shè)計值時最大彎矩值出現(xiàn)在支座端，其值為146.8kN·m，相應(yīng)剪力值為98.9kN，由于水閘底板厚800mm，考慮到構(gòu)件自身截面的內(nèi)力折減，則折減后彎矩值＝146.8－98.9×0.8/2＝107.24kN·m。荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時，最大彎矩值為122.4kN·m，相應(yīng)剪力值為82.5kN，則折減后彎矩值＝122.4－82.5×0.8/2＝89.40kN·m。1.3.3.1水閘邊墩厚度為700mm，取單寬截面計算，混凝土保護層厚度為50mm，荷載為設(shè)計值時閘室段邊墩最大有效彎矩值為107.24kN·m，配筋計算方法同前，考慮到邊墩外側(cè)固端鋼筋與底板底層鋼筋的整體性，本次設(shè)計擬考慮利用底板底層縱向受力筋彎折，即選用Φ16的鋼筋，先假設(shè)按單筋截面配筋，則受壓區(qū)配筋A(yù)s'＝0，求得受壓區(qū)計算高度x＝17.79mm，相對界限受壓區(qū)計算高度ξb＝0.550，滿足x(＝17.79mm)<0.85ξbh0(＝0.85×0.550×(700-50-16/2)＝300.14mm)，且x>αs′＝0，因而前述假設(shè)成立，則邊墩外側(cè)按

閘室段邊墩外側(cè)配筋計算表因此，上述假定可滿足要求，則配筋率<ρmin＝0.15％，不滿足最小配筋率的要求，按構(gòu)造配筋，截面縱向受拉鋼筋截面面積不得小于0.15%bh0＝0.15%×1000×(700-50-16/2)＝963mm2，則閘室段邊墩外側(cè)初選Φ16@100(As＝2011mm1.3.根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時閘室段邊墩外側(cè)最大有效彎矩值為89.4kN·m，初選配筋Φ16@100(As＝2011mm2)，取單寬截面進行抗裂驗算，則閘室段邊墩外側(cè)正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算編號項目符號數(shù)值備注1砼彈性模量（N/mm2）Ec28000C25,表4.1.72鋼筋彈性模量（N/mm2）Es200000表4.2.43αE=Es/EcαE7.1434受拉區(qū)實際配筋率ρ0.31%5換算截面重心至受壓邊緣的距離(mm)y0356.6566換算截面對其重心軸的慣性矩(mm4)I030030031619.947換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)W087463482.698砼軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）ftk1.78C25，表4.1.49修正系數(shù)0.7+300/h1.1附錄C,表C10截面抵抗矩形塑性系數(shù)γm1.70511混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)αct0.8512γm·αct·ftk·W0(N.mm)225626485.113標(biāo)準(zhǔn)彎矩(N.mm)Mk8940000014判別條件:Mk≤γm·αct·ftk·W0滿足要求1.3.3.3根據(jù)內(nèi)力計算及配筋計算，取單寬截面按受彎構(gòu)件進行最大裂縫寬度驗算，計算方法同前，則主要參數(shù)表編號項目符號數(shù)值備注1最外層縱筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離(mm)c502鋼筋直徑(mm)d163標(biāo)準(zhǔn)彎矩(kN.m)Mk89.44截面寬度(mm)b10005截面高度(mm)h7006有效高度(mm)h06427受拉鋼筋面積(mm2)As2011表B-18標(biāo)準(zhǔn)荷載受拉鋼筋應(yīng)力(N/mm2)σsk79.592邊墩外側(cè)正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算編號項目符號數(shù)值備注①重心至邊緣距離(mm)as58②有效受拉面積(mm2)Ate116000③受拉縱筋面積(mm2)As2011④有效配筋率ρte0.030⑤綜合影響系數(shù)α2.1⑥鋼筋彈性模量(N/mm2)Es200000⑦裂縫寬度(mm)ωmax0.098⑧最大裂縫寬度限值(mm)ωlim0.15三類環(huán)境,表3.2.7⑨結(jié)論：ωmax<0.15,滿足要求因而，上述初選鋼筋可滿足裂縫寬度控制要求，即閘室段邊墩外側(cè)選配Φ16@100(As＝2011mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565mm2)的分布筋，具體配筋詳見水閘1.3.4中墩根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，水閘中墩受拉區(qū)最大彎矩出現(xiàn)在檢修期，荷載為設(shè)計值時最大彎矩值為75.6kN·m，其值較小，按構(gòu)造選配鋼筋即可，水閘中墩厚度為1000mm，則配筋面積As＝0.15%bh0＝0.15%×1000×(1000-50-18/2)＝1411.5mm2，為便于施工，中墩受拉鋼筋選配Φ20@200(As＝1570mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565mm1.4箱涵段荷載及內(nèi)力計算不同的水位組合下，水閘的地基反力各有不同，本計算書選取下述兩種工況進行配筋計算：工況一：完建無水期——地下水位平底板底，即－0.30m；工況二：檢修期——水閘單孔檢修，對中墩不利，此時水位取水閘運行時自排最高控制水位3.50m。1.4.1完建無水期填土后，地下水位平底板底，此時地基反力最大，對底板及邊墩不利（取單寬計算，下同）。完建無水期地下水位取平底板底，即為－0.30m，此時箱涵主要承受的外荷載為垂直土壓力、側(cè)向水平土壓力、地基反力等，垂直及水平水壓力均為0，計算簡圖如下：1.4.11）P1＝25×(0.7×4.3+0.3×0.3)＝77.50kN/m（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.05×77.50＝81.38kN/mP2＝25×(1.0×4.3+0.3×0.3×2)＝112.00kN/m（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值P2設(shè)＝1.05×112.00＝117.60kN/m2）垂直土壓力q土及面板自重q1：由于水閘箱涵段涵頂填土高度為漸變斷面，本次計算取最高土層斷面進行計算，即填土面高程為9.36m位置處，則填土高度＝9.36－5.30＝4.06m，箱涵土壓力參照上埋式管的計算方法（《水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范》（DL5077-1997）第11.2.1條），箱涵底板落于粉質(zhì)粘土層，根據(jù)地勘資料提出的土層參數(shù)，參照可塑性粘土適用曲線，因Hd/D1＝4.06/11.4＝0.36，查圖11.2.1可知，垂直土壓力系數(shù)Ks約為1.02q土+q1＝KsγHdD1＋γ砼d＝1.02×18.5×4.06+25×0.5＝89.11Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.2×1.02×18.5×4.06+1.05×25×0.5＝105.06Kpa3）地基反力：q2＝q1+q土+(2P1+P2)/B＝89.11+(2×77.50+112.00)/11.4＝112.53Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：105.06+(2×81.38+117.6)/11.4＝129.65Kpa4）側(cè)向水平土壓力：q3＝rHtg2(45°-φ/2)＝18.5×(9.36-5.05)/3＝26.58Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.2×26.58＝31.90Kpaq4＝rHtg2(45°-φ/2)＝18.5×(9.36-0.1)/3＝57.10Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.2×57.10＝68.52Kpa1.4.1一、設(shè)計值[計算條件][計算結(jié)果]單位：鋼混構(gòu)件寬(B)mm鋼混構(gòu)件高(H)mm彎矩kN-m剪力kN配筋mm*mm二、標(biāo)準(zhǔn)值[計算條件][計算結(jié)果]單位：同前。1.4.2檢修期根據(jù)前述對閘室段內(nèi)力計算可知，由于檢修期水位較低，計算知中墩內(nèi)力值很小，按構(gòu)造配筋即可，為此，本計算書不再進行箱涵段檢修期配筋計算。1.5箱涵段配筋計算及裂縫寬度驗算1.5.1底板底層根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，箱涵段底板底層最大彎矩值出現(xiàn)在完支座端B點（結(jié)點編號詳見計算簡圖），荷載為設(shè)計值時，彎矩最大值為390.0kN·m，相應(yīng)剪力值為392.1kN，考慮到構(gòu)件自身截面的內(nèi)力折減，則折減后彎矩值＝390.0－392.1×1.0/2＝193.95kN·m。荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時，最大彎矩值為339.6kN·m，相應(yīng)剪力值為341.0kN，則折減后彎矩值＝339.6－341.0×1.0/2＝169.1kN·m。1.根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，荷載為設(shè)計值時，箱涵底板底層最大彎矩值出現(xiàn)在B點固端（結(jié)點編號詳見計算簡圖），有效彎矩值為193.95kN·m，箱涵段底板厚度為800mm，取單寬截面計算，混凝土保護層厚度為50mm，配筋計算方法同前，先假設(shè)按單筋截面配筋，初選鋼筋直徑為18，則受壓區(qū)配筋A(yù)s'＝0，求得受壓區(qū)計算高度x＝28.02mm，相對界限受壓區(qū)計算高度ξb＝0.550，滿足x(＝28.02mm)<0.85ξbh0(＝0.85×0.550×(800-50-18/2)＝346.42mm)，且x>α箱涵段底板底層配筋計算表因此，上述假定可滿足要求，則配筋率＝ρmin（＝0.15％），結(jié)合限裂要求，箱涵段底板底層初選Φ18@100(As＝2545mm21.5.1根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時箱涵段底板底層最大有效彎矩值為169.1kN·m，初選配筋Φ18@100(As＝2545mm2)，取單寬截面進行抗裂驗算，則

箱涵段底板底層正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算編號項目符號數(shù)值備注1砼彈性模量（N/mm2）Ec28000C25,表4.1.72鋼筋彈性模量（N/mm2）Es200000表4.2.43αE=Es/EcαE7.1434受拉區(qū)實際配筋率ρ0.34%5換算截面重心至受壓邊緣的距離(mm)y0408.3416換算截面對其重心軸的慣性矩(mm4)I045036120146.527換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)W0114988102.78砼軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）ftk1.78C25，表4.1.49修正系數(shù)0.7+300/h1.075附錄C,表C10截面抵抗矩形塑性系數(shù)γm1.6711混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)αct0.8512γm·αct·ftk·W0(N.mm)289889175.213標(biāo)準(zhǔn)彎矩(N.mm)Mk16910000014判別條件:Mk≤γm·αct·ftk·W0滿足要求1.5.1.3根據(jù)前述內(nèi)力及配筋計算，取單寬截面按受彎構(gòu)件進行最大裂縫寬度驗算，計算方法同前，則主要參數(shù)表編號項目符號數(shù)值備注1最外層縱筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離(mm)c502鋼筋直徑(mm)d183標(biāo)準(zhǔn)彎矩(kN.m)Mk169.14截面寬度(mm)b10005截面高度(mm)h8006有效高度(mm)h07417受拉鋼筋面積(mm2)As2545表B-18標(biāo)準(zhǔn)荷載受拉鋼筋應(yīng)力(N/mm2)σsk103.067

箱涵底板底層正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算編號項目符號數(shù)值備注①重心至邊緣距離(mm)as59②有效受拉面積(mm2)Ate118000③受拉縱筋面積(mm2)As2545④有效配筋率ρte0.030⑤綜合影響系數(shù)α2.1⑥鋼筋彈性模量(N/mm2)Es200000⑦裂縫寬度(mm)ωmax0.132⑧最大裂縫寬度限值(mm)ωlim0.15三類環(huán)境,表3.2.7⑨結(jié)論：ωmax<0.15,滿足要求因而，上述初選鋼筋可滿足裂縫寬度控制要求，即箱涵底板底層選配Φ18@100(As＝2545mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565mm2)的分布筋，具體配筋詳見1.5.2底板面層根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，箱涵段底板面層最大彎矩值出現(xiàn)在跨中，荷載為設(shè)計值時，彎矩最大值為195.0kN·m；荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時，最大彎矩值為169.8kN·m。1.5.根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，荷載為設(shè)計值時，箱涵底板面層最大彎矩值出現(xiàn)在跨中，最大彎矩值為195.0kN·m，箱涵段底板厚度為800mm，取單寬截面計算，混凝土保護層厚度為50mm，配筋計算方法同前，先假設(shè)按單筋截面配筋，初選鋼筋直徑為18，則受壓區(qū)配筋A(yù)s'＝0，求得受壓區(qū)計算高度x＝28.18mm，相對界限受壓區(qū)計算高度ξb＝0.550，滿足x(＝28.18mm)<0.85ξbh0(＝0.85×0.550×(800-50-18/2)＝346.42mm)，且x>α

箱涵段底板面層配筋計算表因此，上述假定可滿足要求，則配筋率＝ρmin（＝0.15％），結(jié)合限裂要求，箱涵段底板底層初選Φ18@100(As＝2545mm2)。1.5.根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時箱涵段底板面層最大彎矩值為169.8kN·m，初選配筋Φ18@100(As＝2545mm2)，取單寬截面進行抗裂驗算，則箱涵段底板面層正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算編號項目符號數(shù)值備注1砼彈性模量（N/mm2）Ec28000C25,表4.1.72鋼筋彈性模量（N/mm2）Es200000表4.2.43αE=Es/EcαE7.1434受拉區(qū)實際配筋率ρ0.34%5換算截面重心至受壓邊緣的距離(mm)y0408.3416換算截面對其重心軸的慣性矩(mm4)I045036120146.527換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)W0114988102.78砼軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）ftk1.78C25，表4.1.49修正系數(shù)0.7+300/h1.075附錄C,表C10截面抵抗矩形塑性系數(shù)γm1.6711混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)αct0.8512γm·αct·ftk·W0(N.mm)289889175.213標(biāo)準(zhǔn)彎矩(N.mm)Mk16980000014判別條件:Mk≤γm·αct·ftk·W0滿足要求1.5.根據(jù)前述內(nèi)力及配筋計算，取單寬截面按受彎構(gòu)件進行最大裂縫寬度驗算，計算方法同前，則主要參數(shù)表編號項目符號數(shù)值備注1最外層縱筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離(mm)c502鋼筋直徑(mm)d183標(biāo)準(zhǔn)彎矩(kN.m)Mk169.84截面寬度(mm)b10005截面高度(mm)h8006有效高度(mm)h07417受拉鋼筋面積(mm2)As2545表B-18標(biāo)準(zhǔn)荷載受拉鋼筋應(yīng)力(N/mm2)σsk103.493箱涵底板面層正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算編號項目符號數(shù)值備注①重心至邊緣距離(mm)as59②有效受拉面積(mm2)Ate118000③受拉縱筋面積(mm2)As2545④有效配筋率ρte0.030⑤綜合影響系數(shù)α2.1⑥鋼筋彈性模量(N/mm2)Es200000⑦裂縫寬度(mm)ωmax0.133⑧最大裂縫寬度限值(mm)ωlim0.15三類環(huán)境,表3.2.7⑨結(jié)論：ωmax<0.15,滿足要求因而，上述初選鋼筋可滿足裂縫寬度控制要求，即箱涵底板面層選配Φ18@100(As＝2545mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565mm2)的分布筋，具體配筋詳見閘室1.5.3頂板面層根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，箱涵段頂板面層最大彎矩值出現(xiàn)在B'支座端，荷載為設(shè)計值時，彎矩最大值為276.0kN·m，相應(yīng)剪力值為295.7kN，折減后彎矩值＝275.9－295.7×1.0/2＝128.05kN·m；荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時，最大彎矩值為234.5kN·m，相應(yīng)剪力值為251.0kN，折減后彎矩值＝234.5－251.0×1.0/2＝109.0kN·m。1.5.根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，荷載為設(shè)計值時，箱涵頂板面層最大有效彎矩值為128.05kN·m，箱涵段頂板厚度為500mm，取單寬截面計算，混凝土保護層厚度為50mm，配筋計算方法同前，先假設(shè)按單筋截面配筋，初選鋼筋直徑為18，則受壓區(qū)配筋A(yù)s'＝0，求得受壓區(qū)計算高度x＝31.63mm，相對界限受壓區(qū)計算高度ξb＝0.550，滿足x(＝31.63mm)<0.85ξbh0(＝0.85×0.550×(500-50-18/2)＝206.17mm)，且x>箱涵段頂板面層配筋計算表因此，上述假定可滿足要求，則配筋率>ρmin（＝0.15％），結(jié)合限裂要求，閘室箱涵段底板底層初選Φ18@100(As＝2545mm2)。1.5.根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時箱涵段頂板面層最大彎矩值為109.0kN·m，初選配筋Φ18@100(As＝2545mm2)，取單寬截面進行抗裂驗算，則

箱涵段頂板面層正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算編號項目符號數(shù)值備注1砼彈性模量（N/mm2）Ec28000C25,表4.1.72鋼筋彈性模量（N/mm2）Es200000表4.2.43αE=Es/EcαE7.1434受拉區(qū)實際配筋率ρ0.58%5換算截面重心至受壓邊緣的距離(mm)y0258.7606換算截面對其重心軸的慣性矩(mm4)I011391504697.127換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)W047220534.868砼軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）ftk1.78C25，表4.1.49修正系數(shù)0.7+300/h1.1附錄C,表C10截面抵抗矩形塑性系數(shù)γm1.70511混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)αct0.8512γm·αct·ftk·W0(N.mm)121813161.113標(biāo)準(zhǔn)彎矩(N.mm)Mk10900000014判別條件:Mk≤γm·αct·ftk·W0滿足要求1.5.根據(jù)前述內(nèi)力及配筋計算，取單寬截面按受彎構(gòu)件進行最大裂縫寬度驗算，計算方法同前，則主要參數(shù)表編號項目符號數(shù)值備注1最外層縱筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離(mm)c502鋼筋直徑(mm)d183標(biāo)準(zhǔn)彎矩(kN.m)Mk1094截面寬度(mm)b10005截面高度(mm)h5006有效高度(mm)h04417受拉鋼筋面積(mm2)As2545表B-18標(biāo)準(zhǔn)荷載受拉鋼筋應(yīng)力(N/mm2)σsk111.630

箱涵頂板面層正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算編號項目符號數(shù)值備注①重心至邊緣距離(mm)as59②有效受拉面積(mm2)Ate118000③受拉縱筋面積(mm2)As2545④有效配筋率ρte0.030⑤綜合影響系數(shù)α2.1⑥鋼筋彈性模量(N/mm2)Es200000⑦裂縫寬度(mm)ωmax0.143⑧最大裂縫寬度限值(mm)ωlim0.15三類環(huán)境,表3.2.7⑨結(jié)論：ωmax<0.15,滿足要求因而，上述初選鋼筋可滿足裂縫寬度控制要求，即箱涵頂板面層選配Φ18@100(As＝2545mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565mm2)的分布筋，具體配筋詳見閘室1.5.4頂板底層根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，箱涵段頂板底層最大彎矩值出現(xiàn)在跨中，荷載為設(shè)計值時，彎矩最大值為139.1kN·m；荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時，最大彎矩值為118.2kN·m。1.5.4根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，荷載為設(shè)計值時，箱涵頂板底層最大彎矩值為139.1kN·m，箱涵段頂板厚度為500mm，取單寬截面計算，混凝土保護層厚度為50mm，配筋計算方法同前，先假設(shè)按單筋截面配筋，初選鋼筋直徑為20，則受壓區(qū)配筋A(yù)s'＝0，求得受壓區(qū)計算高度x＝34.57mm，相對界限受壓區(qū)計算高度ξb＝0.550，滿足x(＝34.57mm)<0.85ξbh0(＝0.85×0.550×(500-50-20/2)＝205.70mm)，且x>αs′＝0，因而前述假設(shè)成立，即箱涵段頂板底層按單筋截面配筋，則箱涵段底板底層配筋詳見下表：

箱涵段頂板底層配筋計算表因此，上述假定可滿足要求，則配筋率>ρmin（＝0.15％），結(jié)合限裂要求，箱涵段底板底層初選Φ20@100(As＝3142mm21.5.4根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時箱涵段頂板底層最大彎矩值為118.2kN·m，初選配筋Φ20@100(As＝3142mm2箱涵段頂板底層正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算編號項目符號數(shù)值備注1砼彈性模量（N/mm2）Ec28000C25,表4.1.72鋼筋彈性模量（N/mm2）Es200000表4.2.43αE=Es/EcαE7.1434受拉區(qū)實際配筋率ρ0.71%5換算截面重心至受壓邊緣的距離(mm)y0260.8396換算截面對其重心軸的慣性矩(mm4)I011623904220.787換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)W048602817.278砼軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）ftk1.78C25，表4.1.49修正系數(shù)0.7+300/h1.1附錄C,表C10截面抵抗矩形塑性系數(shù)γm1.70511混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)αct0.8512γm·αct·ftk·W0(N.mm)125378986.613標(biāo)準(zhǔn)彎矩(N.mm)Mk11820000014判別條件:Mk≤γm·αct·ftk·W0滿足要求1.5.4根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時箱涵頂板底層最大彎矩值為118.2kN·m，由上述對頂板底層選配Φ20@100(As＝3142mm2主要參數(shù)表編號項目符號數(shù)值備注1最外層縱筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離(mm)c502鋼筋直徑(mm)d203標(biāo)準(zhǔn)彎矩(kN.m)Mk118.24截面寬度(mm)b10005截面高度(mm)h5006有效高度(mm)h04407受拉鋼筋面積(mm2)As3142表B-18標(biāo)準(zhǔn)荷載受拉鋼筋應(yīng)力(N/mm2)σsk98.274箱涵頂板底層正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算編號項目符號數(shù)值備注①重心至邊緣距離(mm)as60②有效受拉面積(mm2)Ate120000③受拉縱筋面積(mm2)As3142④有效配筋率ρte0.030⑤綜合影響系數(shù)α2.1⑥鋼筋彈性模量(N/mm2)Es200000⑦裂縫寬度(mm)ωmax0.131⑧最大裂縫寬度限值(mm)ωlim0.15三類環(huán)境,表3.2.7⑨結(jié)論：ωmax<0.15,滿足要求因而，上述初選鋼筋可滿足裂縫寬度控制要求，即箱涵頂板底層選配Φ20@100(As＝3142mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565mm2)的分布筋，具體1.5.5邊墩外側(cè)根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，箱涵段邊墩外側(cè)最大彎矩值出現(xiàn)在A'支座端，荷載為設(shè)計值時，彎矩最大值為197.6kN·m，相應(yīng)剪力值為119.2kN，頂板厚度為500mm，折減后彎矩值＝197.6－119.2×0.5/2＝167.8kN·m；荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時，最大彎矩值為166.7kN·m，相應(yīng)剪力值為97.4kN，折減后彎矩值＝166.7－97.4×0.5/2＝142.35kN·m。1.5.5根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，荷載為設(shè)計值時，箱涵邊墩外側(cè)最大有效彎矩值為167.8kN·m，邊墩厚度為700mm，取單寬截面計算，混凝土保護層厚度為50mm，配筋計算方法同前，先假設(shè)按單筋截面配筋，初選鋼筋直徑為18，則受壓區(qū)配筋A(yù)s'＝0，求得受壓區(qū)計算高度x＝28.11mm，相對界限受壓區(qū)計算高度ξb＝0.550，滿足x(＝28.11mm)<0.85ξbh0(＝0.85×0.550×(700-50-18/2)＝299.67mm)，且x>箱涵段邊墩外側(cè)配筋計算表因此，上述假定可滿足要求，則配筋率>ρmin（＝0.15％），結(jié)合限裂要求，箱涵段邊墩外側(cè)初選Φ18@100(As＝2545mm2)。1.5.5根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時箱涵段邊墩外側(cè)最大有效彎矩值為142.35kN·m，初選配筋Φ18@100(As＝2545mm2)，取單寬截面進行抗裂驗算，則

箱涵段邊墩外側(cè)正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算編號項目符號數(shù)值備注1砼彈性模量（N/mm2）Ec28000C25,表4.1.72鋼筋彈性模量（N/mm2）Es200000表4.2.43αE=Es/EcαE7.1434受拉區(qū)實際配筋率ρ0.40%5換算截面重心至受壓邊緣的距離(mm)y0358.4376換算截面對其重心軸的慣性矩(mm4)I030420102028.087換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)W089061470.778砼軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）ftk1.78C25，表4.1.49修正系數(shù)0.7+300/h1.1附錄C,表C10截面抵抗矩形塑性系數(shù)γm1.70511混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)αct0.8512γm·αct·ftk·W0(N.mm)22974875913標(biāo)準(zhǔn)彎矩(N.mm)M別條件:Mk≤γm·αct·ftk·W0滿足要求1.5.5根據(jù)前述內(nèi)力及配筋計算，取單寬截面按受彎構(gòu)件進行最大裂縫寬度驗算，計算方法同前，則主要參數(shù)表編號項目符號數(shù)值備注1最外層縱筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離(mm)c502鋼筋直徑(mm)d183標(biāo)準(zhǔn)彎矩(kN.m)Mk142.354截面寬度(mm)b10005截面高度(mm)h7006有效高度(mm)h06417受拉鋼筋面積(mm2)As2545表B-18標(biāo)準(zhǔn)荷載受拉鋼筋應(yīng)力(N/mm2)σsk100.298

箱涵邊墩外側(cè)正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算編號項目符號數(shù)值備注①重心至邊緣距離(mm)as59②有效受拉面積(mm2)Ate118000③受拉縱筋面積(mm2)As2545④有效配筋率ρte0.030⑤綜合影響系數(shù)α2.1⑥鋼筋彈性模量(N/mm2)Es200000⑦裂縫寬度(mm)ωmax0.128⑧最大裂縫寬度限值(mm)ωlim0.15三類環(huán)境,表3.2.7⑨結(jié)論：ωmax<0.15,滿足要求因而，上述初選鋼筋可滿足裂縫寬度控制要求，即箱涵邊墩外側(cè)選配Φ18@100(As＝2545mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565mm2)的分布筋邊墩內(nèi)側(cè)則按構(gòu)造配筋即可，配筋面積As＝0.15％×1000×642＝963mm2，受力鋼筋選配Φ16@200(As＝1005mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565mm2)的分布筋；中墩亦按構(gòu)造配筋，配筋面積As＝0.15％×1000×940＝1410mm2，受力鋼筋選配Φ20@200(As＝1570mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565

2箱涵配筋及裂縫計算2.1基本情況2.1.1主要計算依據(jù)規(guī)范（1）《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191-2008）；（2）《水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范》（DL5077-1997）；（3）《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2004）；（4）其他相關(guān)規(guī)程規(guī)范。2.1.2計算方法及計算軟件2.1.2箱涵荷載計算、配筋計算及裂縫寬度驗算的計算公式及計算方法與水閘閘室相同。2.1.2理正結(jié)構(gòu)工具箱5.62版——平面剛桁架2.1.3主要參數(shù)的選取參照《水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（SL191-2008），箱涵配筋計算各主要參數(shù)取值如下：（1）結(jié)構(gòu)所處環(huán)境類別：箱涵工作環(huán)境按長期處于淡水水位變化區(qū)考慮，屬三類環(huán)境（表3.1.8）；（2）建筑物級別：3級，箱涵為本工程水閘部分主要建筑物，根據(jù)初設(shè)報告，箱涵按3級建筑物考慮；（3）混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力安全系數(shù)K：基本組合K＝1.20，偶然組合K＝1.00（表3.2.4），當(dāng)荷載效應(yīng)組合由永久荷載控制時，安全系數(shù)K增加0.05，本工程水閘自重及設(shè)備重、垂直土壓力等對結(jié)構(gòu)作用明顯，本計算書考慮將安全系數(shù)提高0.05，即基本組合K＝1.25，偶然組合K＝1.05；（4）砼保護層厚度：查規(guī)范表9.2.1，對于截面厚度不小于2.5m的底板和墩墻砼保護層最小厚度為50mm，由于箱涵底板及墩墻厚度均小于2.5m，但箱涵底板底直接與地基土接觸，砼保護層厚度應(yīng)適當(dāng)加大，本計算書出水箱涵底板、頂板及墩墻砼保護層厚度統(tǒng)一按50mm計（表9.2.1）。（5）受力鋼筋最小配筋率（ρmin）（表9.5.1）：對于受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件的受拉鋼筋：梁為0.20％，板為0.15％；對于偏心受壓構(gòu)件的受拉或受壓鋼筋：墩墻為0.15％。（6）鋼筋砼結(jié)構(gòu)構(gòu)件最大裂縫寬度限值（ωlim）：根據(jù)規(guī)范表3.2.7的相關(guān)規(guī)定，對于三類環(huán)境，最大裂縫寬度限值為0.25mm。（7）除特別注明外，本工程結(jié)構(gòu)砼強度為C25，C25砼軸心抗壓強度設(shè)計值fc＝11.9N/mm2（表4.1.5），彈性模量Ec＝2.80×104N/mm2（表4.1.7）；（8）普通熱軋鋼筋強度設(shè)計值（表4.2.3-1）：HPB235（φ）：fy=210N/mm2，fy′＝210N/mm2；HRB335（Φ）：fy=300N/mm2，fy′＝300N/mm2。鋼筋彈性模量Es（表4.2.4）：HPB235（φ）：Es=2.1×105N/mm2；HRB335（Φ）：Es=2.0×105N/mm2。2.1.4基本概況箱涵過水?dāng)嗝娉叽鐬?.5m×4.3m，共2孔，主要承受荷載有自重、水重、垂直土壓力、側(cè)向水平土壓力、外水壓力、內(nèi)水壓力、車載、地基反力等。2.2荷載及內(nèi)力計算不同的水位組合下，水閘的地基反力各有不同，本計算書選取下述兩種工況進行配筋計算：工況一：完建無水期——地下水位平底板底，即0.00m。工況二：檢修期——水閘單孔檢修，泄水孔有水，水位取為水閘運行時自排最高控制水位3.50m，檢修孔無水，對中墩不利。由上述對水閘閘室段檢修工況的計算可知，由于檢修期水位較低，而中墩截面尺寸相對較大，此工況不為控制工況，計算過程本計算書不再贅述。工況三：校核洪水期——外江水位為校核洪水位10.11m，箱涵內(nèi)水位取為相應(yīng)內(nèi)河水位2.70m，此時箱涵外水壓力最大，對箱涵頂板不利。2.2.1完建無水期2.2.1完建無水期地下水位取平底板底，即為0.00m，此時箱涵主要承受的外荷載為垂直土壓力、側(cè)向水平土壓力、車載、地基反力等，垂直及水平水壓力均為0，計算簡圖如下：1）P1＝25×(0.5×4.3+0.3×0.3)＝56.00kN/m（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.05×56.00＝58.80kN/mP2＝25×(1.0×4.3+0.3×0.3×2)＝112.00kN/m（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值P2設(shè)＝1.05×112.00＝117.60kN/m2）垂直土壓力q土及面板自重q1：箱涵土壓力參照上埋式管的計算方法（《水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范》（DL5077-1997）第11.2.1條），因Hd/D1＝(10.40-5.30)/11.0＝0.46，查圖11.2.1可知，垂直土壓力系數(shù)Ks約為1.03，則q土+q1＝KsγHdD1＋γ砼d＝1.03×18.5×(10.40-5.30)+25×0.5＝109.68Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.2×1.03×18.5×(10.40-5.30)+1.05×25×0.5＝129.74Kpa3）汽車作用荷載按公路-Ⅱ級設(shè)計，由于堤頂寬度為5m，查《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2004）圖4.3.1-2及4.3.1-3，僅能單輛車通過，根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》第4.3.4條，計算涵洞頂上車輛荷載引起的豎向土壓力時，車輪按其著地面積的邊緣向下作30°角分布，當(dāng)幾個車輪的壓力擴散線相重疊時，擴散面積以最外邊的擴散線為準(zhǔn)，則汽車荷載按下式計算：式中：Hd為填土高度，本工程出水箱涵最大填土高度為10.40-5.30＝5.10m；S1為車輛荷載橫向輪中心距，根據(jù)圖4.3.1-3，取為1.4m，c為后輪著地長度，根據(jù)表4.3.1-2，取為0.2m；S2為車輛荷載縱向輪中心距，單輛車行駛時S2＝1.8m，d為后輪著地寬度，取為0.6m，則由于車輪荷載單邊擴散范圍為(10.40-5.30)×tg30°＝2.94m<7.0m/2＝3.5m（7.0m為車輛中、后軸之間的距離），表明車輛中、后軸擴散至箱涵頂?shù)暮奢d不會出現(xiàn)重疊，所以汽車荷載按汽車最重的兩個后軸作用計算。汽車荷載按一般可變荷載考慮，則其設(shè)計值為：1.2×4.51＝5.41Kpa。則箱涵面板承受的豎向合力＝109.68+4.51＝114.19Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：129.74+5.41＝135.15Kpa。4）地基反力：q2＝q1+q土+q車+(2P1+P2)/B＝109.68+4.51+(2×56.0+112.00)/11.0＝134.55Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：129.74+5.41+(2×58.8+117.6)/11.0＝156.53Kpa5）側(cè)向水平土壓力：由于汽車荷載對箱涵的影響遠(yuǎn)小于土重的影響，本計算書忽略汽車荷載引起的等代土層厚度產(chǎn)生的水平土壓力的影響，則q3＝rHtg2(45°-φ/2)＝18.5×(10.40-5.05)/3＝32.99Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.2×32.99＝39.59Kpaq4＝rHtg2(45°-φ/2)＝18.5×(10.40-0.25)/3＝62.59Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.2×62.59＝75.11Kpa2.2.1一、設(shè)計值[計算條件][計算結(jié)果]單位：鋼混構(gòu)件寬(B)mm鋼混構(gòu)件高(H)mm鋼材截面積(A)*10^2mm^2彎矩kN-m剪力kN二、標(biāo)準(zhǔn)值[計算條件][計算結(jié)果]單位：同前2.2.2校核洪水期2.2.2校核洪水期外江水位為10.11m，此時工作閘門關(guān)閉，箱涵內(nèi)無水，箱涵主要承受的外荷載為垂直及水平向水壓力、垂直土壓力、側(cè)向水平土壓力、車載、地基反力等，計算簡圖如下：1）P1、P2同完建無水期，即P1＝56.00kN/m（標(biāo)準(zhǔn)值），設(shè)計值P1設(shè)＝58.80kN/m；P2＝112.00kN/m（標(biāo)準(zhǔn)值），設(shè)計值P2設(shè)＝117.60kN/m2）垂直土壓力q土及面板自重q1：在計算箱涵垂直土壓力q土?xí)r，土的容重在校核洪水位以上為天然容重，校核洪水位以下為浮容重，則：q土+q1＝1.03×[18.5×(10.40-10.11)+9.0×(10.11-5.30)]+25×0.5＝62.61Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.2×1.03×[18.5×(10.40-10.11)+9.0×(10.11-5.30)]+1.05×25×0.5＝73.26Kpa3）頂板承受的垂直水壓力（即水重）q水=10×（10.11-5.30）＝48.1Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：1.2×48.1＝57.72Kpa（按一般可變荷載考慮）4）汽車作用荷載根據(jù)前述計算，汽車荷載設(shè)計值：1.2×4.51＝5.41Kpa。則箱涵面板承受的豎向合力＝62.61+48.1+4.51＝115.22Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：73.26+57.72+5.41＝136.39Kpa。5）地基反力：q2＝q1+q土+q水+q車+(2P1+P2)/B＝62.61+48.1+4.51+(2×56.00+112.00)/11.0＝135.58Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：73.26+57.72+5.41+(2×58.80+117.6)/11.0＝157.77Kpa6）側(cè)向水平土壓力：q3＝rHtg2(45°-φ/2)＝[18.5×(10.40-10.11)+9.0×(10.11-5.05)]/3＝16.97Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值q3設(shè)：1.2×16.97＝20.36Kpaq4＝rHtg2(45°-φ/2)＝[18.5×(10.40-10.11)+9.0×(10.11-0.25)]/3＝31.37Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值q4設(shè)：1.2×31.37＝37.64Kpa7）側(cè)向水平外水壓力（按一般可變荷載考慮）：q3′＝10×(10.11-5.05)＝50.60Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值q3設(shè)′：1.2×50.60＝60.72Kpaq4′＝10×(10.11-0.25)＝98.60Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值q4設(shè)′：1.2×98.60＝118.32Kpa則側(cè)向水平合力q3+q3′＝16.97+50.60＝67.57Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）q4+q4′＝31.37+98.60＝129.97Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值：q3設(shè)+q3設(shè)′＝20.36+60.72＝81.08Kpaq4設(shè)+q4設(shè)′＝37.64+118.32＝155.96Kpa8）內(nèi)水壓力q5＝10×(2.70-0.50)＝22.00Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值q5設(shè)：1.2×22.00＝26.40Kpaq6＝10×(2.70-0.50)＝22.00Kpa（標(biāo)準(zhǔn)值）設(shè)計值q6設(shè)：1.2×22.00＝26.40Kpa2.2.2一、設(shè)計值[計算條件][計算結(jié)果]單位：鋼混構(gòu)件寬(B)mm鋼混構(gòu)件高(H)mm鋼材截面積(A)*10^2mm^2彎矩kN-m剪力kN二、標(biāo)準(zhǔn)值[計算條件][計算結(jié)果]單位：同前。2.3配筋計算及裂縫寬度驗算2.3.1底板2.3.3一）配筋計算根據(jù)前述內(nèi)力計算可知，荷載為設(shè)計值時，各工況下箱涵底板底層最大彎矩值出現(xiàn)在B點固端（結(jié)點編號詳見計算簡圖），最大彎矩值MB＝435.9kN·m，相應(yīng)剪力值V＝454.5kN，折減后彎矩M＝435.9－454.5×1.0/2＝208.65kN·m；箱涵底板厚度為500mm，取單寬截面計算，混凝土保護層厚度為50mm，配筋計算方法同前，先假設(shè)按單筋截面配筋，則受壓區(qū)配筋A(yù)s'＝0，求得受壓區(qū)計算高度x＝52.87mm，相對界限受壓區(qū)計算高度ξb＝0.550，滿足x(＝52.87mm)<0.85ξbh0(＝0.85×0.550×(500-50-18/2)＝205.70mm)，且x箱涵底板底層配筋計算表因此，上述假定可滿足要求，則配筋率>ρmin＝0.15％，結(jié)合限裂要求，箱涵底板底層初選Φ18@100(As＝2545mm2二）抗裂驗算根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時箱涵底板底層B點固端最大彎矩值為375.4kN·m，相應(yīng)剪力值為391.1kN，則折減后彎矩值＝375.4-391.1×1.0/2＝179.85kN·m，初選配筋Φ18@100(As＝2545mm2箱涵底板底層正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算編號項目符號數(shù)值備注1砼彈性模量（N/mm2）Ec28000C25,表4.1.72鋼筋彈性模量（N/mm2）Es200000表4.2.43αE=Es/EcαE7.1434受拉區(qū)實際配筋率ρ0.58%5換算截面重心至受壓邊緣的距離(mm)y0258.7606換算截面對其重心軸的慣性矩(mm4)I011391504697.127換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)W047220534.868砼軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）ftk1.78C25，表4.1.49修正系數(shù)0.7+300/h1.1附錄C,表C10截面抵抗矩形塑性系數(shù)γm1.70511混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)αct0.8512γm·αct·ftk·W0(N.mm)121813161.113標(biāo)準(zhǔn)彎矩(N.mm)M別條件:Mk≤γm·αct·ftk·W0不滿足要求三）裂縫寬度驗算根據(jù)前述內(nèi)力及配筋計算，取單寬截面按受彎構(gòu)件進行最大裂縫寬度驗算，計算方法同前，則主要參數(shù)表編號項目符號數(shù)值備注1最外層縱筋外邊緣至受拉區(qū)邊緣的距離(mm)c502鋼筋直徑(mm)d183標(biāo)準(zhǔn)彎矩(kN.m)Mk179.854截面寬度(mm)b10005截面高度(mm)h5006有效高度(mm)h04417受拉鋼筋面積(mm2)As2545表B-18標(biāo)準(zhǔn)荷載受拉鋼筋應(yīng)力(N/mm2)σsk184.189箱涵底板底層正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度驗算編號項目符號數(shù)值備注①重心至邊緣距離(mm)as59②有效受拉面積(mm2)Ate118000③受拉縱筋面積(mm2)As2545④有效配筋率ρte0.030⑤綜合影響系數(shù)α2.1⑥鋼筋彈性模量(N/mm2)Es200000⑦裂縫寬度(mm)ωmax0.236⑧最大裂縫寬度限值(mm)ωlim0.25三類環(huán)境,表3.2.7⑨結(jié)論：ωmax<0.25,滿足要求因而，上述初選鋼筋可滿足裂縫寬度控制要求，即箱涵底板底層選配Φ18@100(As＝2545mm2)，非受力方向布置Φ12@200(As＝565mm2.3.3一）配筋計算由內(nèi)力計算可知，荷載為設(shè)計值時箱涵底板面層最大彎矩值出現(xiàn)在跨中，其值為218.0kN·m。取單寬截面計算，計算方法同前，先假設(shè)按單筋截面配筋，則受壓區(qū)配筋A(yù)s'＝0，求得受壓區(qū)計算高度x＝55.41mm，相對界限受壓區(qū)計算高度ξb＝0.550，滿足x(＝55.41mm)<0.85ξbh0(＝0.85×0.550×(500-50-18/2)＝206.17mm箱涵底板面層配筋計算表因此，上述假定可滿足要求，則配筋率>ρmin＝0.15％，根據(jù)限裂要求，箱涵底板面層初選Φ18@100(As＝2545mm2)。二）抗裂驗算根據(jù)內(nèi)力計算，荷載為標(biāo)準(zhǔn)值時箱涵底板面層最大彎矩值為187.7kN·m，初選配筋Φ18@100(As＝2545mm2箱涵底板面層正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算編號項目符號數(shù)值備注1砼彈性模量（N/mm2）Ec28000C25,表4.1.72鋼筋彈性模量（N/mm2）Es200000表4.2.43αE=Es/EcαE7.1434受拉區(qū)實際配筋率ρ0.58%5換算截面重心至受壓邊緣的距離(mm)y0258.7606換算截面對其重心軸的慣性矩(mm4)I011391504697.127換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩(mm3)W047220534.868砼軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）ftk1.78C25，表4.1.49修正系數(shù)0.7+300/h1.1附錄C,表C10截面抵抗矩形塑性系數(shù)γm1.70511混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)αct0.8512γm·αct·ftk·W0(N.mm)121813161.113標(biāo)準(zhǔn)彎矩(N.mm)M別條件:Mk≤γm·αct·ftk·W0不滿足要求三）裂縫寬度驗算根據(jù)前述內(nèi)力及配筋計算，取單寬截面按受彎構(gòu)件進行最大裂縫寬度驗算，計算方法同前，則主要參數(shù)表編號項目符號數(shù)值備注1最外層縱筋外邊緣至受拉區(qū)邊