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文檔簡介
DB14/TXXXX—2022前言 II1范圍 12規(guī)范性引用文件 13術(shù)語 14符號和單位 25總則 106評價流程 117耦合脫硫過程的能效評價 178耦合脫硝過程的能效評價 229耦合除塵過程的能效評價 2710余熱回收評價 30前??言本文件按照GB/T1.1—2020《標準化工作導則第1部分:標準化文件的結(jié)構(gòu)和起草規(guī)則》的規(guī)定起草。本文件由山西省市場監(jiān)督管理局提出、組織實施和監(jiān)督檢查。山西省市場監(jiān)督管理局對標準的組織實施情況進行監(jiān)督檢查。本文件由山西省特種設(shè)備安全標準化技術(shù)委員會歸口本文件起草單位:大同市綜合檢驗檢測中心(原大同市特種設(shè)備監(jiān)督檢驗所、大同市質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督檢驗測試所)、中特檢驗集團有限公司、中國特種設(shè)備檢測研究院、山東大學、哈爾濱工業(yè)大學、大同市新信環(huán)保熱能有限責任公司、哈爾濱電氣股份有限公司本文件主要起草人:張松松、劉建敏、董勇、高建民、齊國利、朱小文、王守信、董鶴鳴、謝敏、杜謙、崔琳、管立江、楊濤、溫廷東、王凡、郝國華、辛耀武、王日有、張昊。鍋爐污染物減排優(yōu)化方法及能效評價范圍本文件規(guī)定了耦合污染物減排的鍋爐能效評價流程、鈣硫摩爾比計算要求、脫硫成本計算、脫硝成本計算和其他費用等要求。本文件適用于層燃鍋爐、循環(huán)流化床鍋爐、煤粉鍋爐、液體燃料鍋爐、氣體燃料鍋爐污染物減排優(yōu)化及能效評價,其他類型鍋爐可參照執(zhí)行。規(guī)范性引用文件下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中,注日期的引用文件,僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件;不注日期的引用文件,其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB2900.48電工名詞術(shù)語鍋爐GB13223火電廠大氣污染物排放標準GB13271鍋爐大氣污染物排放標準GB/T2589綜合能耗計算通則GB/T10180工業(yè)鍋爐熱工性能試驗規(guī)程GB/T10184電站鍋爐性能試驗規(guī)程NB/T47034工業(yè)鍋爐技術(shù)條件TSG11鍋爐安全技術(shù)規(guī)程TSG91鍋爐節(jié)能環(huán)保技術(shù)規(guī)程術(shù)語和定義下列術(shù)語和定義適用于本文件。鈣硫摩爾比Ca/Smoleratio入爐鈣基脫硫劑與燃料中含硫量的摩爾比。按下式計算S運行小時servicehours鍋爐機組處于運行狀態(tài)的小時數(shù)。爐內(nèi)脫硫combustiondesulphurization燃料和脫硫劑同時送入燃燒室,燃燒室內(nèi)脫硫劑裂解成氧化物,氧化物和二氧化硫結(jié)合成硫酸鹽,脫除SO2的過程。濕法脫硫fluegasdesulphurization用含有吸收劑的溶液或漿液,在濕狀態(tài)下脫硫和處理脫硫產(chǎn)物。半干法脫硫semi-dryfluegasdesulphurization脫硫劑在干燥狀態(tài)下脫硫、在濕狀態(tài)下再生,或者在濕狀態(tài)下脫硫、在干狀態(tài)下處理脫硫產(chǎn)物的煙氣脫硫技術(shù)。煙氣脫硫系統(tǒng)fluegasdesulphurizationsystem用吸收劑脫除燃燒所生成的煙氣中二氧化硫的設(shè)備系統(tǒng)。選擇性催化還原脫硝系統(tǒng)selectivecatalyticreduction(SCR)denitrificationsystem在催化劑作用下,氨基還原劑與煙氣中的NOx發(fā)生化學反應(yīng)生成氮氣和水的一種脫硝系統(tǒng)。選擇性非催化還原脫硝系統(tǒng)selectivenon-catalyticreduction(SNCR)denitrificationsystem在一定溫度范圍內(nèi),氨基還原劑與煙氣中的NOx發(fā)生化學反應(yīng),生成氮氣和水的一種脫硝系統(tǒng)。符號和單位表1中所列符號及單位適用于本文件。表1符號和單位序號符號名稱單位1a石灰石純度/2a生石灰純度/3b尿素溶液濃度%4B添加石灰石脫硫后的計算或?qū)崪y燃料t/h5B未添加石灰石脫硫后的計算或?qū)崪y燃料量t/h6Bfl濕法脫硫廢水處理量t7B濕法脫硫系統(tǒng)耗水量t8B半干法脫硫系統(tǒng)耗水量t/h9B鍋爐燃料消耗量t/h10B液氨消耗量t/h11Bns尿素消耗量t/h12B爐內(nèi)石灰石粉耗量t/h13B爐內(nèi)脫硫后SO2剩余量t14C滿足環(huán)保要求的SO2實際排放濃度mg/Nm315CNOxSNCR入口NOx含量mg/Nm316C濕法脫硫入口(或爐內(nèi)脫硫出口)SO2濃度mg/Nm317c低溫余熱煙氣比熱容kJ/(kg·K)18D脫硫塔對應(yīng)的鍋爐蒸發(fā)量t/h19E布袋除塵器引風機增加的功率能耗折標kgce20E布袋除塵器壓縮空氣系統(tǒng)能耗折標kgce21E布袋除塵器運行能耗折標kgce22EN高溫煙氣余熱回收產(chǎn)生的經(jīng)濟效益萬元23E高溫煙氣余熱顯熱回收kJ/m324EN低溫余熱節(jié)水增益萬元25E高溫煙氣余熱潛熱回收kJ/m326EN低溫余熱經(jīng)濟效益(余熱)萬元27E爐內(nèi)脫硫石灰石制粉運行能耗折標kgce28E1'脫硫熱損失的能耗折標kgce29E濕法脫硫運行電耗折標kgce30E濕法脫硫耗電折標kgce31E半干法脫硫系統(tǒng)耗電折標kgce32E半干法脫硫系統(tǒng)耗水折標kgce33ESNCR脫硝運行耗水折標kgce34ESNCR運行耗電折標kgce35ESCR運行耗電折標kgce36ESCR吹灰及加熱還原劑蒸汽耗量折標kgce37E溫余熱耗電折標kgce38E低溫余熱回收水增益折標kgce39F裝置靜態(tài)總投資費用萬元40hSCR催化劑使用周期h41Δ熱網(wǎng)水循環(huán)水泵水阻mH2O42Δ疏水水泵壓頭mH2O43h吸收式熱泵驅(qū)動蒸汽疏水焓值kJ/kg44Δ溢流水泵壓頭mH2O45Δ余熱水循環(huán)水泵壓頭mH2O46h吸收式熱泵驅(qū)動蒸汽焓值kJ/kg47H鍋爐運行小時h48HSNCR尿素與NO反應(yīng)的反應(yīng)熱kJ/mol49HSNCR尿素與NO2反應(yīng)的反應(yīng)熱kJ/mol50HSNCR還原劑噴射溫度焓值kJ/kg51HSNCR還原劑蒸發(fā)溫度(100℃)焓值kJ/kg52HSNCR還原劑(氣態(tài))排煙溫度下焓值kJ/kg53HSNCR還原劑(氣態(tài))蒸發(fā)溫度下焓值kJ/kg54K固體燃料中硫燃燒后生成SO2的份額/55K鈣硫摩爾比/56K濕法脫硫爐外鈣硫摩爾比/57K半干法脫硫爐外鈣硫摩爾比/58Δ低溫余熱煙氣回收水量t/h59M節(jié)能塔入口煙氣中含水蒸氣的量t/h60M節(jié)能塔出口煙氣中含水蒸氣的量t/h61m脫硫系統(tǒng)出口對應(yīng)單位體積煙氣中的飽和蒸汽量g/Nm362m節(jié)水塔系統(tǒng)出口對應(yīng)飽和蒸汽含水g/Nm363m低溫余熱煙氣中SO2總量kg/h64m低溫余熱氧化SO2量kg/h65m低溫余熱H2SO4總量kg/h66m低溫余熱H+物質(zhì)的量mol/h67mNa2CO3消耗量kg/h68n設(shè)備使用年數(shù)萬元69Δp布袋除塵器進出口壓差Pa70P脫硫系統(tǒng)出口(ta溫度)水蒸氣飽和壓力MPa71P壓縮空氣馬達全載功率kW72P布袋除塵器配套設(shè)備電機運行功率kW73P節(jié)水塔系統(tǒng)出口水蒸氣飽和壓力MPa74P石灰粉空壓機額定功率kW75PSCR系統(tǒng)固定連續(xù)運行設(shè)備功率kW76q低溫余熱溢流水流量m3/h77P吸收式熱泵功率kW78P熱網(wǎng)水循環(huán)水泵增加功率kW79P疏水水泵功率kW80P電機總額定功率kW81P引風機增加功率kW82P溢流水泵功率kW83P余熱回收設(shè)備總功率kW84P余熱水循環(huán)水泵功率kW85P濕法脫硫系統(tǒng)總耗電功率kW86P半干法脫硫系統(tǒng)總耗電功率kW87PSCR脫硝系統(tǒng)耗電功率kW88Q布袋除塵器的進口風量m3/s89Q燃料收到基發(fā)熱量kJ/kg90Q低溫余熱煙氣降溫的顯熱MW91Q吸收式熱泵總制熱量MW92Q低溫余熱回收的實際余熱量MW93Q冷凝出的蒸汽潛熱MW94Δ低溫余熱回收的理論余熱量MW95qSNCR還原劑溶液由噴射溫度加熱至蒸發(fā)溫度的吸熱量占鍋爐入爐燃料的比例%96qSNCR還原劑蒸發(fā)過程吸熱量占鍋爐入爐燃料熱值的比例%97qSNCR還原劑蒸發(fā)相變后升至排煙溫度時吸熱量占鍋爐入爐燃料熱值的比例%98qSNCR還原劑溶液質(zhì)量流量t/h99q吸收式熱泵熱網(wǎng)水流量m3/h100q吸收式熱泵疏水流量m3/h101q噴淋水循環(huán)水量m3/h102qSNCR還原劑蒸發(fā)吸熱全過程總吸熱量占鍋爐入爐燃料熱值的比例%103qSNCR尿素與NOx反應(yīng)放熱量占鍋爐入爐燃料熱值的比例;%104R馬達全載運轉(zhuǎn)時間比%105R馬達空載運轉(zhuǎn)時間比%106rSNCR還原劑氣化潛熱kJ/kg107sSCR蒸汽耗量t/h108S燃料收到基硫分%109Δt低溫余熱煙氣溫降℃110t脫硫塔出口煙溫℃111t填料塔出口煙溫℃112t低溫余熱噴淋水入口溫度℃113t熱網(wǎng)回水溫度℃114t吸收式熱泵熱網(wǎng)水出口溫度℃115t引風機處煙溫℃116u爐內(nèi)用石灰石單價元/t117u爐外用石灰石單價元/t118u干法脫硫生石灰單價元/t119u石灰石粉制備運行電價元/kW·h120u濕法脫硫系統(tǒng)運行電價元/kW·h121u半干法脫硫運行電價元/kW·h122u濕法脫硫系統(tǒng)用水單價元/t123u半干法脫硫用水單價元/t124u濕法脫硫石膏售價元/t125u濕法脫硫廢水處理價格元/t126u低溫余熱運行電價元/kW·h127uNa2CO3價格元/t128u低溫余熱裝置節(jié)水單價元/t129VSCR催化劑更換體積m3130V脫硫塔出口煙氣流量Nm3/h131V節(jié)能塔入口的煙氣中干煙氣總量Nm3/h132v低溫余熱單價(余熱)元/GJ133V節(jié)能塔出口煙氣總量Nm3/h134V高溫煙氣余熱回收高溫煙氣量m3/h135VySNCR入口煙氣量Nm3/h136V爐內(nèi)脫硫石灰石費用萬元137V濕法脫硫爐外石灰石費用萬元138V半干法脫硫爐外石灰石費用萬元139V爐內(nèi)脫硫石灰石制粉費用萬元140V濕法脫硫系統(tǒng)爐外運行耗電費用萬元141V半干法脫硫系統(tǒng)耗電費用萬元142V濕法脫硫系統(tǒng)用水費用萬元143V半干法脫硫系統(tǒng)耗水費用萬元144V濕法脫硫石膏收益萬元145V濕法脫硫廢水處理費用萬元146V低溫余熱運行耗電費用萬元147V低溫余熱Na2CO3費用萬元148V裝置折舊費用萬元149V裝置維修費用萬元150V裝置運行人工費用萬元151V裝置財務(wù)費用萬元152v引風機電價元/kW·h153v壓縮空氣馬達電價元/kW·h154v布袋除塵器運行電價元/kW·h155v高溫余熱回收熱量價格元/kJ156v低溫余熱價格元/Gj157v1尿素單價元/t158vSCR液氨單價元/t159v2制備尿素溶液水費元/t160vSCR運行電價元/kW·h161vSNCR運行電價元/kW·h162vSCR運行蒸汽價格元/t163vSCR催化劑價格元/m3164W石灰石耗量t165W布袋除塵器阻力增加的引風機功率運行費用萬元166W布袋除塵器壓縮空氣運行費用萬元167W布袋除塵器運行電費萬元168w石灰粉壓縮空氣產(chǎn)量m3/h169w石灰石粉產(chǎn)量t/h170W尿素費用萬元171W1'SCR液氨費用萬元172W制備尿素溶液用水費用萬元173WSCR系統(tǒng)耗電費用萬元174WSNCR脫硝耗電費用萬元175WSCR蒸汽耗量費用萬元176WSCR催化劑運行費用萬元177η濕法脫硫石膏含水率%178η脫硫塔出口SO2含量mg/Nm3179η脫硫系統(tǒng)出口飽和水蒸氣體積分數(shù)%180η節(jié)水塔系統(tǒng)出口飽和水蒸氣體積分數(shù)%181η理論爐內(nèi)脫硫效率%182η濕法脫硫效率%183η填料層對SO2脫除率%184η爐內(nèi)脫硝效率%185ηSO2氧化率%186y裝置運行人工年均工資萬元/人187β石灰粉壓縮空氣系數(shù)m3/t188φ電力折標系數(shù)kgce/kW·h189φ原煤折標系數(shù)kgce/kg190φ新水折標系數(shù)kgce/t191φ4蒸汽折標系數(shù)kgce/kg192γ氨氮摩爾比/193γSCR氨氮摩爾比/總則評價方式鍋爐經(jīng)濟技術(shù)評價包括綜合使用爐內(nèi)大氣污染物控制、爐外大氣污染物治理、以及爐內(nèi)和爐外的協(xié)同控制、高溫煙氣和低溫煙氣余熱回收的協(xié)同。對鍋爐經(jīng)濟技術(shù)評價采用兩種方式,一種是基于單位直接或間接花費的評價方法,一種是基于單位能耗的評價方法。本文件通過綜合考慮爐內(nèi)和爐外大氣污染物治理協(xié)同、低溫和高溫余熱回收協(xié)同,來評價各種技術(shù)組合應(yīng)用。爐內(nèi)大氣污染物控制包括NOx、SO2控制,NOx控制一般采用低氮燃燒技術(shù)、SNCR等,SO2控制一般采用爐內(nèi)石灰石脫硫等。爐外大氣污染物治理包括NOx、SO2和顆粒物治理,NOx治理一般采用SCR技術(shù)、臭氧法等,SO2治理一般采用濕法脫硫、半干法脫硫等,爐外顆粒物治理一般采用布袋除塵、靜電除塵以及布袋和靜電的組合等高效除塵設(shè)備。高溫煙氣余熱回收一般采用間壁式換熱器,脫硫后的低溫煙氣余熱回收一般采用直接接觸式換熱器,其它型式換熱器可參照執(zhí)行。NOx爐內(nèi)控制與爐外治理協(xié)同評價優(yōu)化爐內(nèi)、爐外NOx控制與治理協(xié)同的技術(shù)路線,協(xié)調(diào)高效燃燒與低污染物排放之間的關(guān)系,分爐型科學設(shè)置NOx原始排放濃度,通過爐內(nèi)NOx指標的科學合理設(shè)置,計算技術(shù)經(jīng)濟性或者能耗。層燃鍋爐爐內(nèi)控制技術(shù)優(yōu)先采用燃料分布、燃燒氣氛組織、煙氣再循環(huán)、飛灰再循環(huán)等,尾部或爐外NOx治理技術(shù)優(yōu)先采用SCR技術(shù),也可以采用其他技術(shù)。煤粉鍋爐爐內(nèi)控制優(yōu)先采用低氮燃燒技術(shù),尾部或爐外NOx治理技術(shù)優(yōu)先采用SCR技術(shù),也可采用其他技術(shù)。循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)NOx控制技術(shù)優(yōu)先采用低氮燃燒技術(shù)與SNCR技術(shù)相結(jié)合的方法,尾部或爐外NOx治理技術(shù)可以采用SCR技術(shù)或臭氧氧化技術(shù)等。SO2爐內(nèi)控制和爐外治理協(xié)同評價按照爐型選擇是否需要爐內(nèi)脫硫技術(shù),爐外脫硫優(yōu)先選用半干法或濕法脫硫技術(shù),合理布置技術(shù)路線。層燃鍋爐可以采用爐內(nèi)脫硫等新技術(shù),優(yōu)先使用尾部半干法或濕法脫硫等。煤粉鍋爐優(yōu)先使用爐外半干法或濕法脫硫等。循環(huán)流化床鍋爐優(yōu)先使用爐內(nèi)干法脫硫和爐外半干法或濕法脫硫等。顆粒物控制與治理技術(shù)根據(jù)排放要求布置不同的顆粒物脫除技術(shù)路線,優(yōu)化配置脫除設(shè)備。層燃鍋爐優(yōu)先使用布袋除塵和靜電除塵或濕式除塵器等組合的方式。煤粉鍋爐優(yōu)先使用布袋除塵和靜電除塵或濕式除塵器等組合的方式。循環(huán)流化床鍋爐優(yōu)先使用布袋除塵器和靜電除塵或濕式除塵器等組合的方式。高溫煙氣余熱與低溫煙氣余熱回收協(xié)同高溫煙氣主要指鍋爐空氣預熱器出口與第一級除塵器入口之間的煙氣;低溫煙氣主要指脫硫塔后的煙氣。優(yōu)化高溫煙氣和低溫煙氣余熱回收組合方式。綜合評價根據(jù)排放要求,綜合考慮鍋爐燃燒效率、余熱回收等,重點在于采用不同的大氣污染物控制和治理方式、余熱回收方式對鍋爐能效的影響,重心在于給出優(yōu)化的大氣污染物減排和余熱回收設(shè)計方案和運行方法。優(yōu)化技術(shù)路線后,計算鍋爐及其系統(tǒng)的綜合能耗。評價結(jié)果可以用標準煤或者經(jīng)濟效益指標進行表征,采用多種組合方式時,需分別計算后相加。數(shù)據(jù)來源設(shè)計階段,可以采用設(shè)計數(shù)據(jù)進行評價,設(shè)計數(shù)據(jù)主要包括鍋爐熱力計算、大氣污染物初始排放、煙風阻力計算(或者風機選型)、水動力計算(或者水泵選型)、SNCR設(shè)計數(shù)據(jù)、SCR設(shè)計數(shù)據(jù)、爐內(nèi)脫硫設(shè)計數(shù)據(jù)、爐外脫硫設(shè)計數(shù)據(jù)、除塵設(shè)計數(shù)據(jù)等。運行階段,可以采用實際測試數(shù)據(jù)進行評價,測試數(shù)據(jù)主要包括鍋爐燃燒效率、鍋爐熱效率、大氣污染物初始排放、SNCR脫硝反應(yīng)資源和能源消耗、SCR脫硝反應(yīng)資源和能源消耗、爐內(nèi)脫硫反應(yīng)資源和能源消耗、爐外脫硫反應(yīng)資源和能源消耗、除塵資源和能源消耗等。評價流程一般原則設(shè)計階段6.1.1.1鍋爐設(shè)計熱力計算書、大氣污染物初始和最終排放設(shè)計值、煙風阻力計算書、水動力計算書、脫硫計算書、脫硝計算書、除塵計算書等。6.1.1.2鍋爐原系統(tǒng)(不包括脫硫、脫硝增加的風機和水泵等)風機、水泵選型數(shù)據(jù)等。6.1.1.3優(yōu)化技術(shù)路線,包括爐內(nèi)與爐外大氣污染物控制與脫除的組合方式等,高溫煙氣和低溫煙氣余熱回收的組合方式等。6.1.1.4脫硝:爐內(nèi)低氮燃燒、爐內(nèi)SNCR和尾部SCR,按爐型分別計算使用低氮燃燒技術(shù)、SNCR技術(shù)對鍋爐熱損失的影響,爐內(nèi)和爐外優(yōu)化組合方式。6.1.1.5脫硫:爐內(nèi)脫硫和爐外脫硫,按爐型分別計算使用爐內(nèi)對鍋爐熱損失的影響,爐內(nèi)和爐外優(yōu)化組合方式。6.1.1.6除塵:布袋除塵、靜電除塵和濕式除塵以及其組合方式,分別計算能源消耗或經(jīng)濟指標。6.1.1.7余熱回收:按照預定最終排煙溫度目標,分別對高溫煙氣和脫硫后低溫煙氣進行優(yōu)化。運行階段6.1.2.1測試鍋爐燃燒效率、鍋爐熱效率、大氣污染物初始排放、最終排放、爐內(nèi)脫硫資源和能源消耗、爐外脫硫資源和能源消耗、爐內(nèi)SNCR資源和能源消耗、SCR資源和能源消耗、除塵資源和能源消耗。6.1.2.2測試余熱回收資源和能源消耗。6.1.2.3優(yōu)化運行方式:爐內(nèi)脫硫和爐外脫硫脫除比例;爐內(nèi)NOx控制、爐外脫硝或尾部脫硝比例。6.1.2.3分別計算優(yōu)化前后的經(jīng)濟性指標與單位折標能耗。評價流程圖脫硫評價流程圖經(jīng)濟性指標評價流程首先設(shè)定鈣硫摩爾比,當鈣硫摩爾比≤2.0時,直接計算爐內(nèi)脫硫成本;當2.0<鈣硫摩爾比≤2.5時,建議進行脫硫熱損失計算,也可以選擇直接計算爐內(nèi)脫硫成本,通過計算脫硫熱損失,獲得燃料消耗成本的增加值,再計算爐內(nèi)脫硫成本;當鈣硫摩爾比>2.5時,需要計算脫硫熱損失,獲得燃料消耗成本的增加值,并計算爐內(nèi)脫硫成本。第二,分別計算不同鈣硫摩爾比條件下的脫硫設(shè)施入口SO2濃度,按照進口濃度分別計算半干法脫硫成本、濕法脫硫成本,同時計算其他費用。第三,分別計算不同鈣硫摩爾比條件下,爐內(nèi)脫硫成本加上半干法脫硫成本(含其他費用)、爐內(nèi)脫硫成本加上濕法脫硫成本(含其他費用)。第四,比較不同鈣硫摩爾比條件下,總成本差異,形成優(yōu)化設(shè)計或運行技術(shù)路線。脫硫經(jīng)濟性評價方法如圖1。圖1脫硫經(jīng)濟性評價方法能效指標評價流程首先設(shè)定鈣硫摩爾比,當鈣硫摩爾比≤2.0時,直接計算爐內(nèi)脫硫單位折標能耗;當2.0<鈣硫摩爾比≤2.5時,建議進行脫硫熱損失計算,也可以選擇直接計算爐內(nèi)脫硫單位能耗,通過計算脫硫熱損失,獲得燃料消耗的能耗增加值,再計算爐內(nèi)脫硫能耗;當鈣硫摩爾比>2.5時,需要計算脫硫熱損失,獲得燃料消耗的能耗增加值,并計算爐內(nèi)脫硫單位折標能耗。第二,分別計算不同鈣硫摩爾比條件下的脫硫設(shè)施入口SO2濃度,按照進口濃度分別計算半干法脫硫單位折標能耗、濕法脫硫單位折標能耗,同時計算其他消耗的單位折標能耗。第三,分別計算不同鈣硫摩爾比條件下,爐內(nèi)脫硫單位折標能耗加上半干法脫硫單位折標能耗(含其他消耗)、爐內(nèi)脫硫單位折標能耗加上濕法脫硫單位折標能耗(含其他消耗)。第四,比較不同鈣硫摩爾比條件下的單位折標能耗,形成優(yōu)化設(shè)計或運行技術(shù)路線。脫硫能效評價方法如圖2。圖2脫硫能效評價方法脫硝評價流程圖經(jīng)濟性評價流程首先設(shè)定脫硝設(shè)施入口NOx濃度指標,當采用低氮燃燒技術(shù)后,NOx≤100mg/Nm3時,直接計算爐內(nèi)SNCR或尾部SCR脫硝成本;當100<NOx<200mg/Nm3時,建議進行脫硝熱損失計算,也可以選擇直接計算SNCR或SCR脫硝成本,通過計算脫硝熱損失,獲得燃料消耗的成本增加值,再計算SNCR或SCR脫硝成本;當NOx≥200mg/Nm3時,需要計算脫硝熱損失,獲得燃料消耗的成本增加值,并計算SNCR或SCR脫硝成本。第二,分別計算脫硝設(shè)施入口不同NOx下,低氮燃燒加上SNCR脫硝成本(含其他消耗)、低氮燃燒加上SCR脫硝成本(含其他消耗)。第三,比較不同入口NOx濃度、相同出口濃度指標條件下的成本,形成優(yōu)化設(shè)計或運行技術(shù)路線。脫硝經(jīng)濟性評價方法如圖3。圖3脫硝經(jīng)濟性評價方法能耗指標評價流程首先設(shè)定脫硝設(shè)施入口NOx濃度指標,當采用低氮燃燒技術(shù)后,NOx≤100mg/Nm3時,直接計算爐內(nèi)SNCR或尾部SCR脫硝單位折標能耗;當100<NOx<200mg/Nm3時,建議進行脫硝熱損失計算,也可以選擇直接計算SNCR或SCR脫硝單位折標能耗,通過計算脫硝熱損失,獲得燃料消耗的能耗增加值,再計算SNCR或SCR脫硝單位折標能耗;當NOx≥200mg/Nm3時,需要計算脫硝熱損失,獲得燃料消耗的單位折標能耗增加值,并計算SNCR或SCR脫硝單位折標能耗。第二,分別計算脫硝設(shè)施入口不同NOx下,低氮燃燒加上SNCR脫硝單位折標能耗(含其他消耗)、低氮燃燒加上SCR脫硝單位折標能耗(含其他消耗)。第三,比較不同入口NOx濃度指標、相同出口NOx濃度指標條件下的單位折標能耗,形成優(yōu)化設(shè)計或運行技術(shù)路線。脫硝能效評價方法如圖4。圖4脫硝能效評價方法除塵評價流程經(jīng)濟性評價流程針對不同爐型進行除塵技術(shù)路線優(yōu)化,層燃鍋爐、煤粉鍋爐、循環(huán)流化床鍋爐分別選用布袋除塵與靜電除塵、濕式除塵等組合,分別計算布袋除塵配濕式除塵、布袋除塵配靜電除塵等組合方式,計算不同技術(shù)路線的成本,形成優(yōu)化設(shè)計或運行技術(shù)路線。能耗指標評價流程針對不同爐型進行除塵技術(shù)路線優(yōu)化,層燃鍋爐、煤粉鍋爐、循環(huán)流化床鍋爐分別選用布袋除塵與靜電除塵、濕式除塵等組合,分別計算布袋除塵配濕式除塵、布袋除塵配靜電除塵等組合方式,計算不同技術(shù)路線的單位折標能耗,形成優(yōu)化設(shè)計或運行技術(shù)路線。余熱回收評價流程經(jīng)濟性評價流程針對排煙煙氣溫度品質(zhì),按照不同爐型,包括層燃鍋爐、煤粉鍋爐、循環(huán)流化床鍋爐,即脫硫塔前高溫煙氣余熱回收、脫硫過程中余熱回收的比例,分別計算不同回收方式的成本和能源節(jié)約利潤。能耗指標評價流程針對排煙煙氣溫度品質(zhì),按照不同爐型,包括層燃鍋爐、煤粉鍋爐、循環(huán)流化床鍋爐,即脫硫塔前高溫煙氣余熱回收、脫硫過程中余熱回收的比例,分別計算不同回收方式的單位折標能耗。綜合評價經(jīng)濟性評價將脫硫成本、脫硝成本、除塵成本、余熱回收能源節(jié)約(增益)相加,形成最終成本或利潤。能耗指標評價將脫硫、脫硝、除塵等的單位折標能耗、余熱回收凈單位折標節(jié)約量相加,形成最終折標能耗或折標節(jié)約量。耦合脫硫過程的能效評價爐內(nèi)脫硫爐內(nèi)脫硫經(jīng)濟性評價石灰石耗量費用在設(shè)計時可以采用公式(1)計算石灰石耗量,如果是運行階段也可以使用公式(1),或者直接使用經(jīng)過計量的石灰石耗量數(shù)據(jù)。石灰石耗量按照公式(1)計算: W=10032aKB式中:W-石灰石耗量,t;a-石灰石純度,可以是化驗數(shù)據(jù)或者取0.9;K-固體燃料中硫燃燒后生成SO2的份額,可以實測SO2后計算,也可以取0.9;Bj-鍋爐燃料消耗量,實測數(shù)據(jù)或統(tǒng)計數(shù)據(jù),t/hSar-燃料收到基硫分,化驗數(shù)據(jù),%Kglb-鈣硫H-鍋爐運行小時,實測或預期數(shù)據(jù),h。石灰石費用按照公式(2)計算: V1=10-式中:V1u1運行耗電費用分為兩種情況,一種是直接購買石灰石粉,另一種是有石灰石制備車間。爐內(nèi)脫硫石灰石制粉費用按照公示(3)計算: V2=10-V2Pt-電機總額定功率,kWwCa-石灰石粉產(chǎn)量,t/Pc-石灰粉空壓機額定功率,kWβ-石灰粉壓縮空氣系數(shù),一般取115.2m3/t;wC-石灰粉壓縮空氣產(chǎn)量,m3/hBSu2-石灰石粉制備運行電價,元/kW·若直接購買石灰石粉,則該部分運行耗電費用為零。爐內(nèi)脫硫能耗評價運行耗電從能耗角度,進行折標。爐內(nèi)脫硫石灰石制粉運行能耗折標按照公式(4)計算: E1=式中:E1-爐內(nèi)脫硫石灰石制粉運行能耗折標,kgceφ1-電力折標系數(shù),0.1229kgce/kW·h爐內(nèi)脫硫熱損失工業(yè)鍋爐使用GB/T10180,分別計算爐內(nèi)不同鈣硫摩爾比條件的脫硫熱損失,進一步計算燃料消耗量的變化。工業(yè)鍋爐脫硫熱損失的能耗折標按照公式(5)計算: E1'=10式中:E1BA-添加石灰石脫硫后的計算或?qū)崪y燃料量,t/BB-未添加石灰石脫硫后的計算或?qū)崪y燃料量,t/H-鍋爐運行小時,h。φ2-原煤折標系數(shù),0.7143kgce/電站鍋爐使用GB/T10184,分別計算爐內(nèi)不同鈣硫摩爾比條件的脫硫熱損失,進一步計算燃料消耗量的變化。電站鍋爐脫硫熱損失的能耗折標按照公式(6)計算: E1'運輸費用石灰石的運輸費用核算到石灰石的單價中,不再單獨計算。濕法脫硫濕法脫硫經(jīng)濟性評價石灰石費用計算濕法脫硫爐外石灰石耗量,先由爐內(nèi)鈣硫摩爾比確定爐內(nèi)脫硫效率。根據(jù)SO2排放限制,計算爐外應(yīng)達到的脫硫效率,如果是運行情況,可結(jié)合電廠試驗數(shù)據(jù)來求得爐外鈣硫摩爾比,即可通過計算濕法脫硫入口處SO2總量得到石灰石耗量。濕法脫硫爐外脫硫效率按照公式(7)計算: ηtl'=1-式中:ηtl'-濕法脫硫效率,CSO2-濕法脫硫入口(或爐內(nèi)脫硫出口)SO2濃度,mg/Nm3C-滿足環(huán)保要求的SO2實際排放濃度,mg/Nm3;ηtl-理論爐內(nèi)脫硫效率,%濕法脫硫爐外石灰石費用按照公式(8)計算: V1'式中:V1'Kglb'u1'-爐外用石灰石單價,元若為氧化鎂脫硫,則需要在V1'計算結(jié)果乘以0運行耗電費用濕法脫硫工藝中主要耗能設(shè)備為漿液循環(huán)泵和氧化風機,約占總脫硫系統(tǒng)總能耗的60%-70%。引風機能耗中,脫硫塔阻力的貢獻率約為20%。實際運行中,針對不同脫硫系統(tǒng)入口SO2濃度,會采用不同功率循環(huán)泵進行組合以達到能耗最低,此處計算忽略這部分影響。此外不設(shè)煙氣再熱器(GGH)。濕法脫硫爐外運行耗電費用按照公式(9)計算: V2'式中:V2'P1-濕法脫硫系統(tǒng)總耗電功率,kWu2'-濕法脫硫系統(tǒng)運行電價,元/kW·運行耗水費用脫硫系統(tǒng)耗水點主要包含煙氣帶走的水蒸氣、煙氣攜帶液態(tài)水、石膏帶走的水量以及排放廢水4個部分。用水費用按照公式(10)計算: V3'=B式中:V3'BH2O-濕法脫硫系統(tǒng)耗水量,t;u3'-濕法脫硫系統(tǒng)用水單價,元石膏收益爐外脫硫的工業(yè)副產(chǎn)品是石膏,主要成分是結(jié)晶硫酸鈣,含水率一般為10%~20%。爐外脫硫石膏收益按照公式(11)計算: V4'=172式中:V4'BSO2'-爐內(nèi)脫硫后SO2ηH2O-u4'-濕法脫硫石膏售價,元廢水處理費用廢水處理費用按照公式(12)計算: V5'=B式中:V5'Bfl-濕法脫硫廢水處理量,t;u5'-濕法脫硫廢水處理價格,元濕法脫硫能耗評價運行耗電折標濕法脫硫工藝中主要耗能設(shè)備為漿液循環(huán)泵和氧化風機,約占總脫硫系統(tǒng)總能耗的60%-70%。引風機能耗中,脫硫塔阻力的貢獻率約為20%。實際運行中,針對不同脫硫系統(tǒng)入口SO2濃度,會采用不同功率循環(huán)泵進行組合以達到能耗最低,此處計算忽略這部分影響。此外不設(shè)煙氣再熱器(GGH)。濕法脫硫爐外運行耗電能耗按照公式(13)計算: E2'=P式中:E2'-濕法脫硫運行耗電折標,P1-濕法脫硫系統(tǒng)總耗電功率,kW。運行耗水折標脫硫系統(tǒng)耗水點主要包含煙氣帶走的水蒸氣、煙氣攜帶液態(tài)水、石膏帶走的水量以及排放廢水4個部分。用水費用按照公式(14)計算: E2''=B式中:E2''-濕法脫硫水耗折標,BH2O-φ3-新水折標系數(shù),0.2571kgce/t其他費用折舊成本脫硫裝置折舊年限為15年,固定資產(chǎn)形成率為95%,則折舊費用按照公式(15)計算: V折舊=Fn式中:V折舊-F-裝置靜態(tài)總投資費用,萬元;n-設(shè)備使用年數(shù),年。維修成本維修費用按靜態(tài)投資的3%計算,則維修費用按照公式(16)計算: V維修=F×3%V維修-人工成本假定每臺機組增加運行人員n人,每人年均工資y萬元,人工費用按照公式(17)計算: V人工=n?yV人工-y-裝置運行人工年均公司,萬元/人財務(wù)成本財務(wù)費用按靜態(tài)投資的5%計算,則財務(wù)成本按照公式(18)計算: V財務(wù)=F×5%V財務(wù)-半干法脫硫半干法脫硫經(jīng)濟性評價生石灰費用爐外石灰石費用按照公式(19)計算: V1''=56式中:V1''-a''-Kglb''u1''-半干法脫硫生石灰單價,元運行耗電費用相較于濕法脫硫工藝,半干法脫硫工藝需再增設(shè)高效布袋除塵器,因此需要考慮半干法脫硫系統(tǒng)阻力與布袋除塵器阻力對引風機電耗的貢獻率。已有設(shè)計數(shù)據(jù)表明,半干法脫硫系統(tǒng)與布袋除塵器的阻力之和約為濕法脫硫系統(tǒng)阻力的兩倍,所以將這部分電耗近似為濕法脫硫阻力所致引風機電耗的兩倍。半干法脫硫爐外運行耗電費用按照公式(20)計算: V2''=P式中:V2''P1'-半干法脫硫系統(tǒng)總耗電功率,u2''-半干法脫硫運行電價,元/kW·運行耗水費用半干法脫硫系統(tǒng)耗水費用按照公式(21)計算: V3''=B式中:V3''BH2O'-半干法脫硫系統(tǒng)耗水量,u3''-半干法脫硫用水單價,元半干法脫硫能耗評價運行耗電折標半干法脫硫系統(tǒng)運行耗電折標按照公式(22)計算: E3'=P式中:E3'-半干法脫硫系統(tǒng)耗電折標,P1'-半干法脫硫系統(tǒng)總耗電功率,運行耗水折標半干法脫硫系統(tǒng)運行耗水折標按照公式(23)計算: E3''=B式中: E3''-半干法脫硫系統(tǒng)耗水折標,B'H2O-半干法脫硫系統(tǒng)耗水量,其他費用折舊成本脫硫裝置折舊年限為15年,固定資產(chǎn)形成率為95%,則折舊費用參照公式(15)計算。維修成本維修費用按靜態(tài)投資的3%計算,則維修費用參照公式(16)計算。人工成本假定每臺機組增加運行人員n人,每人年均工資y萬元,人工費用參照公式(17)計算。財務(wù)成本財務(wù)費用按靜態(tài)投資的5%計算,則財務(wù)成本參照公式(18)計算。耦合脫硝過程的能效評價爐內(nèi)脫硝(SNCR)SNCR脫硝經(jīng)濟性評價SNCR還原劑費用SNCR還原劑一般為尿素,其它還原劑可參照執(zhí)行。脫硝效率與氨氮摩爾比有直接關(guān)系,根據(jù)入口煙氣量的值,可求出使NOx排放值小于50mg/Nm3的臨界脫硝效率,從而反推出所需氨氮摩爾比,若SNCR與SCR聯(lián)用,可依據(jù)實際運行工況輸入所需氨氮摩爾比。根據(jù)實際調(diào)查,SNCR的脫硝效率一般為40%-75%。氨氮摩爾比按照公式(24)計算: γ=6ηtx-尿素消耗量按照公式(25)計算: Bns=60γC式中:ηtx-爐內(nèi)脫硝效率,Bns-尿素消耗量,t/h;γ-SNCR氨氮摩爾比;CNOx-SNCR入口NOx含量,mg/Nm3(按照NO占95%,NO2占5%計算);Vy-SNCR入口煙氣量,Nm3/h。尿素費用按照公式(26)計算: W1=Bns式中:W1-v1-尿素單價,元/t。運行耗水費用尿素使用前需用水稀釋為一定濃度的尿素溶液。用水費用按照公式(27)計算: W2=1-式中:W2-b-尿素溶液濃度,%;v2-制備尿素溶液水費,元/t。運行耗電費用根據(jù)鍋爐脫硝實際數(shù)據(jù)確定脫硝耗電功率P2??蓞⒖加蛇\行數(shù)據(jù)統(tǒng)計獲得耗電與尿素耗量之間的近似關(guān)系按照公式(28)計算: P2=cB式中:P2-SNCR脫硝耗電功率,kWc-單位質(zhì)量尿素耗電量,一般為20kW·h/t。運行耗電費用按照公式(29)計算: W3=P2式中:W3-SNCRv3-SNCR運行電價,元/kW·hSNCR脫硝能耗評價運行耗水折標SNCR系統(tǒng)運行耗水折標按照公式(30)計算: E4=1-式中:E4-SNCR運行耗水折標,kgce運行耗電折標SNCR系統(tǒng)運行耗電折標按照公式(31)計算: E4'=P式中:E4'-SNCR運行耗電折標,SNCR脫硝熱損失SNCR還原劑噴入爐膛后,依次經(jīng)歷還原劑溶液蒸發(fā)、發(fā)生脫硝反應(yīng)、隨煙氣排出等主要過程。SNCR技術(shù)對鍋爐效率的影響主要在以下三個方面:還原劑溶液蒸發(fā)吸熱、脫硝反應(yīng)放熱以及增大鍋爐排煙焓等。a)還原劑溶液蒸發(fā)吸熱還原劑溶液噴入爐膛后,會先后經(jīng)歷溶液吸熱、液體蒸發(fā)、蒸發(fā)后的氣體升溫至煙氣溫度等三個主要過程。還原劑溶液質(zhì)量流量按照公式(32)計算: qm=1-式中:qm-SNCR還原劑溶液質(zhì)量流量,t/h還原劑溶液由噴射溫度(20℃)加熱至蒸發(fā)溫度(100℃)的吸熱量按照公式(33)計算: qa=qm式中:qa-SNCR還原劑溶液由噴射溫度加熱至蒸發(fā)溫度的吸熱量占鍋爐入爐燃料熱值的比例,%Ht2-SNCR還原劑蒸發(fā)溫度(100℃)焓值,kJ/kgHt1-SNCR還原劑噴射溫度焓值,kJ/kgQar-入爐燃料收到基發(fā)熱量,kJ還原劑溶液隨即進入蒸發(fā)過程,蒸發(fā)吸熱量按照公式(34)計算: qb=qm式中:qb-SNCR還原劑蒸發(fā)過程吸熱量占鍋爐入爐燃料熱值的比例,%r-SNCR還原劑氣化潛熱,kJ/kg。還原劑溶液蒸發(fā)后,其蒸汽繼續(xù)吸熱,最終達到與排煙溫度相同的溫度。該過程吸熱量按照公式(35)計算: qc=qm式中:qc-SNCR還原劑蒸發(fā)相變后升至排煙溫度時吸熱量占鍋爐入爐燃料熱值的比例,%Ht4-SNCR還原劑(氣態(tài))排煙溫度下焓值,kJ/kgHt3-SNCR還原劑(氣態(tài))蒸發(fā)溫度下焓值,kJ/kg。綜上,還原劑溶液蒸發(fā)吸熱全過程的總吸熱量按照公式(36)計算: q1=qa式中:q1-SNCR還原劑蒸發(fā)吸熱全過程總吸熱量占鍋爐入爐燃料熱值的比例,%b)脫硝反應(yīng)放熱SNCR系統(tǒng)中尿素與NOx的反應(yīng)式如下:CO(NCO(NHNO、HNO2分別為兩個反應(yīng)對應(yīng)的反應(yīng)熱。這兩個反應(yīng)均為放熱反應(yīng),脫硝反應(yīng)放熱量按照公式(37)計算: q2=1000B式中:q2-SNCR尿素與NOx反應(yīng)放熱量占鍋爐入爐燃料熱值的比例,%HNO-SNCR尿素與NO反應(yīng)的反應(yīng)熱,kJ/molHNO2-SNCR尿素與NO2c)鍋爐排煙焓變化還原劑溶液噴入爐膛后,由反應(yīng)生成的水蒸氣、CO2與N2會增大煙氣體積,造成鍋爐煙氣排煙焓的增大,進而增大排煙損失,導致鍋爐整體效率的下降。但已有研究顯示,鍋爐排煙焓變化對鍋爐效率的影響非常小,可忽略。d)也可以按照以下規(guī)定近似計算脫硝熱損失當入口NOx濃度≤100mg/m3時,脫硝效率40%以上時,脫硝總熱損失按0.1%計算,燃料量增加按0.11%Bj,折標后0.11Bj?0.7413;當入口100<NOx濃度≤200mg/m3時,脫硝效率40%以上時,脫硝總熱損失按0.4%計算,燃料量增加按0.44%Bj,折標后0.44Bj?0.7413;當入口NOx濃度>200mg/m3時,脫硝效率40%以上時,脫硝總熱損失按1%計算,燃料量增加按1.11SCR脫硝SCR脫硝經(jīng)濟性評價還原劑費用SCR還原劑一般使用液氨,其它還原劑參照執(zhí)行。當氨氮摩爾比為0.9時,脫硝效率可達90%。因此氨氮摩爾比取0.9,可以滿足排放要求。液氨消耗量按照公式(38)計算: BNH3=式中:BNH3-SCR液氨消耗量,γ'-SCR液氨費用按照公式(39)計算: W1'=B式中:W1'v1'-SCR液氨單價,元運行耗電費用SCR液氨脫硝工藝主要耗電設(shè)備有液氨卸料壓縮機、液氨泵、稀釋風機以及廢水泵。本文件將固定連續(xù)運行設(shè)備功率Pg'和其余設(shè)備電耗隨液氨量變化情況分開處理。根據(jù)鍋爐運行數(shù)據(jù)確定脫硝耗電功率P2 P2'=P式中:P2'-SCR脫硝系統(tǒng)耗電功率,Pg'-SCR系統(tǒng)固定連續(xù)運行設(shè)備功率,運行耗電費用按照公式(41)計算: W2'=P式中:W2'v2'-SCR運行電價,元/kW·運行蒸汽費用吹灰以及加熱還原劑需消耗蒸汽。蒸汽耗量費用按照公式(42)計算: W3'=sv式中:W3'-s-SCR蒸汽耗量,t/h;v3'-SCR運行蒸汽價格,元/t(此處可以取180元運行催化劑費用催化劑的運行費用按照公式(43)計算: W4'=V式中:W4'-V-SCR催化劑更換體積,m3;h-SCR催化劑使用周期,h;v4'-SCR催化劑價格,元/mSCR脫硝(使用液氨)能耗評價運行耗電折標SCR液氨脫硝工藝主要耗電設(shè)備有液氨卸料壓縮機、液氨泵、稀釋風機以及廢水泵。本文件將固定連續(xù)運行設(shè)備軸功率和其余設(shè)備電耗隨液氨量變化情況分開處理。根據(jù)鍋爐運行數(shù)據(jù)確定脫硝耗電功率P2',則該耗電功率按照公式( P2'=P運行耗電折標按照公式(45)計算: E5=P'式中:E5-SCR運行耗電折標,kgce蒸汽耗量折標吹灰以及加熱還原劑需消耗蒸汽。蒸汽耗量折標按照公式(46)計算: E5'=1000s?式中:E5'-SCR吹灰及加熱還原劑蒸汽耗量折標,s-SCR蒸汽耗量,t/h;φ4-蒸汽折標系數(shù),0.1286kgce/kg其它費用折舊成本脫硝裝置折舊年限為15年,固定資產(chǎn)形成率為95%,則折舊費用參照公式(15)計算。維修成本維修費用按靜態(tài)投資的3%計算,則維修費用參照公式(16)計算。人工成本假定每臺機組增加運行人員n人,每人年均工資y萬元,人工費用參照公式(17)計算。財務(wù)成本財務(wù)費用按靜態(tài)投資的5%計算,則財務(wù)成本參照公式(18)計算。耦合除塵過程的能效評價布袋除塵器布袋除塵器經(jīng)濟性評價若為設(shè)計階段,依據(jù)設(shè)計數(shù)據(jù),分別計算阻力導致引風機增加的功率、壓縮空氣系統(tǒng)增加的功率消耗、除塵器運行的功率消耗。若為運行階段,可以根據(jù)運行數(shù)據(jù)分別計算阻力導致引風機增加的功率、壓縮空氣系統(tǒng)增加的功率消耗、除塵器運行的功率消耗。阻力導致引風機增加的功率消耗費用布袋除塵器阻力增加的引風機功率運行費用按照公式(47)計算: Wbdc1=ΔpQvbdc1式中:Wbdc1-Δp-布袋除塵器進出口壓差,Pa;Q-布袋除塵器的進口風量,m3/s;vbdc1-引風機電價,元/kW·h壓縮空氣系統(tǒng)增加的功率消耗費用布袋除塵器壓縮空氣增加(運行)費用按照公式(48)計算: Wbdc2=0.746Padc1式中:Wbdc2-Padc1-壓縮空氣馬達全載功率,kWvbdc2-壓縮空氣馬達電價,元/kW·hRadc-馬達全載運轉(zhuǎn)時間比,%Radc'-馬達空載運轉(zhuǎn)時間比,除塵器運行的功率消耗布袋除塵器運行的電費按照公式(49)計算: Wbdc3=Padc2式中:Wbdc3-Padc2-布袋除塵器配套設(shè)備電機運行功率,kWvbdc3-布袋除塵器運行電價,元/kW·h布袋除塵器能耗評價阻力導致引風機增加的功率消耗折標布袋除塵器引風機增加的功率能耗折標按照公式(50)計算: Ebdc1=ΔpQφ1式中:Ebdc1-布袋除塵器引風機增加的功率能耗折標,kgce壓縮空氣系統(tǒng)增加的功率消耗折標布袋除塵器壓縮空氣系統(tǒng)能耗折標按照公式(51)計算: Ebdc2=0.746Padc2式中:Ebdc2-布袋除塵器壓縮空氣系統(tǒng)能耗折標,kgce除塵器運行的功率消耗折標布袋除塵器運行能耗折標按照公式(52)計算: Ebdc3=P3式中:Ebdc3-布袋除塵器運行能耗折標,kgce電袋除塵器電袋除塵器經(jīng)濟性評價電袋復合除塵的功耗應(yīng)為電除塵和布袋除塵的功耗累加。引風機功率增加消耗費用引風機的功率增加消耗費用參照公式(47)計算。壓縮空氣系統(tǒng)增加的功率消耗費用壓縮空氣系統(tǒng)增加的功率消耗費用參照公式(48)計算。本體設(shè)備能耗費用電袋除塵器本體設(shè)備能耗包括除塵設(shè)施的全部用電設(shè)備,例如一、二次整流變壓器,變頻設(shè)備,加熱裝置等,消耗費用參照公式(49)計算。電袋除塵器能耗評價電袋復合除塵的能耗應(yīng)為電除塵和布袋除塵的能耗累加。引風機功率消耗能耗折標引風機的功率消耗能耗折標參照公式(50)進行計算。壓縮空氣系統(tǒng)增加的功率能耗折標壓縮空氣系統(tǒng)增加的功率消耗能耗折標參照公式(51)進行計算。本體設(shè)備能耗折標電袋除塵器本體設(shè)備能耗包括除塵設(shè)施的全部用電設(shè)備,例如一、二次整流變壓器,變頻設(shè)備,加熱裝置等,能耗折標參照公式(52)計算。濕電除塵器濕電除塵器經(jīng)濟性評價除塵器阻力電耗費用濕電除塵器阻力電耗費用參照公式(47)進行計算。除塵器其他電耗費用濕電除塵器高壓供電設(shè)備和低壓用電設(shè)備等電耗費用參照公式(49)計算。濕電除塵器能耗評價除塵器阻力電耗的能耗折標濕電除塵器阻力電耗能耗折標參照公式(50)進行計算。除塵器其他電耗的能耗折標濕電除塵器高壓供電設(shè)備和低壓用電設(shè)備等的電耗折標,參照公式(52)計算。其他費用折舊成本脫硝裝置折舊年限為15年,固定資產(chǎn)形成率為95%,則折舊費用參照公式(15)計算。維修成本維修費用按靜態(tài)投資的3%計算,則維修費用參照公式(16)計算。人工成本假定每臺機組增加運行人員n人,每人年均工資y萬元,人工費用參照公式(17)計算。財務(wù)成本財務(wù)費用按靜態(tài)投資的5%計算,則財務(wù)成本參照公式(18)計算。余熱回收評價高溫煙氣余熱回收由于布袋除塵器入口溫度要高于露點溫度,不建議使用布袋除塵器的燃煤鍋爐在布袋除塵器前加裝高溫煙氣余熱回收裝置,應(yīng)通過鍋爐本體空氣預熱器使布袋除塵器入口煙溫降到170℃以下。高溫煙氣余熱回收經(jīng)濟性評價回收能量包括顯熱計算和潛熱按照公式(53)計算: EN=EN1+E式中:EN-高溫煙氣余熱回收產(chǎn)生的經(jīng)濟效益,萬元;EN1-高溫煙氣余熱顯熱回收,kJ/mEN2-高溫煙氣余熱潛熱回收,kJ/mVgy-高溫煙氣余熱回收高溫煙氣量,m3/hvgy-高溫余熱回收熱量價格,元/kJ成本計算包括換熱器及其附件成本。折舊成本換熱器折舊年限為15年,固定資產(chǎn)形成率為95%,則折舊費用參照公式(15)計算。 維修成本維修費用按靜態(tài)投資的3%計算,則維修費用參照公式(16)計算。財務(wù)成本財務(wù)費用按靜態(tài)投資的5%計算,則財務(wù)成本參照公式(18)計算。高溫煙氣余熱回收能耗評價阻力導致引風機增加的功率消耗折標引風機的功率消耗能耗折標按式(50)進行計算。余熱回收裝置電耗的能耗折標余熱回收裝置水泵等設(shè)備電耗能耗折標,參照式(52)計算。低溫煙氣余熱回收(脫硫余熱回收)低溫煙氣余熱回收經(jīng)
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