GB-T 42284.3-2022 道路車輛 電動(dòng)汽車驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)用電氣及電子設(shè)備的環(huán)境條件和試驗(yàn) 第3部分：機(jī)械負(fù)荷

道路車輛電動(dòng)汽車驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)用電氣及電子設(shè)備的環(huán)境條件和試驗(yàn)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì)國(guó)家市場(chǎng)監(jiān)督管理總局發(fā)布國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì) Ⅲ V 1 1 1 24.1振動(dòng) 24.2機(jī)械沖擊 4.3自由跌落 4.4外表強(qiáng)度/劃痕和耐磨性能 4.5碎石沖擊 5機(jī)械負(fù)荷代碼字母 附錄A(資料性)振動(dòng)試驗(yàn)曲線建立指南 A.1范圍 A.2一般規(guī)定 A.3平均控制法 A.4確定動(dòng)力系統(tǒng)振動(dòng)特性和試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間的方法 A.5測(cè)定車身振動(dòng)曲線和試驗(yàn)時(shí)間的方法 24A.6對(duì)Basquin模型的解釋 A.7循環(huán)次數(shù)的測(cè)量數(shù)據(jù) 附錄B(資料性)按設(shè)備安裝位置推薦的機(jī)械要求 I 第4部分：氣候負(fù)荷 值由60改為600,原文件印刷錯(cuò)誤； Ⅲ與GB/T28046不同，GB/T42284沒(méi)有包含第2部分電氣負(fù)荷，電氣負(fù)荷試驗(yàn)條件和要求見(jiàn)VGB/T2423.5環(huán)境試驗(yàn)第2部分：試驗(yàn)方法試驗(yàn)Ea和導(dǎo)則：沖擊(GB/T2423.5—2019,GB/T2423.7環(huán)境試驗(yàn)第2部分：試驗(yàn)方法試驗(yàn)Ec:粗率操作造成的沖擊(主要用于設(shè)備型樣品)(GB/T2423.7—2018,IEC60068-2-31:2008,IDGB/T2423.22環(huán)境試驗(yàn)第2部分：試驗(yàn)方法試驗(yàn)N:溫度變化(GB/T2423.22—2012,GB/T2423.56環(huán)境試驗(yàn)第2部分：試驗(yàn)方法試驗(yàn)Fh:寬帶隨機(jī)振動(dòng)和導(dǎo)則(GB/T2423.56—GB/T2423.58電工電子產(chǎn)品環(huán)境試驗(yàn)第2部分：試驗(yàn)方法試驗(yàn)Fi:振動(dòng)混合模式(GB/T2423.58—2008,IEC60068-2-80:20GB/T28046.1道路車輛電氣及電子設(shè)備的環(huán)境條件和試驗(yàn)第1部分：一般規(guī)定GB/T42284.1道路車輛電動(dòng)汽車驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)用電氣及電子設(shè)備的環(huán)境條件和試驗(yàn)第GB/T42284.4—2022道路車輛電動(dòng)汽車驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)用電氣及電子設(shè)備的環(huán)境條件和試驗(yàn)第4andvarnishes—Determinationofstone-chipresistanceofcoating1按照電氣和電子設(shè)備在車上的應(yīng)用情況規(guī)定了不同振動(dòng)嚴(yán)酷度的試驗(yàn)方法。供需雙方可根據(jù)特定規(guī)定的量級(jí)是得到車輛測(cè)量結(jié)果之前所能得到的最佳估計(jì)值，但不能代量級(jí)用于直接安裝在所定義的位置，使用支架安裝會(huì)提高或降低負(fù)荷。應(yīng)根據(jù)對(duì)DUT進(jìn)行振動(dòng)試驗(yàn)時(shí)應(yīng)將樣品安裝在振動(dòng)臺(tái)面上，將安裝方法記錄在報(bào)告中。正弦振動(dòng)和正弦隨機(jī)振動(dòng)的正弦部分掃頻速率為0.5oct/min。推薦的振動(dòng)試驗(yàn)用于避免使用過(guò)程中因疲勞引起的經(jīng)協(xié)商可按照GB/T2423.56采用加權(quán)平均值控制方法。DUT在振動(dòng)試驗(yàn)期間按照GB/T2423.22和圖1通電運(yùn)行疊加溫度循環(huán)條件，各溫度階段持續(xù)時(shí)間見(jiàn)表1。經(jīng)協(xié)商可在恒溫條件下進(jìn)行試驗(yàn)。在整個(gè)DUT達(dá)到T后通電工作，見(jiàn)圖1,用盡可能短的時(shí)間檢查DUT的功能(使DUT的自產(chǎn)應(yīng)單獨(dú)測(cè)量確定DUT在Tm和T的保持時(shí)間，保證DUT整體在該溫度下的保持時(shí)間。在振動(dòng)允許進(jìn)行功能性的措施避免DUT在具有自熱效應(yīng)的高溫工作中過(guò)熱。完整的溫度循環(huán)曲線應(yīng)分別包括超過(guò)1h保溫時(shí)間的Tm和Tmx,供需雙方應(yīng)對(duì)完整的溫度循環(huán)2如果工作模式4.2在技術(shù)上不可行，可用工作模式3.2代替。對(duì)于電溫度t檢驗(yàn)動(dòng)力系統(tǒng)上的DUT因受振動(dòng)導(dǎo)致的故障和損壞。3動(dòng)力系統(tǒng)的振動(dòng)可以分為3種類型： 動(dòng)力系統(tǒng)的振動(dòng)包括由曲軸轉(zhuǎn)動(dòng)和發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒引起的正弦隨機(jī)振動(dòng)和在振動(dòng)。試驗(yàn)時(shí)間應(yīng)至少為一個(gè)溫度循環(huán)周期且DUT整體溫度在Tmx和Tm的保持時(shí)間符合要求。坐標(biāo)系的定義見(jiàn)表A.3。按照GB/T2423.58的要求進(jìn)行混合模式振動(dòng)試驗(yàn)。a)正弦振動(dòng)部分掃頻速率不大于0.5oct/min,DUT每個(gè)軸向的試驗(yàn)時(shí)間為33h,正弦隨機(jī)振動(dòng)中的正弦振動(dòng)部分的試驗(yàn)加速度與頻率應(yīng)符合圖2和表2的規(guī)定。4GB/T42284.3—2022 一b)隨機(jī)振動(dòng)部分按照GB/T2423.56進(jìn)行試驗(yàn)，DUT每個(gè)軸向的試驗(yàn)時(shí)間為33h,加速度均方根(r.m.s)值應(yīng)為有一個(gè)試驗(yàn)曲線。功率譜密度隨頻率的變化應(yīng)符合圖3和表3的規(guī)定。1533內(nèi)燃機(jī)和齒輪箱在高轉(zhuǎn)速下的振動(dòng)不會(huì)與粗糙路面的振動(dòng)同時(shí)發(fā)生，因此需要單獨(dú)進(jìn)行寬帶隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)。在低頻率10Hz～100Hz范圍內(nèi)，需要考慮粗糙路面條件的影響。本試驗(yàn)引起的主要失效是由疲勞造成的損壞。DUT在正弦隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)之后，按照GB/T2423.56進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)。DUT每個(gè)軸向的試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間為10h,三個(gè)軸向的加速度均方根(r.m.s)值應(yīng)為21.4m/s2,功率譜密度隨頻率的變化應(yīng)符合圖4和表4的規(guī)定。16表4PSD與頻率33不應(yīng)出現(xiàn)故障和損壞。在GB/T42284.1定義的工作模式3.2或工作模式4.2時(shí)，功能狀態(tài)應(yīng)達(dá)到檢驗(yàn)安裝在車身上的DUT因振動(dòng)導(dǎo)致的故障和損壞。車身的振動(dòng)是在粗糙路面行駛引起的隨機(jī)振動(dòng)。本試驗(yàn)引起的主要失效是由疲勞按照GB/T2423.56進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)，DUT每個(gè)軸向的試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間為20h,三個(gè)軸向的加速度均方根(r.m.s)值應(yīng)為13.3m/s2,功率譜密度隨頻率的變化應(yīng)符合圖5和表5的規(guī)定。71圖5PSD與頻率8坐標(biāo)系的定義見(jiàn)表A.4。按照GB/T2423.56進(jìn)行隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)，DUT每個(gè)軸向的試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間為20h,三個(gè)軸向的加速度均方根值應(yīng)為：——X:35.1——Y:20.5——Z:36.2功率譜密度隨頻率的變化應(yīng)符合圖6和表6的規(guī)定。對(duì)于自由放置或不以特定方向安裝的部件(如逆變器),三個(gè)軸向的條件適用于初始位置定義的三個(gè)軸向。9表6PSD與頻率X軸向Y軸向Z軸向 ABCZ由供需雙方協(xié)商注：可參考GB/T2423.7—2018中5.2.3,依據(jù)DUT的質(zhì)量，來(lái)確定合適的跌落高度。按照ISO20567-1:2017進(jìn)行試驗(yàn)。供需雙方協(xié)商確定使用ISO20567-1:2017中表2的嚴(yán)酷等級(jí)試驗(yàn)1沖擊1沖擊2自由跌落A√√B√一—√√C√—√D√√√E√—√F√ √√Z由供需雙方協(xié)商表A.1試驗(yàn)定義車輛坐標(biāo)軸Z':豎直方向(垂直于地面方向)動(dòng)力系統(tǒng)坐標(biāo)軸X:曲軸方向Y:垂直于曲軸方向和活塞方向Z:活塞方向電機(jī)坐標(biāo)軸Xp:車輛行駛方向(電機(jī)的驅(qū)動(dòng)軸平行于地面)Yew:垂直于車輛行駛方向和豎直方向ZpM:豎直方向(垂直于地面方向)路面(即：比利時(shí)石塊，搓板、減速坎) 駕駛速度≥fma的2.5倍fma為評(píng)估的評(píng)估限制 一發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速增加快，就有可能檢測(cè)不到現(xiàn)里葉變換)將是錯(cuò)誤的。個(gè)斜坡，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速1000r/min在1s內(nèi)，4次掃頻超過(guò)了1Hz樣品溫度(樣品安裝地點(diǎn)和區(qū)域)述(特別是彈性懸吊點(diǎn))峰值保持峰值保持和所有其他的范圍—對(duì)瞬態(tài)信號(hào)不加窗(峰值因子>6) 關(guān)于速度/時(shí)間的r.m.s.隨機(jī)部分)瀑布圖表A.5振動(dòng)試驗(yàn)曲線建立(續(xù))用于建立曲線的方法和如：描述包括數(shù)據(jù)壓縮(平均或取包絡(luò))在內(nèi)的所有關(guān)鍵點(diǎn)一用于確定試驗(yàn)持續(xù)時(shí)間的方法和過(guò)程說(shuō)明將試驗(yàn)應(yīng)力和試驗(yàn)時(shí)間用于相關(guān)場(chǎng)合的應(yīng)力和工作壽命的假設(shè)和模型。如M值=S/N曲線的梯度。當(dāng)按照A.6調(diào)整試驗(yàn)時(shí)間時(shí)，其值為5。A.4中所示的發(fā)動(dòng)機(jī)速度分布計(jì)算。驗(yàn)持續(xù)時(shí)間根據(jù)A.5中的— 過(guò)程和工程評(píng)價(jià)方法的一通常由于安裝剛度和動(dòng)態(tài)響應(yīng)的不同，安裝在車輛上與安裝在振動(dòng)臺(tái)面上的DUT的頻率響應(yīng)有考慮到DUT在振動(dòng)夾具上的各個(gè)安裝點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)是同向的，由于振動(dòng)試驗(yàn)夾具比在車輛上的安裝部位推薦方式：平均控制信號(hào)=(3×激勵(lì))+(1×DUT響應(yīng))?！惭b在DUT上的控制點(diǎn)信號(hào)在平均控制之外時(shí)，每個(gè)控制點(diǎn)信號(hào)均采用相同的因子進(jìn)行應(yīng)確保DUT“經(jīng)過(guò)充分試驗(yàn)”,試驗(yàn)室里的應(yīng)力應(yīng)足夠大。(如通過(guò)測(cè)量DUT的響應(yīng)和頻譜比較一種新的順序試驗(yàn)方法，由發(fā)動(dòng)機(jī)高速行駛工況下覆蓋發(fā)動(dòng)機(jī)振動(dòng)的正況下覆蓋道路振動(dòng)的隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)組成(見(jiàn)圖A.1)。A.4.1.2試驗(yàn)時(shí)間轉(zhuǎn)速(min-1)與發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)引起的振動(dòng)量級(jí)之間存在一定的關(guān)系。對(duì)于疲勞試驗(yàn)，只需考慮最大的累計(jì)停留時(shí)間是汽車整體壽命要求的0.55%。根據(jù)以上結(jié)果，假設(shè)壽命為6000h,計(jì)算正弦隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)中每個(gè)軸向的試驗(yàn)時(shí)間為33h,即以40km/h的平均車速可行駛240000km。崎嶇的路面行駛時(shí)，振動(dòng)的影響需要考慮。考慮到粗糙路面的比例約為10%,隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)時(shí)間為600h,即為壽命6000h的10%。然而，由于試驗(yàn)時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，通過(guò)以下步驟將試驗(yàn)時(shí)間從600h更改為%%時(shí)間h時(shí)間小計(jì)h0表A.6發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速分布的概率和時(shí)間(續(xù))%%時(shí)間h時(shí)間小計(jì)h1A.4.2.2.2在底盤(pán)測(cè)功機(jī)上通過(guò)增加發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速測(cè)量加速度量級(jí)動(dòng)力系統(tǒng)上的加速度量級(jí)通過(guò)在底盤(pán)測(cè)功機(jī)上以恒定速率增加發(fā)動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速測(cè)量。圖A.3所示的測(cè)量在以下條件進(jìn)行： 測(cè)量開(kāi)始時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速：1217r/min(0.221倍標(biāo)稱轉(zhuǎn)速); 測(cè)量結(jié)束時(shí)的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速：6386r/min(1.161倍標(biāo)稱轉(zhuǎn)速); 發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速提升速率：3000r/(min)2; 測(cè)量過(guò)程中，記錄不同時(shí)間對(duì)應(yīng)加速度量級(jí)。0圖A.3動(dòng)力系統(tǒng)的加速量級(jí)在每個(gè)加速度量級(jí)對(duì)測(cè)量時(shí)間內(nèi)最大值的個(gè)見(jiàn)圖A.4。試驗(yàn)時(shí)間負(fù)荷分布通過(guò)使用每個(gè)加速度量級(jí)的系數(shù)(試驗(yàn)時(shí)間/測(cè)量時(shí)間)計(jì)算。(例如，4.4h×汽車壽命負(fù)荷分布通過(guò)使用每個(gè)加速度量級(jí)的系數(shù)(汽車壽命×粗糙道路的百分比/測(cè)量時(shí)間)計(jì)算。(例如6000h×0.5×3600s/h/3.69s=2926829)。這種簡(jiǎn)單的方法僅適用于一種占主導(dǎo)位置的DUT共振模式。其他情況下，時(shí)間信號(hào)應(yīng)在計(jì)數(shù)開(kāi)A.4.2.2.4分析各加速量級(jí)和發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的循環(huán)次數(shù)GB/T42284.3—2022圖A.5循環(huán)個(gè)數(shù)的分布此外，實(shí)際工況發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速分配情況由實(shí)際工況保持時(shí)間除以底盤(pán)測(cè)功機(jī)測(cè)量每一級(jí)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速分布比值來(lái)估算。以1.15倍標(biāo)稱轉(zhuǎn)速、加速度為371.2m/s2為例，計(jì)算結(jié)果如下： 0.05級(jí)每個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速測(cè)量時(shí)間：0.091min(=1.723/19級(jí)); 1.15倍標(biāo)稱轉(zhuǎn)速的實(shí)際工況保持時(shí)間為：0.21h(見(jiàn)表A.6); 實(shí)際工況保持時(shí)間和測(cè)量時(shí)間之間的比值：139倍(=0.21×60/0.091); 底盤(pán)測(cè)功機(jī)測(cè)得的循環(huán)次數(shù)：23次(見(jiàn)表A.15); 實(shí)際工況循環(huán)數(shù)：3200個(gè)循環(huán)(≈23×139)。上面的計(jì)算中標(biāo)稱轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)速分布分為19級(jí)。表A.15中的數(shù)量為24級(jí)，但本次測(cè)量從0到0.15的4個(gè)級(jí)別沒(méi)有循環(huán)，其余20級(jí)在底盤(pán)測(cè)功機(jī)上測(cè)量0.2倍標(biāo)稱轉(zhuǎn)速和1.15倍標(biāo)稱轉(zhuǎn)速的起止數(shù)據(jù)不完整。因此，使用19級(jí)而不是20級(jí)來(lái)計(jì)算。雖然省略了加速度小的低速范圍量級(jí)，但對(duì)最終計(jì)算結(jié)果影響不大。所有類型的速度和加速度都采用相同的計(jì)算方法，實(shí)際工況的循環(huán)數(shù)如表A.16所示。表中最后一行所示的每個(gè)加速度量級(jí)的循環(huán)數(shù)的總和用于下一個(gè)步驟的理論驗(yàn)證(例如，加速度量級(jí)為371m/s2的循環(huán)數(shù)為105089)。A.4.2.2.5發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)主導(dǎo)負(fù)荷的驗(yàn)證使用Palmgren-Miner假設(shè)，疲勞損傷S一般定義為無(wú)量綱量，公式如下：S?=n?/Nn;——施加在加速度量級(jí)為a;的循環(huán)數(shù)，a;單位為m/s2;N加速度量級(jí)為a;時(shí)出現(xiàn)故障(疲勞壽命)的循環(huán)次數(shù)；i——加速度量級(jí)后綴。a)選擇斜率為k、疲勞循環(huán)次數(shù)為Np的S/N模型(見(jiàn)表A.12);b)設(shè)定疲勞極限ap(見(jiàn)圖A.6);c)計(jì)算在a?時(shí)到故障點(diǎn)N,的循環(huán)次數(shù)；d)計(jì)算在a;時(shí)S?=n;/N;e)計(jì)算總數(shù)S=ZS?;g)計(jì)算S?,S?和S?/S?在指定的ap下的值。——Np=2000000,——ap=270當(dāng)規(guī)定S=1時(shí)，——S?=0.0792,——S?=0.933,——S=S?+S?=1.01限制循環(huán)累積損害表A.7累積損害間的對(duì)比(續(xù))限制循環(huán)累積損害汽車牽引用電氣及電子部件的質(zhì)量在幾千克到幾十千克之間，DUT的質(zhì)量大、慣性大，加速均方根A.5.1.2試驗(yàn)時(shí)間GB/T28046.3—2011中，試驗(yàn)時(shí)間為8h,其中90%的粗糙路面被描述為最壞的情況，而通常用小于50%的粗糙路面來(lái)計(jì)算(見(jiàn)GB/T28046.3—2011中A.5.3.2)。用于純電動(dòng)汽車、混合動(dòng)力汽車牽引路面的百分比降低到50%。根據(jù)試驗(yàn)時(shí)間從4.4h到20h的變化，利用Basquin模型對(duì)振動(dòng)條件進(jìn)行調(diào)整。詳情見(jiàn)A.6。將粗糙路面的比例改變?yōu)?0%,4.4h的隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)足以覆蓋汽車在使用壽命期間產(chǎn)生的應(yīng)力。試驗(yàn)時(shí)間為4.4h產(chǎn)生的應(yīng)力(疲勞極限)大約是行駛條件下(在試驗(yàn)跑道上行駛3000h)應(yīng)力的1.65倍(1.20-1.99)。因此4.4h本文件使用的數(shù)據(jù)來(lái)自GB/T28046.3—2011中的ECU,同樣的方法也適用于本文件所涵蓋的勵(lì)),一個(gè)在DUT上；c)選擇汽車壽命和“粗糙路面百分比”(汽車壽命為6000h,粗糙路面百分比為50%);d)將各量級(jí)的計(jì)數(shù)結(jié)果與系數(shù)相乘，計(jì)算負(fù)荷●(試驗(yàn)時(shí)間/試驗(yàn)期間的測(cè)量時(shí)間);·(車輛使用壽命×粗糙路面百分比/車輛行駛期間的測(cè)量時(shí)間)。這些計(jì)算基于Woehler曲線進(jìn)行Haibach修正；詳情見(jiàn)A.5.2.5。—部件安裝：將DUT牢固固定在振動(dòng)臺(tái)上；所選譜密度與4.1.2.2.2.2規(guī)定的略有不同。 面占比為50%)的負(fù)荷分布(見(jiàn)表A.10)。加速度量級(jí)a?加速度量級(jí)a;循環(huán)數(shù)n,2000000和k=3.5的Haibach修正，S=1時(shí)的計(jì)算結(jié)果如表A.11所示。an總計(jì)注：Np=2000000;k=3.5;2k-1=6。S/N模型是否符合實(shí)際基于廣泛的調(diào)查和試驗(yàn)。因此，有必要對(duì)所有S/N參數(shù)全部覆蓋(如特定的文獻(xiàn))。目前使用的12個(gè)模型如表A.12所示(“Haibach假設(shè)”、“4個(gè)斜率k”和“3個(gè)疲勞極限循環(huán)Np”)。其中部分模型與實(shí)際情況相差較多，其他的則更為接近實(shí)際情況。假設(shè)12個(gè)模型中至少有一個(gè)模型是比較接近實(shí)際情況。即使沒(méi)有與實(shí)際情況接近的模型，對(duì)兩種情況(車輛和試驗(yàn))使用相同的模型或做出相同的假設(shè)，由于對(duì)錯(cuò)誤假設(shè)進(jìn)行補(bǔ)償，對(duì)結(jié)果影響不大。圖A.6為所選實(shí)例負(fù)荷分布及對(duì)應(yīng)的S/N圖(一個(gè)模型)。圖A.6疲勞損傷S、疲勞極限ap、疲勞循環(huán)次數(shù)Np見(jiàn)A.4.2.2.5。驗(yàn)證結(jié)果見(jiàn)表A.12,將路面粗糙比重從90%減少到50%,將隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)時(shí)間改為4.4h(=8h×50%/90%),隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)比實(shí)測(cè)工況更為嚴(yán)酷。圖A.6線性損傷累積S/N圖示例k4.4h隨機(jī)振動(dòng)試驗(yàn)計(jì)算的疲勞等級(jí)(12個(gè)“S/N模型”)3000h劣質(zhì)道路行駛必需的疲勞等級(jí)(12個(gè)“S/N模型”)比較575757A.6對(duì)Basquin模型的解釋A.6.1范圍當(dāng)由于夾具和/或DUT太重而不能達(dá)到試驗(yàn)條件的全部量級(jí)時(shí)，可通過(guò)調(diào)整振A.6.2概述由振動(dòng)應(yīng)力引起的典型失效形式為疲勞損壞。疲勞時(shí)間與振動(dòng)強(qiáng)度量級(jí)的關(guān)系可用式(A.1)W?——振動(dòng)加速度量級(jí)1;W?——振動(dòng)加速度量級(jí)2;T?——耐久試驗(yàn)時(shí)間1;T?——耐久試驗(yàn)時(shí)間2;根據(jù)材料的不同，m有不同的數(shù)值(通常為3～9),隨機(jī)振動(dòng)下金屬的疲勞數(shù)值一般為m=4,但是1圖A.7加速度與頻率的原始PSD例如，使用公式(A.1)時(shí)，曲線的RMS量級(jí)將降低50%(見(jiàn)圖A.8和表A.14)。T?=22×(96.6/48.3)?=704圖A.8加速度隨頻率計(jì)算得的PSD表A.14PSD與頻率A.7循環(huán)次數(shù)的測(cè)量數(shù)據(jù)底盤(pán)測(cè)功機(jī)測(cè)量的循環(huán)數(shù)見(jiàn)表A.15,實(shí)際工況循環(huán)數(shù)見(jiàn)表A.16。表A.15底盤(pán)測(cè)功機(jī)測(cè)量的循環(huán)數(shù)分布加速度量級(jí)/(m/s2)0000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000006000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000020000000000030000000000000000000008000000000280000000300000800013900000500179023539分布加速度量級(jí)/(m/s2)0000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000400000000000000900000000000000000000000000002000000000000000000000000002000000000000000000000000710000000000400000000000000000000810000000631000008