大圓環(huán)移動操作平臺搭拆腳手架計算書

未找到目錄項。計算依據(jù)：1、《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術(shù)規(guī)程》JGJ231-20102、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20123、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準》GB50017-20174、《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50068-2018一、構(gòu)造參數(shù)平臺搭設(shè)高度H(m)12.9平臺縱向跨距l(xiāng)a(mm)×跨數(shù)n：1800×3平臺橫向跨距l(xiāng)b(mm)×跨數(shù)m：1800×3立桿步距h(mm)1500腳手板鋪設(shè)方式平行于平臺縱向是否設(shè)置支撐腳是支撐腳與平臺縱向夾角θ(°)135支撐腳寬度B(mm)1200防護欄桿高度h1(mm)1000二、荷載設(shè)計每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標準值gk(kN/m)0.17腳手板自重標準值G1k(kN/m2)0.3橫桿自重標準值G2k(kN/m)0.028施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k(kN/m2)2平臺堆放荷載標準值Fk(kN)0.2非工作狀態(tài)下產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2k(kN/m)0.1工作狀態(tài)下產(chǎn)生的水平荷載標準值Q3k(kN/m)0.2是否考慮風荷載否荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.90.9可變荷載的分項系數(shù)γQ11.51.5永久荷載的分項系數(shù)γG11.30.9結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01附圖如下：立面圖(平臺縱向)立面圖(平臺橫向)平面圖三、材料參數(shù)立桿鋼管規(guī)格(mm×mm)Ф48×3.2橫桿鋼管規(guī)格(mm×mm)Φ48×2.5腳手板類型定型鋼腳手板單塊腳手板一側(cè)爪鉤數(shù)量j(只)2可剎腳輪承載力設(shè)計值[N](kN)20四、腳手板驗算腳手板承載能力確定方式極限值法單塊腳手板長度l(mm)x寬度b(mm)3000×250單塊腳手板截面抵抗矩W(cm3)4.55單塊腳手板截面慣性矩I(cm4)16.55腳手板彈性模量E(N/mm2)206000腳手板彎矩設(shè)計值[M](kN·m)5腳手板剪力設(shè)計值[V](kN)10腳手板撓度允許值[ν](mm)5因腳手板兩端擱置在橫桿上，按簡支梁計算，集中荷載按最不利位置(抗彎按跨中，抗剪按支座附近)考慮，計算簡圖如下圖：承載能力極限狀態(tài)q=γ0b(γGG1k+γQγLQ1k)=1×0.25×(1.3×0.3+1.5×0.9×2)=0.772kN/mp=γ0γQγLFk/K=1×1.5×0.9×0.2/2=0.135kN正常使用極限狀態(tài)q'=b(γGG1k+γQQ1k)=0.25×(1×0.3+1×2)=0.575kN/mp'=γQFk/K=1×0.2/2=0.1kN計算簡圖（抗彎不利）計算簡圖（抗剪不利）1、抗彎驗算Mmax=ql2/8+pl/4=0.772×(1800/1000)2/8+0×1800/1000/4=0.313kN·mMmax＝0.313kN.m≤[M]＝5kN.m滿足要求！2、抗剪驗算Vmax=ql/2+p=0.772×1800/1000/2+0=0.695kNVmax＝0.695kN≤[V]＝10kN滿足要求！3、撓度驗算νmax＝5q′l4/(384EI)+p′l3/(48EI)=5×0.575×18004/(384×206000×16.55×104)+0×103×18003/(48×206000×16.55×104)=2.305mm≤[ν]=5mm滿足要求！4、支座反力承載能力極限狀態(tài)：R1=ql+p=0.772×1.8+0.135=1.525kN正常使用極限狀態(tài)：R1'=q'l+p'=0.575×1.8+0.1=1.135kN五、橫桿驗算橫桿承載能力確定方式精算法橫桿截面面積A(cm2)3.57橫桿截面抵抗矩W(cm3)3.86橫桿截面慣性矩I(cm4)9.28橫桿抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205橫桿抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125橫桿彈性模量E(N/mm2)206000承載能力極限狀態(tài)：腳手板通過爪鉤傳遞給橫桿的支座反力為：p=R1/j=1.525/2=0.763kN橫桿自重設(shè)計值：q=γ0γGG2k=1×1.3×0.028=0.036kN/m正常使用極限狀態(tài)：腳手板通過爪鉤傳遞給橫桿的支座反力為：p'=R1'/j=1.135/2=0.568kN橫桿自重標準值：q'=γGG2k=1×0.028=0.028kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算彎矩圖(kN·m)Mmax=2.24kN·m＜[f]＝205kN·m2、抗剪驗算剪力圖(kN)τmax=2Vmax/A=2×4.897×1000/357＝27.436N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、支座反力承載能力極限狀態(tài)：Rmax=4.897kN正常使用極限狀態(tài)：Rmax'=3.644kN六、高寬比驗算架體穩(wěn)定允許高寬比[Ж]3實際高寬比Ж=H/min[nla，mlb]=12.9×103/min[3×1800，3×1800]=2.389≤[Ж]=3七、工作狀態(tài)立桿驗算立桿截面類型(mm)Ф48×3.2立桿允許長細比[λ]210立桿回轉(zhuǎn)半徑i(cm)1.59立桿截面面積A(cm2)4.5立桿抗壓、彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)300立桿計算長度系數(shù)μ1.45立桿鋼材等級Q3451、長細比驗算l0=μh=1.45×1500=2175mm查表得：φ=0.276λ=l0/i=2175/15.9=136.792≤[λ]=210滿足要求！2、立桿軸力計算N=Rmax+γ0γGgkH=4.897+1×1.3×0.17×12.9=7.748kN3、可剎腳輪驗算N=7.748kN≤[N]=20kN滿足要求！4、立桿穩(wěn)定性計算σ=N/(φA)=7.748×103/(0.276×4.5×102)=62.386N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！5、施工過程抗傾覆驗算計算簡圖如下：在操作平臺上施工過程中，需進行傾覆驗算，傾覆力矩MT由考慮施工過程中未預見因素產(chǎn)生的水平荷載F產(chǎn)生：F=Q3kmlb=0.2×3×1.8=1.08kNMT=γ0γQFH=1×1.5×1.08×12.9=20.898kN·m抗傾覆力矩MR由操作平臺自重G承擔：G=gknmH+G1knlamlb=0.17×3×3×12.9+0.3×3×1.8×3×1.8=28.485kNMR=γGG(nla/2-Bcosθ)=0.9×28.485×(3×1.8/2-1.2×cos135°)=90.972kN·mMT=20.898kN·m≤MR=90.972kN·m滿足要求！八、非工作狀態(tài)立桿驗算1、立桿軸力計算未知因素等帶來的附加軸力(nla=3×1800=5400≤mlb=3×1800=5400，取平臺橫向驗算)F=γ0γLφcγQQ2klb=1×0.9×0.9×1.5×0.1×1.8=0.219kN最大附加軸力N1=3FH/[(I+1)nla]=3×0.219×12.9/[(1+1)×3×1.8]=0.784kNN=N1+γ0γG(gkH+lalbG1k)=0.784+1×1.3×(0.17×12.9+1.8×1.8×0.3)=4.898kN2、腳輪驗算N=4.898kN≤[N]=20kN滿足要求！3、立桿穩(wěn)定性計算l0=μh=1.45×1500=2175mmλ=l0/i=2175/15.9=136.792查表得：φ=0.276σ=N/(φA)=4.898×103/(0.276×4.5×102)=39.438N/mm2≤[f]=300N/mm2滿足要求！4、行進狀態(tài)抗傾覆驗算計算簡圖如下：在操作平臺上移動過程中，需進行傾覆驗算，傾覆力矩MT由考慮地面平整度、腳手架移動速度等不合要求的未預見因素產(chǎn)生的水平荷載F產(chǎn)生：F=Q2kmlb=0.1×3×1.8=0.54kNMT=γ0γQFH=1×1.5×0.54×