安全工程采煤概論經(jīng)典課件12第十二章-采煤方法

2、筏形基礎(chǔ)（1）筏形基礎(chǔ)分為平板式和梁板式二類。平板型筏基使用較普遍，其優(yōu)點(diǎn)是施工簡便，且有利于地下室空間的利用。其缺點(diǎn)是當(dāng)柱荷載很大、地基不均勻即差異沉降較大時板的厚度較大。梁板型筏基與平板型相比具有材耗低、剛度大的優(yōu)點(diǎn)。4/3/202412、筏形基礎(chǔ)4/2/2024（2）筏形基礎(chǔ)幾種常見的計算方法。a倒樓蓋法是目前國內(nèi)應(yīng)用最多的簡化方法。當(dāng)?shù)鼗容^均勻、上部結(jié)構(gòu)剛度較好，且柱荷載及柱間距的變化不超過20%時可以采用。4/3/20242（2）筏形基礎(chǔ)幾種常見的計算方法。4/2/202b美國ACI(AmericanConcreteInstitute)建議在柱荷載及柱距比較均勻（相鄰柱的變化不超過20%）、上部結(jié)構(gòu)為剛性時，筏形基礎(chǔ)可采用剛性方法計算.c傳統(tǒng)的彈性地基梁板方法d數(shù)值計算方法(有限差分法有限單元法)4/3/20243b美國ACI(AmericanConcr安全工程采煤概論經(jīng)典課件12第十二章-采煤方法安全工程采煤概論經(jīng)典課件12第十二章-采煤方法梁板式筏基底板的板格應(yīng)滿足受沖切承載力的要求，驗算時以板格為單元，用地基反力扣除底板自重作為沖切荷載，地基反力應(yīng)取反力大的區(qū)域，如邊角區(qū)域的反力。梁板式筏基底板受沖切承載力和斜面受剪切承載力的計算方法可參考箱基底板的沖切和剪切計算。4/3/20246梁板式筏基底板的板格應(yīng)滿足受沖切承載力的要求，驗c當(dāng)需要擴(kuò)大筏形基礎(chǔ)底板面積時，應(yīng)優(yōu)先考慮沿建筑物的寬度方向擴(kuò)展。對基礎(chǔ)梁外伸的梁板式筏基，筏基底板挑出的長度，從基礎(chǔ)梁外皮起算橫向不宜大于1200mm,縱向不宜大于600mm。4/3/20247c當(dāng)需要擴(kuò)大筏形基礎(chǔ)底板面積時，應(yīng)優(yōu)先考慮d梁板式筏基的梁的截面由正截面受彎及斜截面受剪承載力控制。據(jù)有關(guān)資料介紹，剪切應(yīng)力比彎曲應(yīng)力的影響更大，因此應(yīng)注意抗剪切鋼筋的配置。此外，尚應(yīng)驗算底層柱下基礎(chǔ)梁頂面的局部受壓承載力。4/3/20248d梁板式筏基的梁的截面由正截面受彎及斜截面受剪承載力控

e由于筏形基礎(chǔ)的實際力學(xué)狀態(tài)較難分析，而且其剛度比箱形基礎(chǔ)要小得多。因此必須重視構(gòu)造要求。對于地下室底層柱、剪力墻與梁板式筏基的基礎(chǔ)梁的連結(jié)構(gòu)造一定要符合規(guī)范的規(guī)定。

4/3/20249e由于筏形基礎(chǔ)的實際力學(xué)狀態(tài)較難分析，而且其剛度比箱f平板式筏基的厚度應(yīng)能滿足受沖切承載力的要求，尤其要注意邊柱和角柱下板的抗沖切驗算，板的最小厚度不宜小于400mm。對平板式筏基，擴(kuò)大基礎(chǔ)面積的原則同梁板式筏基，其挑出長度從柱外皮起算，橫向不宜大于1000mm,縱向不宜大于600mm。

4/3/202410f平板式筏基的厚度應(yīng)能滿足受沖切承載力g沖切問題比彎曲和剪切問題更為復(fù)雜，對其破壞機(jī)理的試驗研究和理論分析至今還未得到令人滿意的結(jié)果。4/3/202411g沖切問題比彎曲和剪切問題更為復(fù)雜影響筏形基礎(chǔ)抗沖切強(qiáng)度的主要因素有：基礎(chǔ)材料的特性與質(zhì)量，包括混凝土強(qiáng)度和配筋率等；沖切荷載的加荷面積、形狀與筏板厚度；地基土的性狀與邊界約束條件。4/3/202412影響筏形基礎(chǔ)抗沖切強(qiáng)度的主要因素有：4/2/20研究結(jié)果還表明，板的極限抗沖切強(qiáng)度在很大程度上與板的抗彎強(qiáng)度有關(guān)，就像柱的軸壓與彎曲密切相關(guān)一樣。目前，規(guī)范僅以混凝土抗拉強(qiáng)度作為影響沖切強(qiáng)度的主要因素，即僅用了混凝土的弱點(diǎn)，而一點(diǎn)也不考慮鋼筋的抗力，因此計算結(jié)果是偏于保守和安全的。4/3/202413研究結(jié)果還表明，板的極限抗沖切強(qiáng)度在很大程度上當(dāng)柱荷載較大，等厚度筏板的受沖切承載力不能滿足要求時，可在筏板上面增設(shè)柱墩或在筏板下局部增加板厚或采用抗沖切箍筋來提高受沖切承載能力。4/3/202414當(dāng)柱荷載較大，等厚度筏板的受沖切承載力不能滿足

h地下室內(nèi)外墻及其厚度和首層樓板的剛度對筏基剛度有顯著影響，設(shè)計時應(yīng)注意。筏基地下室外墻厚度不應(yīng)<250mm，內(nèi)墻厚度不應(yīng)<200mm。墻體內(nèi)應(yīng)設(shè)置雙面鋼筋，鋼筋配置量除滿足承載力要求外，豎向和水平鋼筋直徑不應(yīng)<10mm，間距不應(yīng)>200mm。內(nèi)外墻的墻頂處也應(yīng)按箱形基礎(chǔ)那樣配置兩根直徑≮20mm的通長構(gòu)造鋼筋。4/3/202415h地下室內(nèi)外墻及其厚度和首層樓板的剛i從室內(nèi)模型試驗得知，板的邊角區(qū)域是剛度和強(qiáng)度的薄弱環(huán)節(jié)。因此，建議無論在任何條件下，都要注意對邊角區(qū)域采取加強(qiáng)措施?？稍谒慕沁m當(dāng)增加輻射狀配筋，在板邊緣適當(dāng)增大配筋量，亦可適當(dāng)增大邊角區(qū)域的厚度。4/3/202416i從室內(nèi)模型試驗得知，板的邊角區(qū)域是剛度j筏形基礎(chǔ)的施工縫或后澆帶等垂直接縫，應(yīng)布置在剪力較小的部位。4/3/202417j筏形基礎(chǔ)的施工縫或后澆帶等垂直接縫，應(yīng)布置在剪力較?。?）高層建筑大底盤框架厚筏基礎(chǔ)

隨著地下空間利用要求日益提高，將多幢高層建筑建在一個大底盤上的建筑結(jié)構(gòu)體系得到了發(fā)展。這類建筑一般設(shè)二至三層地下室，埋深在10米左右，柱距為8米，筏厚一般超過2米，有的厚達(dá)3米。4/3/202418（4）高層建筑大底盤框架厚筏基礎(chǔ)

4/2/20大空間框架厚筏結(jié)構(gòu)代替了剛度很大的箱基，這種基礎(chǔ)設(shè)計的關(guān)鍵問題是其調(diào)整不均勻沉降及其承受相對彎曲的能力如何。它涉及到高層建筑主樓、地下室框架厚筏結(jié)構(gòu)與地基的共同作用，影響因素多，難度大。4/3/202419大空間框架厚筏結(jié)構(gòu)代替了剛度很大的箱基，這種基礎(chǔ)設(shè)計

中國建筑科學(xué)研究院地基所的博士研究生們從以下問題出發(fā)對大底盤框架厚筏基礎(chǔ)進(jìn)行了較為系統(tǒng)的試驗研究和工程實例分析：1、沉降變形特征與基底反力分布規(guī)律；2、裙房及其基礎(chǔ)是否具有擴(kuò)散主樓荷載的作用，其擴(kuò)散的范圍有多大；3、同一個大底盤框架厚筏基礎(chǔ)上的塔樓之間相互影響的程度如何。4/3/202420中國建筑科學(xué)研究院地基所的博士研究生們一些結(jié)論：

a沉降和反力明顯是主樓下面大：二跨裙房時的沉降曲線

4/3/202421一些結(jié)論：4/2/202421

二跨裙房時的反力曲線4/3/202422二跨裙房時的反力曲線4/2/202422雙塔樓模型試驗4/3/202423雙塔樓模型試驗4/2/2024234/3/2024244/2/202424雙塔樓共同作用下的沉降變形曲線基本上可以看作是每個塔樓單獨(dú)作用下的沉降變形曲線的疊加。4/3/202425雙塔樓共同作用下的沉降變形曲線基本上可以看作是每個塔樓單獨(dú)作雙塔樓共同作用下的地基反力可以看作是每個塔樓單獨(dú)作用下地基反力的疊加。4/3/202426雙塔樓共同作用下的地基反力可以看作是每個塔樓單獨(dú)作用下地基反

b大型地下框架厚筏的變形與高層建筑的布置、荷載的大小有關(guān)。筏板變形具有以高層建筑為變形中心的不規(guī)則變形特征，高層建筑間的相互影響與加載歷程有關(guān)。高層建筑本身的變形仍具有剛性結(jié)構(gòu)的特征，框架—筏板結(jié)構(gòu)具有擴(kuò)散高層建筑荷載的作用。4/3/202427b大型地下框架厚筏的變形與高層建筑的布置、荷c高層建筑下的地基反力分布具線性分布特征，連同其擴(kuò)散部分為一整體彎曲面，其撓度與筏板的厚度、裙房的荷載有關(guān)，其影響范圍是有限的。4/3/202428c高層建筑下的地基反力分布具線性分布

d任意組合的多組塔樓在同一大底盤框架厚筏基礎(chǔ)上時，其地基變形特征為：各塔樓獨(dú)立作用下產(chǎn)生的變形效應(yīng)通過以各個塔樓下面一定范圍內(nèi)的區(qū)域為沉降中心，各自沿徑向向外圍衰減，并在其共同的影響范圍內(nèi)相互疊加。地基反力的分布規(guī)律與此相同。4/3/202429d任意組合的多組塔樓在同一大底盤框架

e由于主樓荷載擴(kuò)散范圍的有限性和地基變形的連續(xù)性，在通常的樓層范圍內(nèi)，對于同一大底盤框架厚筏基礎(chǔ)上的并列多塔樓，應(yīng)用疊加原理計算基礎(chǔ)的沉降變形和地基反力是可行的。4/3/202430e由于主樓荷載擴(kuò)散范圍的有限性和地基變形的連

f隨著塔樓彼此間位置的不同以及塔樓層數(shù)的差異，對于基礎(chǔ)筏板表現(xiàn)出的不規(guī)則的變形特征，在筏板設(shè)計時需要采用整體分析的方法進(jìn)行計算。4/3/202431f隨著塔樓彼此間位置的不同以及塔樓層數(shù)的

g當(dāng)裙房荷載不大，且筏板的變形滿足要求，需要減薄筏板的厚度以節(jié)省材料時，可自主樓邊緣向外一跨的位置開始逐漸減薄筏板；當(dāng)筏板的變形不能滿足要求，需要設(shè)置后澆帶時，后澆帶的位置應(yīng)設(shè)在自主樓邊緣向外一跨處，確保地下室裙房有一跨與主樓整澆在一起，以減少高層下的附加應(yīng)力，充分發(fā)揮“共同作用的有效范圍”的合理受力形式。4/3/202432g當(dāng)裙房荷載不大，且筏板的變形滿足要求，需要4/3/2024334/2/202433

3樁與樁箱樁筏基礎(chǔ)（1）關(guān)于樁和樁基的一般規(guī)定樁的作用是把建筑物的荷載傳遞給地基，不同樁徑、不同樁長、不同形狀、不同材質(zhì)、不同施工方法和不同地質(zhì)狀況中的樁，可以提供不同的單樁承載力，也具有不同的變形特征。4/3/2024343樁與樁箱樁筏基礎(chǔ)4/2/202434按樁的荷載傳遞特征可分為摩擦型樁和端承型樁。摩擦型樁的樁頂豎向荷載主要由樁側(cè)阻力承受；端承型樁的樁頂豎向荷載主要由樁端阻力承受。4/3/202435按樁的荷載傳遞特征可分為摩擦型樁和端承型樁。摩擦a樁和樁基的構(gòu)造，一般應(yīng)符合下列要求：10摩擦型樁的中心距不宜小于樁身直徑的3倍；擴(kuò)底灌注樁的中心距不宜小于擴(kuò)底直徑的1.5倍，當(dāng)擴(kuò)底直徑大于2m時，樁端凈距不宜小于1m。在確定樁距時尚應(yīng)考慮施工工藝中擠土等效應(yīng)對鄰近樁的影響。4/3/202436a樁和樁基的構(gòu)造，一般應(yīng)符合下列要求：4/2/20220擴(kuò)底灌注樁的擴(kuò)底直徑，不應(yīng)大于身直徑的3倍。4/3/20243720擴(kuò)底灌注樁的擴(kuò)底直徑，不應(yīng)大于身直徑的30樁底進(jìn)入持力層的深度，根據(jù)地質(zhì)條件、荷載及施工工藝確定，宜為樁身直徑的1~3倍。在確定樁底進(jìn)入持力層深度時，尚應(yīng)考慮特殊土、巖溶以及震陷液化等影響。嵌巖灌注樁周邊嵌入完整和較完整的未風(fēng)化、微風(fēng)化、中風(fēng)化硬質(zhì)巖體的最小深度，不宜小于0.5m。4/3/20243830樁底進(jìn)入持力層的深度，根據(jù)地質(zhì)條件、荷載及40布置樁位時宜使樁基承載力合力點(diǎn)與豎向永久荷載合力作用點(diǎn)重合。4/3/20243940布置樁位時宜使樁基承載力合力點(diǎn)與豎向永久荷載50預(yù)制樁的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C30；灌注樁不應(yīng)低于C20；預(yù)應(yīng)力樁不應(yīng)低于C40。4/3/20244050預(yù)制樁的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C3060樁的主筋應(yīng)經(jīng)計算確定。預(yù)制樁的最小配筋率不宜小于0.8%；靜壓預(yù)制樁的最小配筋率不宜小于0.6%；灌注樁最小配筋率不宜小于0.2%~0.65%（小直徑樁取大值）。4/3/20244160樁的主筋應(yīng)經(jīng)計算確定。預(yù)制樁的最小配筋率不宜小70配筋長度：1）受水平荷載和彎矩較大的樁，配筋長度應(yīng)通過計算確定。2）樁基承臺下存在淤泥、淤泥質(zhì)土或液化土層時，配筋長度應(yīng)穿過淤泥、淤泥質(zhì)土層或液化土層。4/3/20244270配筋長度：4/2/2024423）坡地岸邊的樁、8度及8度以上地震區(qū)的樁、抗拔樁、嵌巖端承樁應(yīng)通長配筋。4）樁徑大于600㎜的鉆孔灌注樁，構(gòu)造鋼筋的長度不宜小于樁長的2/3。4/3/2024433）坡地岸邊的樁、8度及8度以上地震區(qū)的樁、抗拔樁、嵌80樁頂嵌入承臺的長度不宜<50mm。主筋伸入承臺的錨固長度不宜<30d（I級鋼）和35d（II、Ⅲ級鋼）(d--鋼筋直徑)。當(dāng)大直徑灌注樁采用一柱一樁時，可設(shè)置承臺或?qū)吨苯舆B接。樁、柱的連接可按（GB50007-2002）關(guān)于高杯口基礎(chǔ)的要求選擇截面尺寸和配筋，柱縱筋插入樁身的長度應(yīng)滿足錨固長度的要求。4/3/20244480樁頂嵌入承臺的長度不宜<50mm

b確定單樁豎向承載力特征值應(yīng)符合下列規(guī)定：10單樁豎向承載力特征值應(yīng)通過單樁豎向靜載荷試驗確定。在同一條件下的試樁數(shù)量，不宜少于總樁數(shù)的1%，且不應(yīng)少于3根。單樁的靜載荷試驗，應(yīng)按GB50007-2002附錄Q進(jìn)行。4/3/202445b確定單樁豎向承載力特征值應(yīng)符合下列規(guī)定：4/2/2

當(dāng)樁端持力層為密實砂卵石或其它承載力類似的土層時，對單樁承載力很高的大直徑端承型樁可采用深層平板載荷試驗確定樁端土的承載力特征值，試驗方法應(yīng)符合GB50007-2002附錄D的規(guī)定。4/3/202446當(dāng)樁端持力層為密實砂卵石或其它承載力類似20地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為丙級的建筑物，可采用靜力觸探及標(biāo)貫試驗參數(shù)確定Ra值。30初步設(shè)計時單樁豎向承載力特征值可根據(jù)樁長、樁徑、土層狀況按規(guī)范公式估算。4/3/20244720地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為丙級的建筑物，可采用靜力觸探

40嵌巖灌注樁樁端以下三倍樁徑范圍內(nèi)應(yīng)無軟弱夾層、斷裂破碎帶和洞穴分布；并在樁底應(yīng)力擴(kuò)散范圍內(nèi)應(yīng)無巖體臨空面。當(dāng)樁端無沉渣時，樁端巖石承載力特征值，應(yīng)按下式汁算或按GB50007-2002附錄H用巖基載荷試驗確定：

fa=ψrfrk4/3/20244840嵌巖灌注樁樁端以下三倍樁徑范圍內(nèi)應(yīng)無軟弱夾層、斷裂破

fa=ψrfrk

式中fa——巖基承載力特征值(kPa)

frk——巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（kPa），可按GB50007-2002附錄J確定；ψr——折減系數(shù)。根據(jù)巖體完整程度以及結(jié)構(gòu)面的間距、寬度、產(chǎn)狀和組合，由地方經(jīng)驗確定。無經(jīng)驗時，對完整巖體可取0.5；對較完整巖體可取0.2～0.5；對較破碎巖體可取0.1～0.2。折減系數(shù)值未考慮施工因素及建筑物使用后風(fēng)化作用的繼續(xù)；對于粘土質(zhì)巖，在確保施工期及使用期不致遭水浸泡時，也可采用天然濕度的試樣，不進(jìn)行飽和處理。4/3/202449fa=ψrfrkc單樁水平承載力特征值取決于樁的材料強(qiáng)度、截面剛度、入土深度、土質(zhì)條件、樁頂水平位移允許值和樁頂嵌固情況等因素，應(yīng)通過現(xiàn)場水平載荷試驗確定。必要時可進(jìn)行帶承臺樁的載荷試驗，試驗宜采用慢速維持荷載法。

4/3/202450c單樁水平承載力特征值取決于樁的材料強(qiáng)度、d當(dāng)作用于樁基上的外力主要為水平力時，應(yīng)根據(jù)使用要求對樁頂變位的限制，驗算樁基的水平承載力。當(dāng)外力作用面的樁距較大時，樁基的水平承載力可視為各單樁的水平承載力的總和。當(dāng)承臺側(cè)面的土未經(jīng)擾動或回填密實時，應(yīng)計算土抗力的作用。當(dāng)水平推力較大時，宜設(shè)置斜樁。4/3/202451d當(dāng)作用于樁基上的外力主要為水平力時，應(yīng)根據(jù)使用要求對

e當(dāng)樁基承受拔力時，應(yīng)對樁基進(jìn)行抗拔驗算及樁身抗裂驗算。f樁身混凝土強(qiáng)度應(yīng)滿足樁的承載力設(shè)計要求。4/3/202452e當(dāng)樁基承受拔力時，應(yīng)對樁基進(jìn)行抗拔驗算及樁身抗

g對以下建筑物的樁基應(yīng)進(jìn)行沉降驗算：10地基基礎(chǔ)設(shè)計等級為甲級的建筑物樁基；20體型復(fù)雜、荷載不均勻或樁端以下存在軟弱土層的設(shè)計等級為乙級的建筑物樁基；30摩擦型樁基。4/3/202453g對以下建筑物的樁基應(yīng)進(jìn)行沉降驗算：4/2/20h嵌巖樁、設(shè)計等級為丙級的建筑物樁基、對沉降無特殊要求的條形基礎(chǔ)下不超過兩排樁的樁基、吊車工作級別A5及A5以下的單層工業(yè)廠房樁基（樁端下為密實土層），可不進(jìn)行沉降驗算。當(dāng)有可靠地區(qū)經(jīng)驗時，對地質(zhì)條件不復(fù)雜、荷載均勻、對沉降無特殊要求的端承型樁基也可不進(jìn)行沉降驗算。4/3/202454h嵌巖樁、設(shè)計等級為丙級的建筑物樁基、對沉降無特殊要求i樁基礎(chǔ)的沉降不得超過建筑物的允許沉降值，并應(yīng)符合《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》表5.3.4的要求。4/3/202455i樁基礎(chǔ)的沉降不得超過建筑物的允許沉降值，并應(yīng)符合

j樁基礎(chǔ)最終沉降量宜按單向壓縮分層總和法計算。地基內(nèi)的應(yīng)力分布宜采用各向同性均質(zhì)線性變形體理理論，計算采用實體深基礎(chǔ)假定（樁距不大于6d）或其他方法，也包括明德林方法。詳見GB50007-2002附錄R。

4/3/202456j樁基礎(chǔ)最終沉降量宜按單向壓縮分層總和法k應(yīng)按有關(guān)規(guī)范的規(guī)定考慮特殊土對樁基的影響。應(yīng)考慮巖溶等場地的特殊性，并在樁基設(shè)計中采取有效措施?？拐鹪O(shè)防區(qū)的樁基按現(xiàn)行《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。4/3/202457k應(yīng)按有關(guān)規(guī)范的規(guī)定考慮特殊土對樁基的影響。應(yīng)考慮l軟土地區(qū)的樁基應(yīng)考慮樁周土自重固結(jié)、蠕變、大面積堆載及施工中擠土對樁基的影響；在深厚軟土中不宜采用大片密集有擠土效應(yīng)的樁基。4/3/202458l軟土地區(qū)的樁基應(yīng)考慮樁周土自重固結(jié)、蠕變、大面積堆

m位于坡地岸邊的樁基應(yīng)進(jìn)行樁基穩(wěn)定性驗算。n對于預(yù)制樁，尚應(yīng)進(jìn)行運(yùn)輸、吊裝和錘擊等過程中的強(qiáng)度和抗裂驗算。4/3/202459m位于坡地岸邊的樁基應(yīng)進(jìn)行樁基穩(wěn)定性驗算。4/

O以控制沉降為目的的樁基，應(yīng)符合地區(qū)經(jīng)驗，并滿足下列要求：10樁身強(qiáng)度應(yīng)按樁頂荷載設(shè)計值驗算；20樁、土荷載分配應(yīng)按上部結(jié)構(gòu)與地基共同作用分析確定；30樁端進(jìn)入較好的土層，樁端平面處土層應(yīng)滿足下臥層承載力設(shè)計要求；40樁距可采用4d～6d（d為樁身直徑）。4/3/202460O以控制沉降為目的的樁基，應(yīng)符合地區(qū)經(jīng)驗，并滿足下列

p樁基設(shè)計時樁、土、承臺的共同工作問題，應(yīng)結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗考慮。4/3/202461p樁基設(shè)計時樁、土、承臺的共同工作

q樁基承臺的構(gòu)造，除滿足抗沖切、抗剪切、抗彎承載力和上部結(jié)構(gòu)的要求外，尚應(yīng)符合現(xiàn)行規(guī)范的要求。承臺混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C20，縱向鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度不應(yīng)小于70mm，當(dāng)有混凝土墊層時，不應(yīng)小于40mm。4/3/202462q樁基承臺的構(gòu)造，除滿足抗沖切、抗剪切、抗彎承載力和上部

r柱下樁基承臺的受彎、受沖切、受剪切的計算均按現(xiàn)行規(guī)范的規(guī)定進(jìn)行。4/3/202463r柱下樁基承臺的受彎、受沖切、受剪切的計算均按現(xiàn)行規(guī)（2）樁箱與樁筏基礎(chǔ)的設(shè)計計算（略）四基坑支護(hù)（略）五地基處理方法概要（略）4/3/202464（2）樁箱與樁筏基礎(chǔ)的設(shè)計計算4/2/202464

六概念設(shè)計實例亮馬河大廈擴(kuò)建辦公樓地基基礎(chǔ)概念設(shè)計

4/3/202465六概念設(shè)計實例4/2/202465

該工程位于北京市東三環(huán)北路，原為辦公樓、公寓、賓館各一幢組成的建筑群。辦公樓高104m,地下3層，地上29層，平面為32×32m切角正方形。公寓、賓館均為:高50.1m,地下3層（局部2層），地上15層，平面為L形?？偲矫嫒缦聢D所示4/3/202466該工程位于北京市東三環(huán)北路，原為辦公樓4/3/2024674/2/202467

擬擴(kuò)建辦公樓一座，高23層，88m,建筑面積約24000m2,平立面形狀、大小、風(fēng)格與原辦公樓一致。位置如上圖紅線所示。4/3/202468擬擴(kuò)建辦公樓一座，高23層，88m,建筑面積約參考原有地質(zhì)報告，地質(zhì)狀況大致是：土層層厚（約m）雜填土2~5粉質(zhì)粘土5~6粉細(xì)砂2.9卵石1粉質(zhì)砂土8粉細(xì)砂4卵石以下4/3/202469參考原有地質(zhì)報告，地質(zhì)狀況大致是：4/2/202469

基礎(chǔ)方案設(shè)計1根據(jù)建筑方案，擬建工程距原辦公樓僅4m,距鍋爐房僅2m,地基基礎(chǔ)設(shè)計除保證新樓自身安全外，主要考慮它對原辦公樓及鍋爐房的影響。4/3/202470基礎(chǔ)方案設(shè)計4/22新樓基坑開挖造成原辦公樓和鍋爐房一側(cè)卸荷，可能引起二者向另一側(cè)傾斜。開挖過深則會造成原辦公樓和鍋爐房地基土滑移，二者向基坑傾斜。4/3/2024712新樓基坑開挖造成原辦公樓和鍋爐房一側(cè)卸荷3如果施工降水處理不當(dāng)，也將造成原辦公樓和鍋爐房的不均勻沉降及傾斜。4新樓沉降量過大更會直接導(dǎo)致原辦公樓和鍋爐房的不均勻沉降及傾斜。4/3/2024723如果施工降水處理不當(dāng)，也將造成原辦公樓和鍋爐

基礎(chǔ)設(shè)計原則1采用樁基礎(chǔ)方案，保證新樓沉降最小。保證原有建筑物的安全。樁基沉降分析采用相互影響的計算方法；4/3/202473基礎(chǔ)設(shè)計原則4/

2減小基坑開挖深度，采用一層地下室，以降低基坑開挖的難度，減少卸荷對原建筑物的影響。4/3/2024742減小基坑開挖深度，采用一層地下室，

3根據(jù)地下水狀況，不采用人工降低地下水方法，少量進(jìn)入基坑的水采用明溝排放。4/3/2024753根據(jù)地下水狀況，不采用人工降

4采用可靠的基坑支護(hù)方案，保證原有建筑物的安全。4/3/2024764/2/202476設(shè)計指示1采用一層地下室，地下室底標(biāo)高為-4.0~4.5m。4/3/202477設(shè)計指示4/2/202477

2地下室底板須按規(guī)范進(jìn)行驗算。4/3/2024782地下室底板須按規(guī)范進(jìn)行驗算。4/2/202

3主樓采用灌注樁，以卵石層為持力層，樁長約20m,樁徑800mm。經(jīng)估算單樁容許承載力為2800KN,其中側(cè)阻為2000KN,端阻800≮KN。