發(fā)動機構(gòu)造復(fù)習(xí)題(帶答案)

1、電控汽油噴射發(fā)動機逐漸取代化油器式汽油機其主要原因是(A)。A、能實現(xiàn)汽油機不同工況的最佳混合氣成分，經(jīng)濟性好，排放低，污染少C、易于實現(xiàn)自動控制，減輕駕駛員勞動強度2、柴油的發(fā)火性用(A)來表示；汽油的抗爆性用(B)來表示，牌號根3、配氣機構(gòu)中留氣門間隙的原因是(A)。A、補償氣門工作受熱后的膨脹量，以保證密封可靠B、該間隙用來補償因配氣機構(gòu)發(fā)生變形而影響進氣量C、當(dāng)氣門傳動件受熱伸長留有余地，不致變形4、柴油機燃油經(jīng)濟性好、起動容易的燃燒室是(A);起動困難、經(jīng)濟性差C、楔形燃燒室5、某發(fā)動機因故造成連桿彎曲而變短，因此該缸的壓縮比(B)。A、增大B、減小6、在發(fā)動機工作過程中，使發(fā)動機產(chǎn)生上下振動的力是(C)。B、氣體作用力C、往復(fù)慣性力和離心慣性力7、頂置式氣門配氣機構(gòu)，當(dāng)氣門與座嚴(yán)重磨損后，會出現(xiàn)氣門間隙(B),A、變大8、轉(zhuǎn)動柱塞式噴油泵的柱塞可改變(C),偏轉(zhuǎn)噴油泵體可改變(A),調(diào)9、按照活塞運動的行程數(shù)分，活塞式內(nèi)燃機可以分為(B)。12、下列說法最正確的是(C)A、氣溫0℃,應(yīng)選擇0號柴油B、氣溫0℃,應(yīng)選擇10號柴油C、氣溫0℃,應(yīng)選擇一10號柴油D、氣溫0℃,應(yīng)選擇一30號柴油13、柴油機燃油經(jīng)濟性好、起動容易的燃燒室是(E);起動困難、經(jīng)濟性差F、渦流室式燃燒室25、十六烷值用來評定柴油的(C)。28、V形發(fā)動機曲軸的曲拐數(shù)等于(B)。A、氣缸數(shù)B、氣缸數(shù)的一半C、氣缸數(shù)的一半加1D、氣缸數(shù)加129、按1—2—4—3順序工作的發(fā)動機，當(dāng)一缸進氣到離下止點60度時，二缸活塞處于(D)行程。30、將機油泵入燃燒室最嚴(yán)重的活塞環(huán)是(A)。環(huán)31、某發(fā)動機因故造成連桿彎曲而變短，因此該缸的壓縮比會(B)。32、一臺二沖程發(fā)動機應(yīng)選擇的氣環(huán)切口形狀為(D)。轉(zhuǎn)銷釘切口33、活塞位于上止點時，活塞頂部以上，氣缸蓋底面以下所形成空間的容積稱為(A).35、SPI是指電控(D)汽油噴射系統(tǒng)；36、柴油機上能使氣體在副燃燒室內(nèi)形成強烈無規(guī)則湍流的燃燒室是(D)。37、發(fā)動機在某一轉(zhuǎn)速發(fā)出的功率與同一轉(zhuǎn)速下所可能發(fā)出的最大功率之比稱A、發(fā)動機工況B、有效功率A、干式氣缸套外壁直接與冷卻水接觸B、干式氣缸套壁厚比濕式氣缸套薄C、干式氣缸套安裝后比濕式氣缸套強度和剛度差D、干式氣缸套比濕式氣缸套散熱好39、6135Q柴油機的缸徑是(D)。41、采用微機對發(fā)動機燃油噴射系統(tǒng)進行控制，已成為發(fā)動機(B)控制的最A(yù)、空氣進氣量B、空燃比C、轉(zhuǎn)速D、負(fù)荷42、活塞每走一個行程，相應(yīng)于曲軸轉(zhuǎn)角(A)。A、180°B、360°C、540°D、720°43、發(fā)動機的正常工作溫度應(yīng)在水溫表上指示(C)。低于100℃44、由燃燒室內(nèi)熾熱表面(如排氣門頭、火花塞電極、積碳)點燃混合氣產(chǎn)生的一種不正常燃燒叫(C)。45、一般柴油機活塞頂部多采用(B)。46、在裝配開有Ⅱ形或T形槽的活塞時，應(yīng)將縱槽位于從發(fā)動機前面向后看47、配氣機構(gòu)中留氣門間隙的原因是(D)。D、補償氣門工作受熱后的膨脹量，以保證密封可靠E、該間隙用來補償因配氣機構(gòu)發(fā)生變形而影響進氣量F、當(dāng)氣門傳動件受熱伸長留有余地，不致變形48、下述各零件不屬于氣門傳動組的是(C)。49、采用可變配氣技術(shù)的目的是(C)。A、低速時，采用較小的氣門疊開角以及較小的氣門升程，防止出現(xiàn)缸內(nèi)新鮮充量向進氣系統(tǒng)的倒流，以便增加轉(zhuǎn)矩，提高燃油經(jīng)濟性。B、高速時應(yīng)具有最大的氣門升程和進氣門遲閉角，以最大限度地減小流動阻力，充分利用過后充氣，提高充量系數(shù)，以滿足動力性要求。50、下列關(guān)于電控汽油噴射說法不正確的是(D)。A、進氣管道中沒有狹窄的喉管，空氣流動阻力小，充氣性能好，輸出功B、混合氣的分配均勻性較好。C、可以隨著發(fā)動機使用工況及使用場合的變化而配制一個最佳的混合氣D、系統(tǒng)布置簡單，制造成本低。A、異步噴射B、分組噴射C、順序噴射D、同時噴射52、四沖程柴油機曲軸與油泵凸輪軸的轉(zhuǎn)速比是(C)。53.四沖程六缸單列發(fā)動機曲軸各曲拐之間的夾角是(C)。B、可燃混合氣的濃度可以用空燃比和過量空C、過量空氣系數(shù)小于1為稀混合氣57、配氣凸輪軸的軸向定位方式有(D)。熱值D、氣缸內(nèi)的可燃混合氣量與噴入氣缸內(nèi)的燃油量的質(zhì)量比62、采用微機對發(fā)動機燃油噴射系統(tǒng)進行控制，已成為發(fā)動機(B)控制的最A(yù)、氣溫0℃,應(yīng)選擇0號柴油B、氣溫0℃,應(yīng)選擇10號柴油C、氣溫0℃,應(yīng)選擇一10號柴油D、氣溫0℃,應(yīng)選擇—20號柴油64、在微機控制的點火系統(tǒng)中，基本點火提前角是由(A)和轉(zhuǎn)速兩個數(shù)據(jù)所65、冷卻系的作用是保證發(fā)動機在正常工作溫度下工作，多數(shù)汽車發(fā)動機用強A、40～50℃B、65～80℃C、76～80℃D、80～90℃67、在測功機上測量發(fā)動機功率，能直接測量到的是(C)。噴射69、頂置式氣門配氣機構(gòu)，當(dāng)氣門與座嚴(yán)重磨損后，會出現(xiàn)氣門間隙(),配氣相位(),壓縮比()。70、下列說法正確的是()B、可燃混合氣的濃度常用空燃比和過量空氣系數(shù)來表示。C、過量空氣系數(shù)小于1為稀混合氣。71、下列說法正確的是(A)。D、活塞裙部安裝有2～3道活塞環(huán)A、氣缸工作容積B、燃燒室容積C、氣缸最大容73、下列說法正確的是(D)。A、一根曲軸的曲柄數(shù)目等于氣缸數(shù)B、一根曲軸的連桿軸頸數(shù)目等于氣缸數(shù)74、頂置式氣門的氣門間隙的調(diào)整部位是在(C)。75、確定配氣正時主要是確定凸輪軸與(A)之間的相對位置關(guān)系。77、四沖程柴油發(fā)動機在進行進氣沖程時78、一臺轉(zhuǎn)速較低的四沖程發(fā)動機為了保證密封性，應(yīng)選擇的氣環(huán)切口形狀最A(yù)、直切口B、斜切口C、搭切口D、帶防轉(zhuǎn)銷釘切口79、在負(fù)荷較高的柴油機上，第一環(huán)常采用(D)。80、直列式發(fā)動機的全支承曲軸的主軸頸數(shù)等于(D)。A、氣缸數(shù)B、氣缸數(shù)的一半C、氣缸數(shù)的一半加1D、氣缸數(shù)加181、與發(fā)動機發(fā)火順序有關(guān)的是(B)。A、曲軸的長短B、曲拐的布置C、曲軸的支承形82、按1-3—4—2順序工作的發(fā)動機，當(dāng)一缸壓縮到離上止點45度時，二缸活塞處于(C)行程。A、單頂置凸輪軸B、雙頂置凸輪軸C、新型電噴發(fā)動機D、缸內(nèi)84、汽油發(fā)動機選用汽油的主要依據(jù)是(C)。A、發(fā)動機的排量B、發(fā)動機的產(chǎn)地C、發(fā)動機壓縮比D、汽油的A、實際進入氣缸內(nèi)的空氣量與噴入氣缸內(nèi)的燃料完全燃燒所需理論空氣的質(zhì)量比B、氣缸內(nèi)的實際空氣量與吸入氣缸內(nèi)的可燃混合氣的質(zhì)量比C、氣缸內(nèi)的實際空氣量與噴入氣缸內(nèi)的燃油量的質(zhì)量比D、氣缸內(nèi)的可燃混合氣量與噴入氣缸內(nèi)的燃油量的質(zhì)量比86、電子控制汽油噴射系統(tǒng)主要是由燃油供給系統(tǒng)、(B)及電子控制系統(tǒng)三A、自診斷系統(tǒng)B、空氣供給系統(tǒng)C、傳感器D、點火系統(tǒng)A、壓力潤滑B、飛濺潤滑C、潤滑脂潤滑89、由于氣體壓力和溫度過高，在燃燒室內(nèi)離點燃中心較遠(yuǎn)處的末端可燃混合氣自燃而造成的一種不正常燃燒叫(B)。A、不規(guī)則燃燒B、爆燃C、表面點火90、為了保證活塞能正常工作，冷態(tài)下常將其A、孔式噴油器偶件中的針閥伸出噴孔B、孔式噴油器一般噴孔多，孔徑小C、軸針式噴油器一般噴孔多，孔徑小D、節(jié)流型噴油器柴油機工作粗暴，噪聲大A、最佳點火提前角可以通過油門來控制B、發(fā)動機負(fù)荷增加，最佳點火提前角應(yīng)該增大C、發(fā)動機轉(zhuǎn)速增加，最佳點火提前角應(yīng)該增大D、若火花塞的中心電極和側(cè)電極之間的間隙過大，則應(yīng)減少擊穿電壓A、分電器B、節(jié)溫器C、曲軸位置傳感器D、壓力傳感器A、排出水和汽油B、排出漏入曲軸箱內(nèi)的可燃混合氣與廢氣2、曲柄連桿機構(gòu)由\ \ 5、493Q型四沖程柴油機，標(biāo)定轉(zhuǎn)速為3800r/min,則噴油泵的最大轉(zhuǎn)速應(yīng)該為機噴油器分為和兩種，其中前者多用于 9c10、1E65F汽油機完成一個工作循環(huán)，曲軸轉(zhuǎn)圈，當(dāng)轉(zhuǎn)速為每分鐘3000轉(zhuǎn)時，該汽油機每秒做功次。11、發(fā)動機排量是指,其計算式噴油提前角是指13、活塞環(huán)按照用途分為和,前者的作用是 ,后者的作用是C14、493Q型四沖程柴油機，標(biāo)定轉(zhuǎn)速為3800r/min,則噴油泵的最大轉(zhuǎn)速應(yīng)該為r/min,供油間隔角度凸輪軸轉(zhuǎn)角，每缸噴油器的噴油其定義式為前者的定位方法是,后者的定位方法是 o其中使噴油泵供油敏捷、噴油器斷油干脆的偶件是,使噴油泵產(chǎn)生高壓油的偶件是19、發(fā)動機電子控制燃油噴射系統(tǒng)可以分為 20、現(xiàn)代車用化油器是在簡單化油器的基礎(chǔ)上添加了 )等五大系統(tǒng)構(gòu)成的。、、 。、、22、配氣機構(gòu)中留氣門間隙的原因是O23、柴油機燃油經(jīng)濟性好、起動容易的燃燒室是_;起動困難、經(jīng)濟性差的燃燒室是。24、直列六缸四沖程發(fā)動機作功間隔角是。CA,直列四缸二沖程發(fā)動機作功間隔角是°CA。28、氣環(huán)隨活塞裝入氣缸后由于自身彈力形成的密封面叫 EQ\*jc3\*hps15\o\al(\s\up8(禾和),個日)31、現(xiàn)代化油器的主供油系統(tǒng)在以外的所有工況都起供油作用，系統(tǒng)是在冷起動時供給極濃混合氣保證順利起動。33、只在柴油機工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)的怠速和最高轉(zhuǎn)速起自動調(diào)節(jié)供油量作用的調(diào)速器是o34、當(dāng)VE型分配泵的平面凸輪盤旋轉(zhuǎn)一周，分配柱塞上的燃油分配孔依次與各36、發(fā)動機排量是指發(fā)動機的總和。40、氣缸工作容積是指41、發(fā)動機工作循環(huán)是指42、活塞頭部的主要作用是、、,o43、活塞環(huán)包括和兩大類。45、連桿大頭的剖分方式有和兩種。48、車用柴油機的噴油器按其結(jié)構(gòu)形式可以分為和兩種。49、柴油機的可燃混合氣形成方式有H兩種。50、化油器的怠速系統(tǒng)的功用是在發(fā)動機怠速時供給的混合氣。51、如下圖，該系統(tǒng)各部件名稱為：(1);(2)。52、四沖程發(fā)動機曲軸轉(zhuǎn)兩周，活塞在氣缸里往復(fù)行程次，進、排氣門各開閉次，氣缸里熱能轉(zhuǎn)化為機械能次。54、四缸四沖程發(fā)動機的作功順序一般是或; 。 。EQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up4(5),6)EQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up4(7),1)EQ\*jc3\*hps35\o\al(\s\up4(、),、)EQ\*jc3\*hps64\o\al(\s\up9(一),、) 等四部分組成。64、現(xiàn)代汽車發(fā)動機多采用和相結(jié)合的綜合潤滑方式，以滿足不同零件和部位對潤滑強度的要求。65、發(fā)動機的冷卻方式一般有66、發(fā)動機的正常起動必須具備兩個條件，即口 69、在四沖程發(fā)動機的實際工作中，進氣門實際打開時間為(用曲軸轉(zhuǎn)角表示) ,排氣門實際打開時間為(用曲軸轉(zhuǎn)角表示)71、活塞銷與銷座及連桿小頭的配合有及二種形式。72、曲軸與凸輪軸間的正時傳動方式有73、車用汽油機工況變化范圍很大，根據(jù)汽車運行的特點，可將其分 等七種基本工況。77、V型內(nèi)燃機連桿主要有、、三種類型。、、、、80、水冷系冷卻強度可通過等裝置來調(diào)而柴油機凸輪軸上的斜齒輪只是用來驅(qū)動的。 等；過渡工況主要包括有、 84、柴油機噴油泵的有效壓油行程是指85、進氣門晚關(guān)是為了充分利用增加進氣量。86、二沖程發(fā)動機曲軸轉(zhuǎn)兩周，活塞在氣缸里往復(fù)行程次，完成個三、判斷題1、柴油機供油提前角等于噴油提前角。(F)2、在活塞環(huán)槽中裝配氣環(huán)時，若將扭曲環(huán)或錐面環(huán)裝反則發(fā)動機機油耗將增加。3、如果氣門間隙比規(guī)定值小，則氣門開始開啟時刻延遲。(F)4、柴油機上柱塞式噴油泵的柱塞行程是固定不變的，而柱塞的有效壓油行程則是經(jīng)常改變的。(T)5、當(dāng)發(fā)動機處于全負(fù)荷工作時，發(fā)動機發(fā)出的功率最大(F)6、當(dāng)調(diào)整發(fā)動機的氣門間隙時，必需使被調(diào)氣缸處于壓縮上止點。(F)7、在氣門升程相同情況下，氣門閥盤錐角由大改小，使進氣阻力減小，進氣量8、裝冷卻風(fēng)扇的發(fā)動機為風(fēng)冷發(fā)動機。(F)9、裝有液壓挺柱配氣機構(gòu)的發(fā)動機上留有氣門間隙。(F)10、發(fā)動機的有效功率和有效燃油消耗率的數(shù)值是從測功器試驗臺上直接測出11、柴油機6135Q表示該發(fā)動機是六缸、四沖程、氣缸直徑135mm、風(fēng)冷、汽車用。12、發(fā)動機型號1E65F表示單缸，二沖程，缸徑65mm,風(fēng)冷通用型。(T)16、汽油機的組成部分有點火系統(tǒng)，而柴油機沒有點火系統(tǒng)。(T)17、因為柴油比汽油蒸發(fā)性好，所以柴油不需點燃，僅依靠壓縮形成終了時氣體的19、偏置銷座的活塞，其銷座的偏移方向應(yīng)朝向做功沖程時活塞受側(cè)壓力的一側(cè)。29、柱塞式噴油泵的油量調(diào)節(jié)是通過控制油量控制閥和斜油道的相對流通面積實現(xiàn)31、進氣門早開的目的是為了增大了進氣行程開始時氣門的開啟高度，減小進氣阻38、為了減小進氣阻力，氣門錐角應(yīng)越小越好。(F)39、在安裝連桿蓋和連桿大頭時，各缸的連桿蓋40、如果氣門尾部被磨損嚴(yán)重，則氣門間隙減小。(F)41、柴油機上柱塞式噴油泵的柱塞行程是固定不變的，而柱塞的供油行程則是經(jīng)常42、發(fā)動機負(fù)荷越大，則功率越大。(F)43、若汽油機壓縮比過大，容易導(dǎo)致爆燃和表面點火。(T)49、風(fēng)冷發(fā)動機就是用風(fēng)扇來進行冷卻的發(fā)動機。(F)50、發(fā)動機在實際的工作過程中，為了減小進氣阻力，氣門通常要提前打開。51、發(fā)動機的有效功率指的是單位時間內(nèi)發(fā)動機發(fā)出的有效53、發(fā)動機型號195表示單缸，四沖程，缸徑65mm,水冷通用型。(F)60、柴油機柱塞式噴油泵里的柱塞往復(fù)運動總行程是不變的，由凸輪的升程決定。61、D型電控燃油噴射系統(tǒng)采用熱線式空氣流量計測量空氣流量。64、確定多缸發(fā)動機的作功順序時，連續(xù)作功的兩缸相距應(yīng)盡可能遠(yuǎn)。67、采用液壓挺柱可消除配氣機構(gòu)中間隙，但不能減小各零件的沖擊載荷和噪聲。68、四沖程配氣凸輪軸與曲軸轉(zhuǎn)速之比為2:1。(F)74、汽油機機油泵一定是由配氣凸輪軸上的螺旋齒輪驅(qū)動的。(F)80、確定多缸發(fā)動機的作功順序時三缸以上發(fā)動機的作功間隔角應(yīng)力求均勻。 85、柴油機柱塞式噴油泵的供油開始時刻不隨有效供油行程的變化而變化(T)89、VE泵通過改變供油量調(diào)節(jié)齒桿的位置來改變供油量。