化工原理蒸餾答案

蒸餾一.填空題1.蒸餾是別離__均相混合物的一種方法，蒸餾別離的依據(jù)是______揮發(fā)度差異_____。2.氣液兩相呈平衡狀態(tài)時(shí)，氣液兩相溫度_一樣______，但氣相組成____大于____液相組成。3.氣液兩相組成一樣時(shí)，則氣相露點(diǎn)溫度________液相泡點(diǎn)溫度。3.大于4.在精餾過(guò)程中，增大操作壓強(qiáng)，則物系的相對(duì)揮發(fā)度________，塔頂溫度_________，塔釜溫度_______，對(duì)別離過(guò)程___________。4.下降升高升高不利5.兩組分溶液的相對(duì)揮發(fā)度是指溶液中_______的揮發(fā)度對(duì)________的揮發(fā)度的比值，a=1表示_______。5.易揮發(fā)組分難揮發(fā)組分不能用蒸餾方法別離6.所謂理論板是指該板的氣液兩相____________，且塔板上_________________。6.互呈平衡液相組成均勻一致7.某兩組分物系，其相對(duì)揮發(fā)度α=3，對(duì)第n，n-1兩層理論板，在全回流條件下，xn，則yn-1=_________________。7.8.某精餾塔的溫度精餾段操作線方程為，則該精餾塔的操作回流比是____________，餾出液組成為_(kāi)___________________。8.R=39.精餾塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是_____________和_________________。9.塔頂易揮發(fā)組分含量高塔底壓力高于塔頂10.在總壓為溫度為95℃下，苯與甲苯的飽和蒸汽分別為=155.7kPa=63.3kPa，則平衡時(shí)苯的液相組成為=_________，氣相組成為y=______________，相對(duì)揮發(fā)度為α=____________。10.α11.精餾塔有____________進(jìn)料熱狀態(tài)，其中__________進(jìn)料q值最大，進(jìn)料溫度____泡點(diǎn)。11.五種冷液體小于12.在操作的精餾塔中，測(cè)得相鄰兩塔板的兩相四個(gè)組成為，，，0.82.則=_________，=________，=_________，=_______.12.13.對(duì)于不同的進(jìn)料熱狀態(tài)，，與的進(jìn)料關(guān)系為〔1〕冷液進(jìn)料，_________，___________〔2〕飽和液體進(jìn)料，_________，__________〔3〕氣液混合物進(jìn)料，_________，___________〔4〕飽和蒸汽進(jìn)料，_________，__________〔5〕過(guò)熱蒸汽進(jìn)料,_________，___________13.〔1〕＞＞〔2〕=＞〔3〕＜＞〔4〕＜=〔5〕＜＜14.某連續(xù)精餾塔中，假設(shè)精餾段操作線方程的截距等于零，則：回流比等于_________，餾出液量等于____________，操作線方程為_(kāi)______________。14.∞015.板塔式的流體力學(xué)性能包括________，_________，________，_________，________，_________。15.塔板壓降液泛霧沫夾帶漏液液面落差16.塔板負(fù)荷性能圖由________，________，________，_________，__________五條線組成，五條線圍成的區(qū)域?yàn)開(kāi)________，操作點(diǎn)應(yīng)在_________。16．霧沫夾帶線液泛線液相負(fù)荷上限適宜操作區(qū)適宜操作區(qū)內(nèi)17.加大板間距，則液泛線_________；減少塔板開(kāi)孔率，則漏液線_________；增加降業(yè)管面積，則液相負(fù)荷上限線__________。17.上移下移右移18.塔板的操作彈性是指___________________________________________________。18.操作線與負(fù)荷性能圖上曲線的兩個(gè)交點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的氣體流量的上限與下限的比值。二選擇題1.精餾操作時(shí)，增大回流比，其他操作條件不改變，則精餾段液氣比L/V〔A〕，餾出液組成〔A〕，釜?dú)堃航M成〔D〕。A.增加B.不變C.不確定D.減少2.精餾塔的設(shè)計(jì)中，假設(shè)進(jìn)料熱狀態(tài)由原來(lái)的飽和蒸汽進(jìn)料改為液體進(jìn)料，其他條件不變，則所需理論板數(shù)n(A),L(B),V(B),L′(C),V′(C)A.減少B.不變C.增加D.不確定3.對(duì)于飽和蒸汽進(jìn)料，則L′(A)L,V′(B)V.A.等于B.小于C.大于D.不確定4.某減壓操作的精餾塔，假設(shè)真空度加大，其他條件不變，則塔釜?dú)堃航M成(A),餾出液組成(C)。A.減小B.不變C.增加D.不確定5.操作中的精餾塔，，,,，V′不變，減小，則有〔C〕A.D增大，R減小；B.D不變，R增加；C.D減小，R增加；D.D減小，R不變6.操作中的精餾塔，保持，，,不變，增加，則〔C〕，V′〔D〕。A.不確定B.增加C.不變D.減少7.操作中的精餾塔，保持，，,不變，增加塔頂產(chǎn)品D，則〔A〕，V′〔A〕。A.增加B.不變C.減少D.不確定8.用某精餾塔別離二元混合物，規(guī)定產(chǎn)品組成、。當(dāng)進(jìn)料為時(shí)，相應(yīng)的回流比為；當(dāng)進(jìn)料為時(shí)，相應(yīng)的回流比為。假設(shè)＜，進(jìn)料熱狀況不變，則〔C〕。A.＜B.＝C.＞D.無(wú)法判斷9.精餾塔設(shè)計(jì)中，增大操作壓強(qiáng)，則相對(duì)揮發(fā)度〔C〕，塔頂溫度〔A〕，塔釜溫度〔A〕A.增大B.不變C.減少D.不確定10.精餾塔中由塔頂向下的第、、層塔板，其氣體組成關(guān)系為〔C〕。A.；B.；C.；D.不確定11.二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成為，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為，氣相組成為，相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為，則〔A〕A.B.C.D.不能確定12.二元混合物，進(jìn)料量為100kmol/h，，要求餾出液的組成不小于，則塔頂最大產(chǎn)量為〔B〕A.60B.C.90D.不能確定13.以下塔板屬于錯(cuò)流塔板的有〔AC〕。A.浮閥塔板B.穿流塔板C.刨罩塔板D.淋降篩板14.精餾塔設(shè)計(jì)中，增加塔板開(kāi)孔率，可使漏液線〔A〕。A.上移B.不動(dòng)C.下移D.無(wú)法確定15．完成某別離任務(wù)需理論板數(shù)為〔包括再沸器〕，假設(shè)，則塔內(nèi)實(shí)際板數(shù)為〔C〕。A.14層B.10層C.12層D.無(wú)法確定三、計(jì)算題*1.計(jì)算含苯〔摩爾分?jǐn)?shù)〕的苯——甲苯混合液在壓強(qiáng)下的泡點(diǎn)溫度。苯〔A〕和甲苯〔B〕的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)如下：溫度t℃8590951001052.試根據(jù)題1中的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)，計(jì)算苯——甲苯混合液在壓強(qiáng)、90℃時(shí)的氣液平衡組成。3.試根據(jù)題1中的飽和蒸汽壓數(shù)據(jù)，計(jì)算苯——甲苯混合液在85～100℃*4.在連續(xù)精餾塔中別離含苯〔摩爾分?jǐn)?shù)，下同〕的苯——甲苯混合液，要求餾出物組成為，苯的回收率不低于90%，試求：〔1〕餾出液的采出率；〔2〕釜?dú)堃航M成。5.在連續(xù)精餾塔中別離二硫化碳〔A〕和四縷化碳〔B〕混合液，原料液流量為10000kg/h、組成為〔質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同〕。假設(shè)要求釜?dú)堃航M成不大于，二硫化碳回收率為88%，試求餾出液流量和組成，分別以摩爾流量和摩爾分率表示。*6．在連續(xù)精餾塔中別離兩組分混合液，進(jìn)料液量為100kmol/h、組成為〔摩爾分?jǐn)?shù)，下同〕。飽和液體進(jìn)料；操作回流比為，餾出液組成為，釜?dú)堃航M成為，試求：⑴易揮發(fā)組分的回收率；〔2〕精餾段操作線方程；〔3〕提餾段操作線方程；7.在連續(xù)精餾塔中別離兩組理想溶液，原料液流量為100kmol/h，泡點(diǎn)進(jìn)料。精餾段操作線方程和提餾段操作方程分別為和試求精餾段和提餾段上升蒸汽量。8.在常壓連續(xù)蒸餾塔中，別離含甲醇0.4〔摩爾分?jǐn)?shù)〕的甲醇——水混合液。試求進(jìn)料溫度為40℃時(shí)的熱狀況參數(shù)。進(jìn)料泡點(diǎn)溫度為℃。操作條件下甲醇的氣化熱為1055kJ/kg、比熱容為2.68kJ/(kg.℃)；水的氣化熱為2320kJ/kg、比熱容為4.19kJ/(kg.℃9.在常壓連續(xù)精餾塔中別離含苯0.4〔摩爾分?jǐn)?shù)，下同〕的苯——甲苯混合液。飽和液體進(jìn)料，餾出液組成為0.9，釜?dú)堃航M成為。塔頂采用混凝器，泡點(diǎn)回流，操作回流比為最小回流比的倍。在操作條件下，物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為。試求理論板數(shù)和進(jìn)料位置。10.在連續(xù)的精餾塔中，別離兩組理想溶液。原料組成為〔摩爾分?jǐn)?shù)，下同〕，泡點(diǎn)進(jìn)料，餾出液組成為，釜?dú)堃航M成為，操作回流比為，試寫出精餾段操作線方程和提餾段操作線方程。11.在連續(xù)的精餾塔中別離理想溶液，原料液組成為〔摩爾分?jǐn)?shù)，下同〕，餾出液組成為，回流比取為最小回流比的倍，物系的平均度為，試求以下兩種進(jìn)料情況下的操作回流比?！?〕飽和蒸汽進(jìn)料；〔2〕飽和液體進(jìn)料；*12.在常壓連續(xù)精餾塔中別離理想兩組分溶液。餾出液組成為〔摩爾分?jǐn)?shù)，下同〕，釜?dú)堃航M成為，操作回流比為最小回流比的倍，物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為2，進(jìn)料方程為。試求：〔1〕進(jìn)料組成和進(jìn)料熱狀況參數(shù)；〔2〕精餾段操作方程；13.在連續(xù)精餾塔中別離理想兩組分溶液。塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流。物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為。實(shí)驗(yàn)測(cè)得塔頂?shù)谝粚铀宓膯伟迓蔈ML1，且精餾塔操作線方程為，試求離開(kāi)塔頂?shù)诙拥纳仙羝M成
。14.在常壓連續(xù)精餾塔中別離理想兩組分溶液。實(shí)驗(yàn)測(cè)得餾出液組成為0.95〔摩爾分?jǐn)?shù)，下同〕，回流比為3.5，精餾段內(nèi)某相鄰兩板的上升蒸汽組成分別為
，
。物系的平均相對(duì)揮發(fā)度為3，試求以氣相組成表示的第n層板的單板效率。15.在常壓連續(xù)板式精餾塔中，別離兩組分溶液。原料液流量為50kmol/h，組成為0.3〔摩爾分?jǐn)?shù)，下同〕，泡點(diǎn)進(jìn)料。餾出液組成為0.95，釜?dú)堃航M成為，操作回流比為，圖解所需理論板數(shù)為21〔包括再沸器〕，全塔效率為50%?？账馑贋?s，板間距為。全塔平均溫度為70℃，平均壓強(qiáng)為103.3kpa.試求：〔1〕塔的有效高度；〔2〕塔徑。參考答案一、填空題1.均相混合物揮發(fā)度差異2.一樣3.大于4.下降升到升高不利5.易揮發(fā)組分難揮發(fā)組分不能用蒸餾方法別離6.互呈平衡液相組成均勻一致7.0.7948.R=39.塔頂易揮發(fā)組分含量高塔低壓力高于塔頂10.α=2.4611.五種冷液體小于12.13.〔1〕＞＞〔2〕=＞〔3〕＜＞〔4〕＜=〔5〕＜＜14.∞0
15.塔板壓降液泛霧沫夾帶漏液液面落差16．霧沫夾帶線液泛線液相負(fù)荷上限適宜操作區(qū)適宜操作區(qū)內(nèi)17.上移下移右移18.操作線與負(fù)荷性能圖上曲線的兩個(gè)交點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的氣體流量的上限與下限的比值。二、選擇題1.AAA2.ABBCC3.AB4.AC5.