DB11T 1200-2023 超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法技術(shù)規(guī)程

北京市地方標(biāo)準(zhǔn) DB編 ：DB11/T1200-2023跳倉法技術(shù)規(guī)程Technicalspecificationformassandsuper-lengthconcretestructurewithalternativebayconstructionmethod2023-12-27發(fā)布 2024-04-01實施北京市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)委員會北京市市場監(jiān)督管理局北京市地方標(biāo)準(zhǔn)超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法技術(shù)規(guī)程Technicalspecificationformassandsuper-lengthconcretestructurewithalternativebayconstructionmethod編 號：DB11/T1200-2023主編單位：北京市建筑工程研究院有限責(zé)任公司北京市建筑設(shè)計研究院有限公司批準(zhǔn)部門：北京市市場監(jiān)督管理局實施日期：2024年04月01日2023 DB11/T1200-2023DB11/T1200-2023DB11/T1200-2023DB11/T1200-2023PAGEPAGE13PAGEPAGE10前 言根據(jù)北京市市場監(jiān)督管理局《2021年北京市地方標(biāo)準(zhǔn)制修訂項目計劃（第一批）》（京市監(jiān)發(fā)〔2021〕19號）的要求，規(guī)程編制組經(jīng)廣泛調(diào)查研究，認(rèn)真總結(jié)實踐經(jīng)驗，參考國內(nèi)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，并在廣泛征求意見的基礎(chǔ)上，修訂本規(guī)程。本規(guī)程的主要技術(shù)內(nèi)容是：1總則；2術(shù)語和符號；3基本規(guī)定；4地下結(jié)構(gòu)設(shè)計；5材料、配合比、制備及運輸；6混凝土施工；7溫度監(jiān)測及控制。本規(guī)程修訂的主要技術(shù)內(nèi)容是：1、與國家標(biāo)準(zhǔn)《大體積混凝土施工標(biāo)準(zhǔn)》GB50496-2018相關(guān)條款協(xié)調(diào)一致；2、增加有條件地不設(shè)沉降后澆帶的相關(guān)內(nèi)容；3、增加第二主拉應(yīng)力的相關(guān)內(nèi)容；4、增加基礎(chǔ)底板、地下結(jié)構(gòu)墻體、地下結(jié)構(gòu)樓板分倉可不在同一垂直位置的相關(guān)內(nèi)容；5、增加混凝土中摻加礦粉和礦粉選用的相關(guān)內(nèi)容。本規(guī)程由北京市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)委員會和北京市市場監(jiān)督管理局共同負(fù)責(zé)管理，北京市住房及城鄉(xiāng)建設(shè)委員會負(fù)責(zé)歸口并組織實執(zhí)行過程中如有意見或建議，請寄送北京市建筑工程研究院有限責(zé)任公司（地址：北京市海淀區(qū)復(fù)興路34號；郵政編碼：100039；電話E-mail：gts.wang@263.net）。本規(guī)程主編單位：北京市建筑工程研究院有限責(zé)任公司北京市建筑設(shè)計研究院有限公司本規(guī)程參編單位：寶鋼集團(tuán)股份有限公司北京建工集團(tuán)有限責(zé)任公司北京方圓工程監(jiān)理有限公司北京雙圓工程咨詢監(jiān)理有限公司中核工程咨詢有限公司北京城建設(shè)計研究總院有限責(zé)任公司中冶建筑研究總院有限公司中國建筑股份有限公司技術(shù)中心北京市勘察設(shè)計研究院有限公司北京京能地質(zhì)工程有限公司北京城建集團(tuán)有限責(zé)任公司中建三局集團(tuán)有限公司北京市第三建筑工程有限公司北京市第五建筑工程集團(tuán)有限公司北京市六建集團(tuán)有限責(zé)任公司北京建工博海建設(shè)有限公司北京市住宅產(chǎn)業(yè)化集團(tuán)股份有限公司北京城鄉(xiāng)建設(shè)集團(tuán)有限責(zé)任公司北京城建北方集團(tuán)有限公司北京住總集團(tuán)有限責(zé)任公司北京住總第二開發(fā)建設(shè)有限公司中航建設(shè)集團(tuán)有限公司北京萬興集團(tuán)建筑有限公司北京天恒置業(yè)集團(tuán)有限公司中清大（北京）建設(shè)科技股份有限公司北京工業(yè)大學(xué)哈爾濱工業(yè)大學(xué)上海大學(xué)華夏建宇（北京）混凝土技術(shù)研究院北京經(jīng)緯建元建筑工程檢測有限公司本規(guī)程主要起草人員：王鐵夢李 偉李晨光周 筍楊嗣信李國勝魏鏡宇劉佳慶王國卿陸 參張文琦張際斌楊秀仁仲曉林林松濤張海明韓建聰韓 煊王鐵英鄭慶峰鮑召杰蔡冠軍張 軍陳碩暉劉愛玲翟 煒邱德隆劉昌平李金元張貴洪趙華穎張莉莉李素霞潘天華王惠杰于大海劉迎紅劉玉彬王金友李相凱駱 寧李鴻飛王 浩彭其兵鳳 敏王振興胡延紅袁勇軍賴文楨李鐵良李 棟謝 磊趙文娟羅 鐳謝連玉賈嘉陵巴恒靜楊英姿朱杰江李 東路來軍丁兆旺鄧友冠孫巖波李 寧李 培奚 琦馮智勇王建明本規(guī)程主要審查人員：孫振聲 張元勃 艾永祥 閻培渝 高文生 楊健范 重目 次總則 7術(shù)語和符號 8術(shù)語 92.2 符號 11基本規(guī)定 14地下結(jié)構(gòu)設(shè)計 16一般規(guī)定 16基礎(chǔ)底板 16地下結(jié)構(gòu)外墻 17地下室樓板 20材料、配合比、制備及運輸 21一般規(guī)定 21原材料 21配合比 22制備及運輸 23混凝土施工 25一般規(guī)定 25施工技術(shù)準(zhǔn)備 29鋼筋工程 29模板工程 30混凝土澆筑 31混凝土養(yǎng)護(hù) 31特殊氣侯條件下的施工 32溫度監(jiān)測及控制 33附錄A溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的計算 35附錄B 第二主拉應(yīng)力計算 46附錄C跳倉倉格長度的計算 48本規(guī)程用詞說明 51引用標(biāo)準(zhǔn)名錄 52條文說明 53ContentsGeneralprovisions 7Termsandsymbols 89Symbols Basicrequirements 14Designofundergroundstructures 16Generalrequirements 16Foundationslab 16Exteriorwallofundergroundstructures 17Basementfloor 20Materias,mixproportioning,productionandtransportation 21Generalrequirements 21Materias 21Mixproportioning 22Productionandtransportation 23Concreteconstruction 25Generalrequirements 25Techniquepreparation 29Reinforcementproject 30Formwork 31Placing 31Curing 31Constructionofspecialclimate 32Temperaturemonitoringandcontrol 33AppendixAComputingmethodoftemperaturestressandshrinkagestress 35AppendixBComputingmethodofthesecondprincipaltensilestress46AppendixCLengthofalternativebay 48Explanationofwordinginthisspecification 51Listofquotedstandards 52Explanationofprovisions 531 總 則為使跳倉法更好地用于超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計與施工，確保質(zhì)量、保護(hù)環(huán)境、提高效益、推動建筑業(yè)高質(zhì)量發(fā)展的原則，制定本規(guī)程。本規(guī)程適用于北京地區(qū)工業(yè)與民用建筑地下超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法的設(shè)計與施工。超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計與施工除應(yīng)符合本規(guī)程的規(guī)定外，尚應(yīng)符合國家及北京市現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。術(shù)語和符號術(shù)語跳倉法 alternativebayconstructionmethod在超長大體積混凝土工程施工中，將超長的混凝土塊體分為若干以不開裂的計算長度作為分倉尺寸的小塊體間隔施工，經(jīng)過短期的應(yīng)力釋放，再將若干小塊體連成整體，依靠混凝土的抗拉強(qiáng)度抵抗溫度收縮應(yīng)力的技術(shù)方法。大體積混凝土 massconcrete混凝土結(jié)構(gòu)物實體最小幾何尺寸不小于1m的混凝土，或預(yù)計會因混凝土中膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮而可能導(dǎo)致有害裂縫產(chǎn)生的混凝土。 超長大體積混凝土結(jié)構(gòu) massandsuper-lengthconcretestructure超過結(jié)構(gòu)設(shè)計伸縮縫最大間距的大體積混凝土結(jié)構(gòu)。溫度應(yīng)力 thermalstress混凝土溫度變形受到約束時，在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生的應(yīng)力。收縮應(yīng)力 shrinkagestress混凝土收縮變形受到約束時，在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生的應(yīng)力。溫升峰值 peakvalueofrisingtemperature混凝土澆筑體內(nèi)部的最高溫升值。里表溫差 temperaturedifferenceofcoreandsurface混凝土澆筑體內(nèi)最高溫度與外表面內(nèi)50mm處的溫度之差。斷面加權(quán)平均溫度 thickness-weightedmeantemperature根據(jù)測試點位各溫度測點代表區(qū)段長度占厚度權(quán)值，對各測點溫度進(jìn)行加權(quán)平均得到的值。降溫速率 descendingspeedoftemperature散熱條件下，混凝土澆筑體內(nèi)部溫度達(dá)到溫升峰值后，24h內(nèi)斷面加權(quán)平均溫度下降值。入模溫度 temperatureofmixtureplacingtomold混凝土拌合物澆筑入模時的溫度。絕熱溫升 adiabatictemperaturerise混凝土澆筑體處于絕熱狀態(tài)條件下，其內(nèi)部某一時刻溫升值。自約束應(yīng)力 internalconfinementstress由于混凝土澆筑體內(nèi)部不均勻溫度場導(dǎo)致自身變形受到約束而產(chǎn)生的應(yīng)力。外約束應(yīng)力 externalconfinementstress混凝土澆筑體因溫度和收縮產(chǎn)生的變形受到模板、地基、樁基和已有混凝土等外部約束而產(chǎn)生的應(yīng)力。符號溫度及材料性能a——C混凝土比熱容Cx——外約束介質(zhì)(地基或老混凝土)的水平變形剛度，或稱為地基或基礎(chǔ)水平阻力系數(shù)E——混凝土彈性模量；E(t)——混凝土齡期為t時的彈性模量；Ei(t)——第i計算區(qū)段，齡期為t時，混凝土的彈性模量；ftk(t)——混凝土齡期為t時的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；H（t,τ）——在齡期為τ時產(chǎn)生的約束應(yīng)力延續(xù)至t時的松弛系數(shù)；m——與水泥品種，澆筑溫度等有關(guān)的系數(shù)；Q——膠凝材料水化熱總量；Q0——水泥水化熱總量；t——齡期；T——互相約束結(jié)構(gòu)的綜合降溫差；T1——水化熱溫差；T2——氣溫差；T3——收縮當(dāng)量溫差。Tb——混凝土澆筑體表面溫度；Tb(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的表層溫度；Tbm(t)、Tdm(t)——混凝土澆筑體中部達(dá)到最高溫度時，其塊體上、下表面的溫度；Tmax——混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度；Tmax(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度；T(t)——齡期為t時，混凝土的絕熱溫升；Ty(t)——齡期為t時，混凝土收縮當(dāng)量溫度；Tw(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體預(yù)計的穩(wěn)定溫度或最終穩(wěn)定溫度；α——混凝土的線膨脹系數(shù)；εp——鋼筋混凝土的極限拉伸；ρ——混凝土的質(zhì)量密度；ΔT1(t)——齡期為t時，混凝土澆筑塊體的里表溫差；ΔT2(t)——t溫差；ΔT1max(t)——混凝土澆筑后可能出現(xiàn)的最大里表溫差；ΔT1i(t)——ti度的增量；ΔT2i(t)——齡期為t時，在第i計算區(qū)段內(nèi)，混凝土澆筑塊體綜合降溫差的增量。數(shù)量幾何參數(shù)H——混凝土澆筑體的厚度，即底板厚度或板墻高度；L——主樓與裙房或地下車庫相鄰跨的柱或墻基礎(chǔ)的中心距離；[L]——平均伸縮縫間距，最大倉格長度；W——每立方混凝土的膠凝材料用量。計算參數(shù)及其他K——防裂安全系數(shù)；k——不同摻量摻合料水化熱調(diào)整系數(shù)；k1、k2——粉煤灰、礦渣粉摻量對應(yīng)的水化熱調(diào)整系數(shù)；M1、M2……M11——混凝土收縮變形不同條件影響修正系數(shù)；m——常數(shù)，隨水泥品種、比表面積等因素不同而異；Ri(t)——齡期為t時，在第i計算區(qū)段，外約束的約束系數(shù)；t——混凝土的齡期；r——水力半徑的倒數(shù)；β——混凝土中摻合料對彈性模量的修正系數(shù)；β1、β2——混凝土中粉煤灰、礦渣粉摻量對應(yīng)的彈性模量修正系數(shù)；yεO——在標(biāo)準(zhǔn)試驗狀態(tài)下混凝土最終收縮的相對變形值；εy(t)——齡期為t時，混凝土收縮引起的相對變形值；λ——摻合料對混凝土抗拉強(qiáng)度影響系數(shù)；yλ1、λ2——σ——第一主拉應(yīng)力；σ2——第二主拉應(yīng)力；σx(t)——齡期為t時，因綜合降溫差，在外約束條件下產(chǎn)生的拉應(yīng)力；σx——長度方向的拉應(yīng)力；σy——寬度或高度方向的拉應(yīng)力；σz(t)——齡期為t時，因混凝土澆筑塊體里表溫差產(chǎn)生自約束拉應(yīng)力的累計值；σzmax——最大自約束應(yīng)力；τxy——剪應(yīng)力?；疽?guī)定以抗為主、先抗后放”的原則。超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)采用跳倉法技術(shù)，應(yīng)根據(jù)本規(guī)程采用合理的設(shè)計方案和施工措施，選用合適的混凝土材料，控制溫度變化、減少或避免收縮引起的裂縫，取消永久變形縫、沉降后澆帶及施工后澆帶。超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)采用跳倉法技術(shù)，應(yīng)根據(jù)工程結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙以及工程特點、環(huán)境編制施工方案。超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法的設(shè)計和施工除應(yīng)符合現(xiàn)行國GB50496GB/T14902的規(guī)定外，尚應(yīng)符合下列規(guī)定：混凝土設(shè)計強(qiáng)度等級宜為C25～C40，地下工程大體積混凝60d90d齡期的強(qiáng)度指標(biāo)，作為混凝土配合比設(shè)計、混凝土強(qiáng)度評定及工程驗收的依據(jù)；應(yīng)結(jié)合超長大體積混凝土的技術(shù)方法，加強(qiáng)構(gòu)造設(shè)計，配置小直徑小間距的抗裂構(gòu)造鋼筋；設(shè)計中宜采取減少超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)外部約束的技術(shù)措施；非樁基的超長大體積混凝土基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)置在堅硬地基或巖石類地基上時，宜在混凝土墊層上設(shè)置滑動隔離層?；A(chǔ)底板、地下結(jié)構(gòu)墻體、地下結(jié)構(gòu)樓板均可采用跳倉法施工，分倉可不在同一垂直位置，分倉位置不需考慮受力影響，可在跨間鋼筋少、施工方便的位置。基礎(chǔ)底板、地下結(jié)構(gòu)墻體、地下結(jié)構(gòu)樓板宜分別繪制分倉布置圖。跳倉法施工超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)，不應(yīng)摻加混凝土膨脹劑和具有體積膨脹性的外加劑，不應(yīng)摻加纖維，不應(yīng)預(yù)埋冷卻水管。超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法施工前，應(yīng)對施工階段大體積AB的規(guī)定進(jìn)行計算，并確定混凝土澆筑體的溫升峰值、里表溫差及降溫速率等控制指標(biāo)，制定相應(yīng)溫度、濕度控制技術(shù)措施。收縮應(yīng)力根據(jù)收縮應(yīng)變的當(dāng)量溫差和溫度應(yīng)力一并分析計算。計算的基本原則是假定混凝土和鋼筋混凝土的性質(zhì)各向同性、均質(zhì)彈性而進(jìn)行分析。第一主拉應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度的85%，第一主拉應(yīng)力可按本規(guī)程附錄A的規(guī)定進(jìn)行計算。第二主拉應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度的85%，第二主拉應(yīng)力可按本規(guī)程附錄B的規(guī)定進(jìn)行計算。環(huán)境做好跳倉法施工組織管理，并應(yīng)考慮雨季、高溫、氣溫驟降等特殊或異常條件下的應(yīng)急預(yù)案。測，觀測至沉降穩(wěn)定終止。地下結(jié)構(gòu)設(shè)計一般規(guī)定地下結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度等級基礎(chǔ)梁板不宜高于用C30～C35，樓蓋梁板采用預(yù)應(yīng)力時宜C40，非預(yù)應(yīng)力時不宜高于C35，內(nèi)墻和內(nèi)柱根據(jù)設(shè)計需要采用。主樓結(jié)構(gòu)與裙房或地下車庫結(jié)構(gòu)在地下部分連成整體時，應(yīng)采取有效措施減少差異沉降，并應(yīng)進(jìn)行地基變形驗算。當(dāng)主樓與裙房或地下車庫相鄰跨的柱或墻基礎(chǔ)差異沉降小于L/500，或絕對差異沉降小于30mm時，不應(yīng)設(shè)置沉降后澆帶，L為主樓與裙房或地下車庫相鄰跨的柱或墻基礎(chǔ)的中心距離。減少主樓結(jié)構(gòu)與裙房或地下車庫結(jié)構(gòu)的差異沉降，可采取以下措施：主樓、裙房或地下車庫的基礎(chǔ)均采用樁基；主樓、裙房或地下車庫均為天然地基；礎(chǔ)的天然地基；用獨立柱基防水板?；A(chǔ)底板超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)采用跳倉法施工，天然地基、復(fù)合地基和樁基的基礎(chǔ)底板可采用平板式或梁板式筏形基礎(chǔ)，裙房或地下車庫也可采用獨立柱基防水板基礎(chǔ)?；A(chǔ)底板采用本規(guī)程第6.5.2條連續(xù)澆筑施工工藝時，在板的中間部位可不設(shè)水平構(gòu)造鋼筋。平板筏基的底板厚度可根據(jù)多數(shù)柱或樁的沖切承載力確定，軸力大的柱，為滿足沖切承載力需要，筏板可設(shè)上反柱帽或下反柱21321213213（a）上反柱帽 （b）下反柱帽圖4.2.3基礎(chǔ)筏板剖面1—基礎(chǔ)筏板；2—墻或柱；3—底板板面當(dāng)設(shè)有地下結(jié)構(gòu)時，柱下條形基礎(chǔ)和筏形基礎(chǔ)可不考慮抗震構(gòu)造，筏形基礎(chǔ)的梁與板、厚板基礎(chǔ)的板、條形基礎(chǔ)的梁等基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)構(gòu)件可不驗算混凝土裂縫寬度。地基承載力滿足承載要求時，基礎(chǔ)底板在外墻邊不宜外伸挑出，可與外墻外側(cè)取平。地下結(jié)構(gòu)外墻地下結(jié)構(gòu)外墻的厚度應(yīng)根據(jù)層高和受力情況確定，且不應(yīng)小于250mm。地下結(jié)構(gòu)外墻承載力計算簡圖應(yīng)根據(jù)工程具體支承條件確定。當(dāng)?shù)叵陆Y(jié)構(gòu)層高不大，外墻承載力計算可按豎向單向板，在樓板處15倍鋼筋直徑，下部鋼筋可伸至外墻外側(cè)邊，端部可不設(shè)彎鉤，外墻外側(cè)豎向鋼筋在基礎(chǔ)底板彎成直段，其長度按搭接長度與底板鋼筋相連4.3.2。外墻裂縫應(yīng)按偏心受壓構(gòu)件計算。676745128圖4.3.2外墻豎向鋼筋與底板連接構(gòu)造1—基礎(chǔ)底板上部鋼筋；2—基礎(chǔ)底板下部鋼筋；3—外側(cè)豎向鋼筋；4—內(nèi)側(cè)豎向鋼筋；5—水平分布鋼筋；6—拉接鋼筋；7—外墻；8—基礎(chǔ)底板地下結(jié)構(gòu)外墻的豎向和水平鋼筋除按計算確定外，鋼筋的配0.3%600mm時水平分布鋼筋最小配0.4%～0.5%6mm600mm500mm。無地上結(jié)構(gòu)的地下車庫，外墻不宜設(shè)附壁柱。當(dāng)外墻設(shè)有附壁柱時，如附壁柱作為外墻的擋土受力支座，其兩側(cè)墻體水平鋼筋應(yīng)按計算確定；如水平鋼筋為構(gòu)造鋼筋，在附壁柱處沿豎向原有水8mm800mm的4.3.4。圖4.3.4外墻附壁柱處附加鋼筋1—附加水平分布鋼筋；2—外墻；3—附壁柱地下結(jié)構(gòu)僅有一層時的外墻頂部宜配置兩根直徑不小于20mm的通長構(gòu)造鋼筋，兩層及以上的地下結(jié)構(gòu)外墻與基礎(chǔ)底板交界處均不設(shè)置基礎(chǔ)梁或暗梁。地下室相鄰底板埋深有較大高差時，不宜采用放坡將較深基礎(chǔ)外墻與較淺基礎(chǔ)底板連成一體的處理方式?？稍谳^深基礎(chǔ)邊根據(jù)土質(zhì)情況放坡，先施工較深的基礎(chǔ)及外墻防水，之后采用素混凝土回填肥槽，再施工較淺基礎(chǔ)。地下室樓板地下室頂板作為上部結(jié)構(gòu)嵌固部位時，地下一層與首層側(cè)向剛度比不宜小于兩倍，首層樓面距室外地面不大于地下一層層高的1/3，且不大于1.2m。有多于一層地下室的建筑，地下一層頂板不滿足上述嵌固條件時，如上部為剪力墻結(jié)構(gòu)，可將地下二層頂板作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。作為上部結(jié)構(gòu)嵌固部位的地下室樓蓋，應(yīng)采用梁板式結(jié)構(gòu)。地下室多于一層時，上部結(jié)構(gòu)嵌固部位樓蓋應(yīng)采用梁板式結(jié)構(gòu)外，其他層頂板可采用無梁樓蓋。材料、配合比、制備及運輸一般規(guī)定減少水泥和膠凝材料用量，降低混凝土絕熱溫升值的要求。跳倉法施工混凝土的配合比應(yīng)按國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程》JGJ55和《混凝土礦物摻合料應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》DB11/T1029設(shè)計。跳倉法施工的混凝土中摻合料應(yīng)以粉煤灰為主，礦粉宜少摻或不摻。利用后期強(qiáng)度等級評定的混凝土宜不摻礦粉。跳倉法施工混凝土的制備和運輸，應(yīng)根據(jù)預(yù)拌混凝土運輸距離、運輸設(shè)備、供應(yīng)能力、材料變化、氣象環(huán)境等調(diào)整預(yù)拌混凝土的有關(guān)參數(shù)。原材料跳倉法施工所用水泥的質(zhì)量除應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《通用硅酸鹽水泥》GB175的有關(guān)規(guī)定外，尚應(yīng)符合下列規(guī)定：P·O42.5P·I42.5P·II42.5硅酸鹽水泥，比表面積不宜大于350m2/kg；60℃。骨料的選用，除應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《普通混凝土用砂、石JGJ52GB/T14684的有關(guān)規(guī)定外，尚應(yīng)符合下列規(guī)定：2.30，含泥量不應(yīng)大于3%；粗骨料最大公稱粒徑不宜小于31.5mm，并應(yīng)連續(xù)級配，含1%8%，級配后的石子空40%；應(yīng)選用非堿活性的粗骨料。GB/T159618046的有關(guān)規(guī)定外，尚應(yīng)符合下列規(guī)定：IIDB11/T1029行復(fù)檢；S95420m2/kg。外加劑的選用，除應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土外加劑》GB8076GB50119應(yīng)符合下列規(guī)定：外加劑的品種、摻量應(yīng)根據(jù)混凝土配合比試驗確定；跳倉法施工混凝土宜優(yōu)先選用減縮型聚羧酸減水劑；劑或引氣型減水劑。JGJ63的有關(guān)規(guī)定。配合比超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)混凝土配合比設(shè)計時，其配置強(qiáng)度計JGJ55規(guī)定，且配置強(qiáng)度上限值不應(yīng)超過30%。C25～C40列規(guī)定：水膠比可參照現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)范》JGJ55中的有關(guān)規(guī)定計算，并根據(jù)對混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性要求進(jìn)行400kg/m3240kg/m3，礦物摻合料總量占膠凝材料總量宜30～50超過15%；粗骨料空隙率不宜大于401050/3；38%～42%；所使用的水泥品種、工程結(jié)構(gòu)類型及對混凝土耐久性要求、所處環(huán)境、施工季節(jié)、水膠比大小等因素相關(guān)。其具體摻量應(yīng)符合現(xiàn)行行JGJ55摻和料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB/T51003的有關(guān)規(guī)定；100mm～140mm，160mm，在滿足施工和泵送要求的前提下，宜采用較小的坍落度；5℃～30℃。混凝土制備前，宜進(jìn)行絕熱溫升、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫有影響的技術(shù)參數(shù)的試驗，混凝土配合比可通過試泵送進(jìn)行驗證。在確定混凝土配合比時，應(yīng)根據(jù)混凝土的絕熱溫升、溫控施工方案的要求等，提出混凝土制備時粗細(xì)骨料和拌合水等原材料及混凝土拌合物入模溫度控制的技術(shù)措施，嚴(yán)格控制原材料的質(zhì)量。制備及運輸由多家預(yù)拌混凝土生產(chǎn)單位同時供應(yīng)同一個工程部位的混凝土，所使用的原材料、配合比、材料計量精度以及制備工藝和質(zhì)量檢驗水平應(yīng)基本相同?；炷涟韬衔锏倪\輸應(yīng)采用混凝土攪拌運輸車，并應(yīng)符合下列規(guī)定：系統(tǒng)；攪拌運輸車在裝料前，罐內(nèi)的積水應(yīng)排除干凈；攪拌運輸車的數(shù)量應(yīng)滿足混凝土澆筑的工藝要求；土》GB/T14902的有關(guān)規(guī)定?；炷涟韬衔飶臄嚢铏C(jī)出料至攪拌運輸車卸料時的運輸時間不宜大于90i并應(yīng)通過試驗驗證。混凝土施工一般規(guī)定可按本規(guī)程對混凝土結(jié)構(gòu)施工圖中后澆帶的留置進(jìn)行優(yōu)化，確定跳倉法施工的分倉位置?；A(chǔ)筏板采用跳倉法施工時，應(yīng)符合下列規(guī)定：礎(chǔ)面積大小沿縱向和橫向分倉，筏板倉格長度宜小于40m，跳倉平6.1.2及墻體的分倉位置可錯開；≤[≤[L] ≤[L] ≤[L] ≤[L] ≤[L] ≤[L] 1≤[L]≤[L]≤[≤[L] ≤[L] ≤[L] ≤[L]11≤[L] ≤[≤[L] ≤[L] ≤[L]圖6.1.2跳倉平面布置方式1—分倉縫7d后再填倉澆筑混凝土；40m倉格長度[L][L]C進(jìn)行計算。地下結(jié)構(gòu)樓板采用跳倉法施工時，應(yīng)符合下列規(guī)定：40m；40m倉格長度[L][L]C進(jìn)行計算。構(gòu)高出室外地面部分應(yīng)及時完成保溫隔熱做法，避免長期暴露在露天環(huán)境中。地下結(jié)構(gòu)墻體采用跳倉法施工時，應(yīng)符合下列規(guī)定：40m；40m倉格長度[L][L]C進(jìn)行計算。超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法施工方案應(yīng)包括下列內(nèi)容：編制依據(jù)；工程概況；工程名稱、建設(shè)地址；建筑規(guī)模：地上面積、層數(shù)、總高、結(jié)構(gòu)類型；地下面積、層數(shù)、層高；地下車庫層數(shù)、頂部覆土厚度；建設(shè)、勘察、設(shè)計、監(jiān)理、施工、預(yù)拌混凝土生產(chǎn)等各單位名稱；室內(nèi)±0.00地下結(jié)構(gòu)構(gòu)件混凝土強(qiáng)度等級及評定齡期；原設(shè)計施工后澆帶總長度、沉降后澆帶總長度；建筑主樓、裙房或地下車庫地基沉降計算成果；跳倉法施工準(zhǔn)備應(yīng)包括：基礎(chǔ)、地下墻體及樓板的分倉圖；跳倉施工順序及進(jìn)度安排；混凝土配合比及原材料的要求；制備與運輸計劃；熱工、溫度應(yīng)力、收縮應(yīng)力及分倉長度計算；施工部署應(yīng)包括：主要施工設(shè)備和現(xiàn)場總平面布置；測溫人員、設(shè)備布置及測溫點布置；保溫等材料準(zhǔn)備；現(xiàn)場場地及道路準(zhǔn)備；施工方法應(yīng)包括：分倉模板；分倉縫止水措施；混凝土澆筑；保溫保濕養(yǎng)護(hù)方法；質(zhì)量、安全及應(yīng)急措施包括：抗裂構(gòu)造措施；特殊部位和特殊氣候下的施工措施；測溫數(shù)據(jù)處理和溫控措施；沉降觀測方法和控制措施；應(yīng)急預(yù)案和應(yīng)急保證措施；附件包括計算書、分倉圖、測溫點布置圖等。超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法施工縫應(yīng)根據(jù)地下結(jié)構(gòu)的實際水位情況，按下列規(guī)定處理：1承壓水位以下的底板與底板、底板與外墻、外墻與外墻以及有回填土的地下結(jié)構(gòu)頂板施工縫應(yīng)采取鋼板止水帶，底板施工縫處采用φ6或φ8雙向方格（80mm×80mm）骨架，用20目鋼絲網(wǎng)封堵混凝土，見圖6.1.6。設(shè)止水鋼板時骨架及鋼板網(wǎng)上、下斷開，保持止水鋼板的連續(xù)貫通。1B/2 B/225050B≥2501B/2 B/225050300~50050（a）底板與外墻施工縫300~500502134（無腋角時導(dǎo)墻高度300mm2134（b）基礎(chǔ)底板施工縫圖6.1.6施工縫示意1—止水鋼板；2—已澆筑混凝土；3—待7d后澆筑混凝土；4—?6或?8鋼筋骨架，先澆側(cè)綁扎20目鋼絲網(wǎng)施工技術(shù)準(zhǔn)備施工前應(yīng)進(jìn)行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制訂關(guān)鍵部位的施工作業(yè)指導(dǎo)書，對預(yù)拌混凝土生產(chǎn)單位提出技術(shù)要求，并進(jìn)行專項技術(shù)交底。采用跳倉法應(yīng)在混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預(yù)埋管件等工作完成并驗收合格后方可進(jìn)行混凝土施工。施工現(xiàn)場設(shè)施應(yīng)按施工總平面布置圖的要求按時完成，標(biāo)明地泵或布料車位置。場區(qū)內(nèi)道路應(yīng)堅實平坦通暢，并制訂場外交通臨時疏導(dǎo)方案。施工現(xiàn)場的供水、供電應(yīng)滿足混凝土連續(xù)施工的需要，當(dāng)有斷電可能時，應(yīng)有雙路供電或自備電源等措施?；炷恋墓?yīng)能力應(yīng)滿足連續(xù)澆筑的需要，并制定防止出現(xiàn)“冷縫”的措施。用于跳倉法施工的設(shè)備，在澆筑混凝土前應(yīng)進(jìn)行全面的檢修和試運轉(zhuǎn)，其性能和數(shù)量應(yīng)滿足大體積混凝土連續(xù)澆筑的需要?；炷恋臏y溫監(jiān)控設(shè)備應(yīng)按本規(guī)程的有關(guān)規(guī)定配置和布設(shè)，標(biāo)定調(diào)試應(yīng)正常，保溫用材料應(yīng)齊備，并應(yīng)派專人負(fù)責(zé)測溫作業(yè)管理。采用跳倉法施工前，應(yīng)對工人進(jìn)行專業(yè)培訓(xùn)，并應(yīng)逐級進(jìn)行技術(shù)交底，同時應(yīng)建立嚴(yán)格的崗位責(zé)任制和交接班制度。鋼筋工程預(yù)埋件等移位和變形的措施，并應(yīng)確保鋼筋保護(hù)層厚度。水平結(jié)構(gòu)預(yù)埋管線的密集部位，宜在預(yù)埋管線的上層面布置150mm～200mm，或?qū)挾?00mm～800mm的鋼筋網(wǎng)片帶作為抗裂構(gòu)造措施。相鄰倉塊垂直于施工縫方向的鋼筋連接可采用搭接方式?；A(chǔ)底板厚度大于500mm時，應(yīng)根據(jù)承受荷載對上排鋼筋的支撐架進(jìn)行驗算，確定支架橫梁和支架立柱的截面選型。模板工程模板及支架應(yīng)根據(jù)施工過程中的各種工況進(jìn)行設(shè)計，強(qiáng)度和剛度應(yīng)滿足可靠度要求，支架系統(tǒng)在安裝、使用和拆除過程中，應(yīng)采取防倒塌防傾覆的措施，保證整體穩(wěn)定性。模板及支架的變形驗算應(yīng)符合下式的要求：αfG≤αf.lim （6.4.2）式中：αfG—按永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算的構(gòu)件變形值；αf.lim—構(gòu)件變形限值。按照結(jié)構(gòu)部位和構(gòu)件種類對構(gòu)件變形限值αf.lim分別規(guī)定如下：結(jié)構(gòu)表面外露的模板，其撓度限值宜取模板構(gòu)件計算跨度1/400；結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，其撓度值宜取模板構(gòu)件計算跨度的1/250；支架軸向壓縮變形限值或側(cè)向撓度限值，宜取計算高度或計算跨度的1/1000。跳倉法施工模板工程應(yīng)符合下列規(guī)定：支模的樓層間荷載分配和混凝土強(qiáng)度的增長情況確定；不得將預(yù)埋件及電氣開關(guān)盒固定在模板上；混凝土與模板間的吸附力；栓，減少模板對混凝土墻的吸附或粘結(jié)；豎向結(jié)構(gòu)模板與水平結(jié)構(gòu)模板應(yīng)分別支設(shè)。當(dāng)采用跳倉法施工，模板作為保溫養(yǎng)護(hù)措施的一部分時，拆GB50666還應(yīng)滿足混凝土澆筑體表面以下50mm處與大氣溫差不大于混凝土澆筑超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)底板、墻柱、樓板混凝土的澆筑順序按施工方案進(jìn)行，相鄰倉塊的澆筑間隔時間不宜少于7d。基礎(chǔ)底板跳倉法施工的澆筑工藝應(yīng)符合下列規(guī)定：澆筑、一次到頂?shù)拇笮逼峦七M(jìn)法；1:6～1:7，每步錯開3000H500500宜不小于3000mm，見圖6.5.2；3000H500500圖6.5.2大體積混凝土大斜坡推進(jìn)法10～15s并及時排除泌水；宜在初凝前進(jìn)行二次振搗。當(dāng)建筑層高超過5m時，樓板與墻柱不宜一次澆筑。應(yīng)防止漏振，并避免過振引起泌水和骨料與漿體分離。混凝土養(yǎng)護(hù)混凝土底板在澆筑完畢，抹壓噴霧養(yǎng)護(hù)后，應(yīng)立即用塑料薄膜（布）覆蓋或采用蓄水養(yǎng)護(hù)。保濕養(yǎng)護(hù)的持續(xù)時間不得少于14d。地下結(jié)構(gòu)外墻帶模養(yǎng)護(hù)的持續(xù)時間宜不少于5d；拆模后宜采用墻頂鋪長管隨時澆水或噴霧等措施或覆膜養(yǎng)護(hù)，保濕養(yǎng)護(hù)的持續(xù)時間不得少于14d。混凝土澆筑完畢后，除應(yīng)按普通混凝土進(jìn)行常規(guī)養(yǎng)護(hù)外，尚應(yīng)按溫控技術(shù)措施的要求進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)，并應(yīng)符合下列規(guī)定：應(yīng)專人負(fù)責(zé)保溫養(yǎng)護(hù)工作，并應(yīng)按本規(guī)程的有關(guān)規(guī)定操作，同時應(yīng)做好測試記錄；養(yǎng)護(hù)水溫度應(yīng)與混凝土表面溫差不大于20℃；保溫覆蓋層的去除應(yīng)分層逐步進(jìn)行，當(dāng)混凝土的表面以下50mm處溫度與大氣溫度最大溫差小于20℃時，方可全部去除。特殊氣侯條件下的施工跳倉法施工遇炎熱、冬期、大風(fēng)或者雨雪天氣時，必須采用保證混凝土澆筑質(zhì)量的技術(shù)措施。炎熱天氣澆筑混凝土?xí)r，宜采用遮蓋、灑水等降低混凝土原材料溫度的措施，混凝土入模溫度應(yīng)控制在30℃以下，混凝土澆筑后應(yīng)進(jìn)行保濕養(yǎng)護(hù)。冬期澆筑混凝土，應(yīng)制定冬期施工保障措施和方案。混凝土入模溫度不應(yīng)低于5℃?；炷翝仓?，應(yīng)進(jìn)行保濕保溫養(yǎng)護(hù)。大風(fēng)天氣澆筑混凝土，在作業(yè)面應(yīng)采取擋風(fēng)措施，并增加混凝土表面的抹壓次數(shù)，應(yīng)覆蓋塑料薄膜和保溫材料。雨雪天氣不宜露天澆筑混凝土，當(dāng)需施工時，應(yīng)采取確保混凝土質(zhì)量的措施。澆筑過程中突遇大雨或大雪天氣時，應(yīng)在結(jié)構(gòu)合理部位留置施工縫，并應(yīng)盡快中止混凝土澆筑；已澆筑混凝土應(yīng)進(jìn)行覆蓋，嚴(yán)禁雨水直接沖刷新澆筑的混凝土。7 溫度監(jiān)測及控制超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法施工過程中應(yīng)進(jìn)行溫度監(jiān)測與控制?；炷潦┕r應(yīng)進(jìn)行溫度控制，并應(yīng)符合下列規(guī)定：25℃50mm位20℃；25℃；2.0℃/d?；炷翜y溫應(yīng)符合下列規(guī)定：每個測溫點被混凝土覆蓋時的溫度即為各測點部位混凝土的初始溫度；混凝土澆筑、養(yǎng)護(hù)過程同步進(jìn)行；溫點的溫度數(shù)據(jù)、溫差數(shù)據(jù)、代表點位的溫度變化曲線、溫度變化趨勢分析等內(nèi)容；混凝土結(jié)構(gòu)表面以內(nèi)50mm位置的溫度與環(huán)境溫度的差值20℃時，可停止測溫?；炷翝仓w內(nèi)監(jiān)測點的布置，應(yīng)真實地反映出混凝土澆筑體內(nèi)最高溫升、里表溫差、降溫速率及環(huán)境溫度，可按下列方式布置：度場分布情況及溫控的要求確定；3根據(jù)結(jié)構(gòu)的幾何尺寸布置；600mm1.5m時可以分外表面和中心兩層設(shè)置測溫點；保溫養(yǎng)護(hù)效果及環(huán)境溫度監(jiān)測點數(shù)量應(yīng)根據(jù)具體需要確定；50mm處的溫度；50mm處的溫度?；炷翜y溫頻率應(yīng)符合下列規(guī)定：144h不應(yīng)少于一次；578h不應(yīng)少于一次；712h1次。測試元件接頭安裝位置應(yīng)準(zhǔn)確，固定應(yīng)牢固，并與結(jié)構(gòu)鋼筋及固定架金屬體絕熱。測試元件的引出線宜集中布置，并應(yīng)加以保護(hù)。混凝土澆筑過程中，不得直接沖擊測試測溫元件及其引出線；振搗時，振搗器不得觸及測溫元件及引出線。測試過程中應(yīng)及時描繪出各點的溫度變化曲線和斷面的溫度分布曲線。發(fā)現(xiàn)溫控數(shù)值異常應(yīng)及時報警，并應(yīng)按照預(yù)案采取加強(qiáng)保溫保濕措施。附錄A 溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的計算混凝土的絕熱溫升水泥的水化熱Q 4

（A.1.1）70 7/Q3/Q73式中：Q3——3d時累積水化熱（kJ/kg）；Q7——7d時累積水化熱（kJ/kg）；Q0——水泥水化熱總量（kJ/kg）。根據(jù)實際配合比通過試驗得出。當(dāng)無試驗數(shù)據(jù)時，可考慮根據(jù)下述公式進(jìn)行計算：Q=kQ0 （A.1.2）式中：Q——膠凝材料水化熱總量（kJ/kg）；k——不同摻量摻合料水化熱調(diào)整系數(shù)，其值取法參見式。熱調(diào)整系數(shù)可按下式進(jìn)行計算：k=k1＋k2－1 （A.1.3）1——粉煤灰摻量對應(yīng)的水化熱調(diào)整系數(shù)可按表.1.3取值；k2——礦粉摻量對應(yīng)的水化熱調(diào)整系數(shù)可按表A.1.3取值。表A.1.3不同摻量摻合料水化熱調(diào)整系數(shù)摻量010％20％30％40％粉煤灰（k1）10.960.950.930.82礦渣粉（k2）110.930.920.84注：表中摻量為摻合料占總膠凝材料用量的百分比?；炷恋慕^熱溫升可按下式計算：Tt)=WQ1?et) （.1.4）Cq式中： T（t）——混凝土齡期為t時的絕熱溫升（℃）；W——m3混凝土的膠凝材料用量（kg/m3）；——0.92～1.〔/g℃（d-1）；

ρ——混凝土的質(zhì)量密度，2400～2500（kg/m3）；m——與水泥品種、澆筑溫度等有關(guān)的系數(shù)，0.3～2.0t——混凝土齡期（d）?；炷潦湛s變形值的當(dāng)量溫度A.2.1 混凝土收縮的相對變形值可按下式計算：11y y (t)0e0.01ty y i1

（A.2.1）式中：sy(t)——齡期為t時混凝土收縮引起的相對變形值；yεO——在標(biāo)準(zhǔn)試驗狀態(tài)下混凝土最終收縮的相對變形值，y取3.24×10-4；Mi（i=1～11）——考慮各種非標(biāo)準(zhǔn)條件的修正系數(shù)，可按表取用。混凝土收縮相對變形值的當(dāng)量溫度可按下式計算=sy(t)/α （A.2.2）式中：Ty(t)——齡期為t時，混凝土的收縮當(dāng)量溫度；α——混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0×10-5。表A.2.1混凝土收縮變形不同條件影響修正系數(shù)

DB11/T1200-2023水泥品種M1水泥細(xì)度（m2/kg）M2水膠比M3膠漿量（%）M4（d）M5環(huán)境相對濕度（%）M6rM7EsFsEcFcM8減水劑M9摻量（%）M10礦粉摻量（%）M11礦渣水泥1.253001.00.30.85201.011.11251.2500.540.001.00無10101低熱水泥1.10400251.221.113060.050.85有1.3200.90201.03普通水泥1.05001.350.51.21301.4531.094000.76－－300.86301.07火ft灰水泥1.06001.680.61.42351.7541.07501.00.31.030.150.68－－400.82401.12抗硫酸鹽水泥0.78————402.151.04600.800.61－－500.80501.18——－－－－452.5571700.770.51.310.250.55－－－－－－－－－－－－503.03100.9680－－－－－－－－－－－－－－－－14～1800.93900.540.71.43－－－－－－－－注：1r——水力半徑的倒數(shù)，為構(gòu)件截面周長（L）與截面積（F）之比，r=100L/F（m-1）；EsFs/EcFc——Es、Ec——（N/mm2），F(xiàn)s、Fc——（mm2）；——37DB11/T1200-2023DB11/T1200-2023DB11/T1200-2023DB11/T1200-2023PAGEPAGE38PAGEPAGE39混凝土的彈性模量混凝土的彈性模量可按下式計算E(t)=tEO(1?e–t) 式中：E(t)——t時，混凝土的彈性模量（N/mm2）；E0——混凝土的彈性模量，一般近似取標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28d的彈性模量，可按表A.3.1取用；φ——系數(shù)，應(yīng)根據(jù)所用混凝土試驗確定，當(dāng)無試驗數(shù)據(jù)時，可近似地取0.09；β——試驗數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，在施工準(zhǔn)備階段和現(xiàn)場無試驗數(shù)據(jù)時，可按表計算。表A.3.1混凝土在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下齡期為28天時的彈性模量混凝土強(qiáng)度等級混凝土彈性模量（N/mm2）C252.80×104C303.0×104C353.15×104C403.25×104A.3.2 摻合料修正系數(shù)可按下式計算β＝β1·β2 （A.3.2）A.3.2取值；β2——混凝土中礦粉摻量對應(yīng)的彈性模量調(diào)整修正系數(shù)，可按表A.3.2取值。表A.3.2不同摻量摻合料彈性模量調(diào)整系數(shù)摻量020％30％40％粉煤灰（β1）10.990.980.96礦渣粉（β2）11.021.031.04溫升估算澆筑體內(nèi)部溫度場和應(yīng)力場計算可采用有限單元法或一維差分法。有限單元法可使用成熟的商用有限元計算程序或自編的經(jīng)過驗證的有限元程序。采用一維差分法，可將混凝土沿厚度分許多有限段Δx（m），Δt（h）n-1、n、n+1，在第kTn-1，kTn，kTn+1，k+1ΔtTn，k+1，可按差分式求得：Tn–1，k+Tn+1，k ?t ?tTn，k+1=

2 ?2a?x2?Tn，k(2a?x2?1)+?Tn，k（A.4.2）式中：a——混凝土的熱擴(kuò)散率，取0.0035m2/h；ΔTn，k——第n層熱源在k時段之間釋放熱量所產(chǎn)生的溫升。t1t2時刻之間釋放熱量所產(chǎn)生的溫差，可按下式計算：T=mx(ent1?ent2) （.4.3）在混凝土與相應(yīng)位置接觸面上釋放熱量所產(chǎn)生的溫差可取ΔT/2。溫差計算混凝土澆筑體的里表溫差可按下式計算：=?Tb(t) （A.5.1）式中：?T1(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體的里表溫差（℃）；Tm(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度，可通過溫度場計算或?qū)崪y求得（℃）；Tb(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體內(nèi)的表層溫度，可通過溫度場計算或?qū)崪y求得（℃）。混凝土澆筑體的綜合降溫差可按下式計算1?T(t)=[4T

(t)+T (t)+T (t)]+T(t)?

(t) （A.5.2）2 6 m

bm dm y w式中：?T2(t)——齡期為t時，混凝土澆筑體在降溫過程中的綜合降溫（℃）；t可通過溫度場計算或?qū)崪y求得（℃）；Tbm(t)、Tdm(t)——混凝土澆筑體達(dá)到最高溫度Tmax時，其塊體上、下表層的溫度（℃）；Ty(t)——齡期為t時，混凝土收縮當(dāng)量溫度（℃）；wt——（可取計算齡期t時的日平均溫度或當(dāng)?shù)啬昶骄鶞囟龋ā妫?。溫度?yīng)力計算自約束拉應(yīng)力的計算可按下式計算α n2az(t)=?∑?T1i(t)?Ei(t)?Hi(t,v) （A.6.1）2i=1式中：az(t)——齡期為t時，因混凝土澆筑體里表溫差產(chǎn)生自約束拉應(yīng)力的累計值（MPa）；?T1i(t)——齡期為t時，在第i計算區(qū)段混凝土澆筑體里表溫差的增量（℃）；Ei(t)——第i計算區(qū)段，齡期為t時，混凝土的彈性模量（N/mm2）；α——混凝土的線膨脹系數(shù)；Hi（τ，t）——在齡期為τ時，第i計算區(qū)段產(chǎn)生的約束應(yīng)力延續(xù)至t時的松弛系數(shù)，可按表A.6.1取值?；炷翝仓w里表溫差的增量可按下式計算：?T1i(t)=??j) （A.6.2）式中：j ——為第i計算區(qū)段步長（d）；表A.6.1混凝土的松弛系數(shù)表τ=2dτ=5dτ=10dτ=20dtttH（τ，t）tH（τ，t）21511012012.250.4265.250.51010.250.55120.250.5922.50.3425.50.44310.50.49920.50.5492.750.3045.750.41010.750.47620.750.53430.27860.383110.457210.52140.22570.296120.392220.47350.19980.262140.306250.367100.187100.228180.251300.301200.186200.215200.238400.253300.186300.208300.214500.252∞0.186∞0.200∞0.210∞0.251在施工準(zhǔn)備階段，最大自約束應(yīng)力也可按下式計算：2=α?E(t)??Hi(t,v) （A.6.3）2式中：azmax——最大自約束應(yīng)力（MPa）；?T1max——混凝土澆筑后可能出現(xiàn)的最大里表溫差（℃）；E(t)——與最大里表溫差?T1max相對應(yīng)齡期t時，混凝土的彈性模量（N/mm2）；Hi(t,v)——在齡期為τ時，第i計算區(qū)段產(chǎn)生的約束應(yīng)力延續(xù)至t時的松弛系數(shù)，可按表A.6.1取值。外約束拉應(yīng)力可按下式計算：α n1–μax(t)= ?∑?T2i(t)?Ei(t)?Hi(t,v)?Ri(t) （A.6.4）1–μi=1式中：ax(t)——齡期為t時，因綜合降溫差，在外約束條件下產(chǎn)生的拉應(yīng)力（MPa）；?T2i(t)——齡期為t時，在第i計算區(qū)段內(nèi)，混凝土澆筑體綜合降溫差的增量（℃），可按A.6.5計算；μ——混凝土的泊松比，取0.20；Ri(t)——齡期為t時，在第i計算區(qū)段，外約束的約束系數(shù)。混凝土澆筑體綜合降溫差的增量可按下式計算：?T2i(t)=?T2(t)??k) （A.6.5）混凝土外約束的約束系數(shù)可按下式計算：1Ri(t)=1? coshL

（A.6.6）(2?Et))式中： L——混凝土澆筑體的長度（mm）；H——混凝土澆筑體的厚度，該厚度為塊體實際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度之和（mm）；Cx——外約束介質(zhì)的水平變形剛度（N/mm3），一般可按表A.6.6取值。表A.6.6不同外約束介質(zhì)下Cx取值（10-2N/mm3）外約束介質(zhì)軟粘土砂質(zhì)粘土硬粘土風(fēng)化巖、低強(qiáng)度等級素混凝土C10級以上配筋混凝土Cx1～33～66～1060～100100～150控制溫度裂縫的條件混凝土抗拉強(qiáng)度可按下式計算=?e–rt) （A.7.1）tftk——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）；γ——系數(shù)，應(yīng)根據(jù)所用混凝土試驗確定，當(dāng)無試驗數(shù)據(jù)時，可取0.3。針對第一主拉應(yīng)力的混凝土防裂性能可按下列公式進(jìn)行判斷：≤hftk(t)/K （A.7.2-1）≤hftk(t)/K （A.7.2-2）式中：K——防裂安全系數(shù)，取K=1.15；λ——摻合料對混凝土抗拉強(qiáng)度影響系數(shù)，λ＝λ1·λ2，可按表A.7.2-1取值；ftk——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，可按表A.7.2-2取值。表A.7.2-1不同摻量摻合料抗拉強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)摻量020％30％40％粉煤灰（λ1）11.030.970.92礦渣粉（λ2）11.131.091.10表A.7.2-2混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）混凝土強(qiáng)度等級C25C30C35C40ftk1.782.012.202.39附錄B 第二主拉應(yīng)力計算B.0.1 針對第二主拉應(yīng)力（即等于最大剪應(yīng)力）的混凝土防裂性能可按下列公式進(jìn)行判斷：a +

J?2 2

()? （B.0.1）2=vxymax=

±( 2 2

+vxy≤hftktK式中：a2——第二主拉應(yīng)力；vxy——剪應(yīng)力；ax——長度方向的拉應(yīng)力；K——K=1.15；λ——摻合料對混凝土抗拉強(qiáng)度影響系數(shù)，λ＝λ1·λ2，可按表A.7.2-1取值；ftk——混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，可按表A.7.2-2取值。第二主拉應(yīng)力a2與ax、ay的關(guān)系及第二主拉應(yīng)力a2計算見圖。第二主拉應(yīng)力角按照下列公式計算：?2vxytan2αO=ax

?ay

（B.0.2）式中：αO—第二主拉應(yīng)力角。yσyτyσyτxyτxyσx xα0τxynσ2 τα0τxyσy圖B.0.1第二主拉應(yīng)力角計算簡圖附錄C 跳倉倉格長度的計算跳倉倉格長度計算公式? ?a=?EαT?1? 1 ?H(t,v) （C.1.1）? L???? cosh(Et)?2)???采用極限變形概念研究推導(dǎo)出平均伸縮縫間距的具體公式：EH |αT|L]=15J acosh

（C.1.2）|αT|?sp其中：σ——第一主拉應(yīng)力；[L]——平均伸縮縫間距，最大倉格長度；E——混凝土彈性模量；H——底板厚度或板墻高度；Cx——地基或基礎(chǔ)水平阻力系數(shù)；α——混凝土線膨脹系數(shù)；T——互相約束結(jié)構(gòu)的綜合降溫差，包括水化熱溫差T1、氣溫差T2、收縮當(dāng)量溫差T3，即T=T1+T2+T3；T1——水化熱溫差（壁厚大于或等于500mm時考慮）；T2——氣溫差；T3——收縮當(dāng)量溫差；εp——鋼筋混凝土的極限拉伸。其中，連續(xù)基礎(chǔ)底板與樓面板在計算時的內(nèi)部約束相同，邊界Cx縫間距的計算。跳倉倉格長度計算參數(shù)的選取ECxαTA中相應(yīng)規(guī)定選取。跳倉倉格長度計算公式中，εp鋼筋混凝土的極限拉伸：1 0.5×10-4～0.8×10-4；2 2×10-4；3 1×10-4～1.5×10-4。本規(guī)程用詞說明為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴(yán)格程度不同的用詞說明如下：表示很嚴(yán)格，非這樣做不可的：正面詞采用“必須”，反面詞采用“嚴(yán)禁”表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的：正面詞采用“應(yīng)”，反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應(yīng)這樣做的：正面詞采用“宜”，反面詞采用“不宜”表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”條文中指明應(yīng)按其他有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行的寫法為：“應(yīng)符合……的規(guī)定”或“應(yīng)按……執(zhí)行”。引用標(biāo)準(zhǔn)名錄《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》GB55008《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011《混凝土外加劑應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB50119GB50204GB/T50476《大體積混凝土施工標(biāo)準(zhǔn)》GB50496《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50666《礦物摻合料應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》GB/T51003《通用硅酸鹽水泥》GB175《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB/T1596《混凝土外加劑》GB8076《建設(shè)用砂》GB/T14684《預(yù)拌混凝土》GB/T14902《用于水泥、砂漿和混凝土中的?；郀t礦渣粉》GB/T18046《混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程》JGJ/T10《普通混凝土用砂、石質(zhì)量及檢驗方法標(biāo)準(zhǔn)》JGJ52《普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程》JGJ55《混凝土用水標(biāo)準(zhǔn)》JGJ63《混凝土礦物摻合料應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》DB11/T1029北京市地方標(biāo)準(zhǔn)超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)跳倉法技術(shù)規(guī)程Technicalspecificationformassandsuper-lengthconcretestructurewithalternativebayconstructionmethod編 號：DB11/T1200-2023條文說明2023目 次1 總則 55術(shù)語和符號 572.1 術(shù)語 57基本規(guī)定 60地下結(jié)構(gòu)設(shè)計 64一般規(guī)定 64基礎(chǔ)底板 69地下結(jié)構(gòu)外墻 71地下室樓板 72材料、配合比、制備及運輸 74一般規(guī)定 74原材料 75配合比設(shè)計 76混凝土施工 78一般規(guī)定 78施工技術(shù)準(zhǔn)備 79鋼筋工程 80模板工程 80混凝土澆筑 80混凝土養(yǎng)護(hù) 81溫度監(jiān)測及控制 82附錄A溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的計算 84附錄B 第二主拉應(yīng)力計算 84附錄C跳倉倉格長度的計算 841 總則本規(guī)程的編制總結(jié)了四十余年來國家重大超長大體積混凝土跳倉法工程的設(shè)計、施工和材料等方面的成熟經(jīng)驗、工程試驗及理論研究成果。本規(guī)程的技術(shù)措施屬半經(jīng)驗半理論的概念設(shè)計理念。國內(nèi)針對超長大體積混凝土采取主動裂縫控制技術(shù)已經(jīng)歷了三永久性變形縫法：為了避免超長大體積混凝土出現(xiàn)有害裂縫和滲漏，將超長大體積混凝土用永久性變形縫分成若干獨立單元，變形縫處混凝土及鋼筋完全斷開，縫內(nèi)設(shè)置內(nèi)埋式橡膠止水帶，外表后澆帶法：為了跨越臨時性較大溫度收縮應(yīng)力和沉降應(yīng)力，設(shè)置臨時性變形縫，混凝土斷開，鋼筋連續(xù)不斷，超過一定時間再進(jìn)行封填，將結(jié)構(gòu)連成無縫整體。跳倉法：根據(jù)結(jié)構(gòu)和長度的非線性關(guān)系，將結(jié)構(gòu)按不開裂長度分倉，根據(jù)混凝土供應(yīng)條件對大體積混凝土結(jié)構(gòu)采取跳倉澆筑的方7～10d，此期間混凝土應(yīng)力得到松弛，抗拉性能得到提高，前后倉應(yīng)力疊加，降低拉應(yīng)力，有利控制溫度收縮應(yīng)力和有害裂縫的出現(xiàn)，避免采用永久性變形縫和后澆帶（臨時性變形縫）。跳倉法是將后澆帶法兩縫變一縫（分倉縫），混凝土分倉縫以鋼絲網(wǎng)代替木模板埋入混凝土中，不拆模。本規(guī)程跳倉法技術(shù)的設(shè)計、施工和材料要求是為了提高工程建本規(guī)程的“跳倉法”求高品質(zhì)“普通混凝土好好打”，提高混凝土的均質(zhì)性，降低變異性。實踐證明采用跳倉法施工對控制混凝土裂縫、提高效率、保證質(zhì)量和降低工程造價具有顯著的意義。同時，在工民建領(lǐng)域的大體積混60d、90d強(qiáng)度，可以大量節(jié)約水泥，同時大量減少二氧化碳排放量，對節(jié)能減排的推動作用十分巨大。本條對本規(guī)程的適用范圍作了規(guī)定，主要用在工業(yè)與民用建筑地下結(jié)構(gòu)工程，也可供地上工程編制施工方案借鑒參考使用。60結(jié)，其基本理論可以解釋超長大體積混凝土常見裂縫的開裂機(jī)理。地下室外墻、樓板的混凝土屬于預(yù)計因混凝土中膠凝材料水化引起的溫度變化和收縮而導(dǎo)致有害裂縫產(chǎn)生的大體積混凝土，由于施工養(yǎng)護(hù)條件不同于基礎(chǔ)底板，如果采用跳倉法施工必須按本規(guī)程4章的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。當(dāng)?shù)叵率业姆秶^大，地上有若干棟多層或高層房屋，如果同期施工，在地下室部分不再設(shè)置施工后澆帶、沉降縫或伸縮縫等永久縫。本規(guī)程是現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《大體積混凝土施工規(guī)范》GB50496的延伸和發(fā)展。術(shù)語和符號術(shù)語在大體積混凝土工程設(shè)計、施工中，必須控制由于水化熱引起的溫度收縮裂縫，降低溫度收縮應(yīng)力。根據(jù)超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力與結(jié)構(gòu)長度呈非線性關(guān)系的原理，采用不開裂的計算長度作為分倉尺寸，將整體結(jié)構(gòu)分成若干倉，實行跳倉間歇施工，結(jié)構(gòu)的溫度收縮應(yīng)力得以顯著松弛和釋放，抗拉性能得到提高，最終溫度收縮應(yīng)力由結(jié)構(gòu)總體抗拉能力來承受。跳倉法施工的原理是基于“混凝土的開裂是一個涉及設(shè)計、施工、材料、環(huán)境及管理等的綜合性問題，必須采取‘抗’與‘放’相結(jié)合的綜合措施來預(yù)防”。跳倉法施工措施要同時注意“抗”與“放”兩個方面?！胺拧钡脑硎腔谀壳霸诠I(yè)與民用建筑混凝土結(jié)構(gòu)中，膠（水泥7～14d地的合理安排，先將超長結(jié)構(gòu)劃分為若干倉，相鄰倉混凝土需要間7d形與干燥收縮變形引起的約束應(yīng)力。“放”的措施還包括初凝后多次細(xì)致的壓光抹平，消除混凝土塑性階段由大數(shù)量級的塑性收縮而“抗”的基本原則是在不增加膠凝材料用量的基礎(chǔ)上，盡量提高混凝土的抗拉強(qiáng)度，主要從控制混凝土原材料性能、優(yōu)化混凝土配合比入手，包括控制骨料粒徑、級配與含泥量，盡量減小膠凝材料用量與用水量，控制混凝土入模溫度與入模坍落度，以及混凝土“好好打”從而保證混凝土的均質(zhì)密實等方面。“抗”的措施還包括加強(qiáng)構(gòu)造配筋，尤其是樓板的分布筋與大梁中的腰筋。結(jié)構(gòu)整體封倉后，以混凝土本身的抗拉強(qiáng)度抵抗后期的收縮應(yīng)力，整個過程“先放后抗”，最后“以抗為主”。從約束收縮公式分析中，可看出混凝土結(jié)構(gòu)中的變形應(yīng)力并不是隨結(jié)構(gòu)長度或約束情況而線性變化的，其最大值最后總是趨近于某一極值，若混凝土的抗拉強(qiáng)度能盡量貼近這一值，則可極大地減小開裂。同時可看出最大應(yīng)力總是與結(jié)構(gòu)的降溫幅度成正比（干燥收縮也等效為等量降溫），故提高抗拉強(qiáng)度不能以增加水化熱溫升或干燥收縮為前提。本規(guī)程所屬的大體積混凝土，不再單純按尺寸厚度和施工經(jīng)驗界定。由于以往許多工程結(jié)構(gòu)設(shè)計和施工中忽略了溫控和抗裂措施，使得結(jié)構(gòu)施工階段中出現(xiàn)裂縫，影響了結(jié)構(gòu)的使用和耐久性，因此把需要溫控和釆取抗裂措施的這類混凝土歸屬于大體積混凝土。鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫的最大間距可按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010，如表1所示。表1鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)伸縮縫最大間距（m）結(jié)構(gòu)類別室內(nèi)或土中露天排架結(jié)構(gòu)裝配式10070框架結(jié)構(gòu)裝配式7550現(xiàn)澆式5535剪力墻結(jié)構(gòu)裝配式6540現(xiàn)澆式4530擋土墻、地下結(jié)構(gòu)墻壁等類結(jié)構(gòu)裝配式4030現(xiàn)澆式3020“溫度變形受到約束時”的約束包括混凝土的內(nèi)約束和混凝土的外約束。內(nèi)約束包括石子對水泥漿收縮的約束，以及混凝土內(nèi)外溫度差對混凝土收縮的約束等。外約束包括模板、地基、樁基和已有混凝土等對混凝土收縮的約束，以及寒冷降溫對混凝土收縮的影響等。收縮應(yīng)力指混凝土早期收縮應(yīng)力。塑性收縮（凝縮）應(yīng)力、（自縮（冷縮（干縮）應(yīng)力引起的混凝土裂縫，是跳倉法所要應(yīng)對的主要內(nèi)容?；炷恋奶蓟蛎浟芽p以及荷載裂縫不屬于混凝土早期收縮應(yīng)力裂縫?；炷翝仓笏療嵋鸹炷辽郎刈罡咧担c水泥品種、3042.55251979600的水化熱溫升峰值也就大大提高、提前了。配置大體積混凝土要求溫升峰值不應(yīng)太早、太高，施工單位對水泥峰值進(jìn)行實測，以便采取有針對性的降溫技術(shù)措施。溫差是指同一時間同一斷面的測溫數(shù)據(jù)的差值。2.1.9降溫速率是指混凝土達(dá)到溫升峰值后每天的溫度下降值。沿混凝土澆筑后的不同厚度部位的降溫速率都必須進(jìn)行控制，不大于2℃/d。2.1.11混凝土澆筑體處于絕熱狀態(tài)，內(nèi)部不同時刻升溫曲線數(shù)值是控制不同厚度部位的溫度梯度值的重要依據(jù)。基本規(guī)定鑒于超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)的重要性，“跳倉法”施工方案需經(jīng)施工單位技術(shù)負(fù)責(zé)人審批，報送總監(jiān)理工程師備案并核查落實情況。本條根據(jù)超長大體積混凝土工程施工的特點，提出了對超長大體積混凝土設(shè)計強(qiáng)度等級、結(jié)構(gòu)配筋等的具體要求。60d或90d齡期的強(qiáng)度指標(biāo)。地下結(jié)構(gòu)底板、墻體上的結(jié)構(gòu)荷載是逐漸增加的，采用60d或90d齡期的強(qiáng)度指標(biāo)，其利用后期強(qiáng)度的增長與上部荷載的增加是相適應(yīng)的，已經(jīng)是工程實踐行之有效的經(jīng)驗，并在《高層建JGJ32010第12.1.11DBJ11501-2009第8.1.9在工民建領(lǐng)域的大體積混凝土采用60d、90d強(qiáng)度，可以充分利用摻合料取代水泥，降低溫度收縮應(yīng)力，提高抗裂性和耐久性，從而可以大量節(jié)約水泥，同時可大量減少二氧化碳排放量，滿足低碳節(jié)能環(huán)保要求。當(dāng)采用60d或90d標(biāo)養(yǎng)齡期的后期強(qiáng)度指標(biāo)時，混凝土配合比設(shè)計、強(qiáng)度評定將其作為工程驗收的依據(jù)。為積累試驗數(shù)據(jù)，采用60d、90d強(qiáng)度等級評定時，宜分別制作90d、120d備用試件。高于C40混凝土出現(xiàn)裂縫的概率增加，因此建議采用設(shè)計強(qiáng)度等級在C25～C40范圍的中低強(qiáng)度混凝土。本款提出在超長大體積混凝土跳倉法施工對結(jié)構(gòu)的配筋除應(yīng)滿足結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和構(gòu)造要求外，還應(yīng)滿足大體積混凝土施工的具體方法（整體澆筑、分層澆筑或跳倉澆筑）配置承受因水泥水化熱和收縮而引起的溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的構(gòu)造鋼筋。板、地基、樁基和已有混凝土等外部約束。在超長大體積混凝土結(jié)構(gòu)施工中考慮硬質(zhì)巖石地基對它的約束時，宜在混凝土墊層上設(shè)置滑動層，滑動層構(gòu)造可采用一氈二油或一氈一油（夏季），以達(dá)到盡量減少約束的目的。結(jié)構(gòu)分倉縫的設(shè)置可不受限于結(jié)構(gòu)受力較小的部位。但在分本條規(guī)定不應(yīng)摻加混凝土膨脹劑和具有體積膨脹性的外加劑的理由如下：14天，否則很難達(dá)到膨脹控制裂縫的目的。大量工程實踐表明，一旦養(yǎng)護(hù)條件不甚至產(chǎn)生貫穿裂縫。目前，大量跳倉法施工工程實踐證明，不摻加微膨脹劑的混凝土，能控制工程不產(chǎn)生有害裂縫。量膨脹”的危害?；炷恋脑缙谒苄允湛s在先，與膨脹劑的線膨脹不同步——在塑性階段生成鈣礬石不會產(chǎn)生膨脹，待有一定強(qiáng)度時再膨脹反而會造成混凝土裂縫。如果膨脹劑摻量不準(zhǔn)確則會出現(xiàn)過量膨脹，尤其是混凝土先期水分不足，后期遇到潮濕環(huán)境后再膨脹導(dǎo)致混凝土開裂。摻加膨脹劑還存在著延遲鈣礬石膨脹應(yīng)力形成的后期延遲性開裂風(fēng)險。國內(nèi)常用膨脹劑鈣礬石3A﹒3aSO4﹒32H2O65℃水破壞，膨脹劑中含有硫酸根，對鋼筋銹蝕和耐久性不利，施工中需水量大，摻膨脹劑后急劇降低坍落度。20098AP1000代核電工程進(jìn)行對比試驗，根據(jù)試驗結(jié)果決定核電工程一律不摻膨脹劑和纖維。施工中沒有充分供水條件摻膨脹劑混凝土，產(chǎn)生劇烈的收縮落差，反而引起更多的收縮裂縫，限制膨脹率為零和負(fù)值。有許多工程出現(xiàn)裂縫后沉積在混凝土微裂縫中的鈣礬石和混凝土中的未水化的鈣礬石后期再遇充分供水條件時，便產(chǎn)生后期遇水膨脹破壞，即所謂延遲鈣礬石引起的開裂。在北京、上海、深圳某些工程中摻膨脹劑，企圖達(dá)到補償收縮目的。但實際工程產(chǎn)生了更加嚴(yán)重的收縮裂縫。某些工程摻氧化鈣類和氧化鎂類膨脹劑，引起混凝土內(nèi)部自約束應(yīng)力，產(chǎn)生粉碎酥裂失去強(qiáng)度，形成自然爆裂。法國38℃770周的試驗：ε≤0.06%膨脹變形。本條規(guī)定不應(yīng)摻加纖維，是鑒于纖維在工程實際應(yīng)用中存在不本條規(guī)定不應(yīng)預(yù)埋冷卻水管，是由于工民建領(lǐng)域大體積混凝土65℃～75℃冷卻水，導(dǎo)致混凝土整體降溫較大，導(dǎo)致較大的外約束應(yīng)力，從而導(dǎo)致貫穿性開裂，國內(nèi)外都有工程實例。本條確定了超長大體積混凝土在施工方案階段應(yīng)做的計算分析工作，對大體積混凝土澆筑體在澆筑前應(yīng)進(jìn)行溫度、溫度應(yīng)力及收縮應(yīng)力的驗算分析。其目的是為了確定溫控指標(biāo)（溫升峰值、里表溫差、降溫速率、混凝土表面與大氣溫差）及制定溫控施工的技術(shù)措施（包括混凝土原材料的選擇、混凝土拌制、運輸過程及混凝土養(yǎng)護(hù)的降溫和保溫措施，溫度監(jiān)測方法等），以防止或控制有害裂縫的發(fā)生，確保施工質(zhì)量。混凝土熱工計算，水泥水化熱應(yīng)采用實際檢測值進(jìn)行計算，無檢測報告時，可根據(jù)目前國內(nèi)水泥水化熱的統(tǒng)計數(shù)據(jù)和大型重點工程的經(jīng)驗值，以及《大體積混凝土施工標(biāo)準(zhǔn)》GB50496-2018中規(guī)定的水泥水化熱最高限值進(jìn)行計算，如普通硅酸鹽水泥，3d250kJ/kg，7d280kJ/kg，水泥中的鋁酸三鈣8%。當(dāng)水泥水化熱超過規(guī)范最高限值或者水泥中鋁酸三鈣含量高于8%，制備抗?jié)B等級高、裂縫控制要求高的混凝土?xí)r，在配合比設(shè)計和施工工藝中應(yīng)采取相應(yīng)的溫控措施。3.0.9在大量工程裂縫控制實踐中，出現(xiàn)豎向裂縫是由第一主拉應(yīng)力引起，但是在實踐中發(fā)現(xiàn)在工程端部(X=±L/2最大剪應(yīng)力區(qū))經(jīng)常產(chǎn)生有害的斜裂縫，我們還應(yīng)該進(jìn)行第二主拉應(yīng)力的驗算來避免有害的斜裂縫產(chǎn)生。圖1構(gòu)件斜裂縫示意圖地下結(jié)構(gòu)設(shè)計一般規(guī)定高強(qiáng)度混凝土水化熱及收縮偏大，徐變偏小，應(yīng)力松弛效應(yīng)偏小，為控制裂縫混凝土強(qiáng)度等級宜低不宜高。現(xiàn)在采用的泵送流動性高強(qiáng)度預(yù)拌混凝土，比以往的人工攪拌的較低強(qiáng)度混凝土，水泥用量、水用量都增加，水泥活性增加，比表面積加大，水膠比加大，坍落度加大等，導(dǎo)致水化熱及收縮變形顯著增加；混凝土及水泥向高強(qiáng)度化發(fā)展、水泥強(qiáng)度不斷提高，用量不斷增加，混凝土的彈性模量增長迅速；隨膠凝材料增多，體積穩(wěn)定性成比例下降（溫度收縮變形顯著增加）；用高強(qiáng)度鋼筋代替中低強(qiáng)度鋼筋導(dǎo)致鋼筋配筋率減小，使用應(yīng)力顯著增加，混凝土出現(xiàn)裂縫概率增大。試驗表明由于非彈性影響，混凝土結(jié)構(gòu)開裂時鋼筋實際應(yīng)力約為60MPa。因此，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的混凝土裂縫不可避免，應(yīng)控制有害裂縫（滲水、鋼筋銹蝕、影響耐久性等）出現(xiàn)。當(dāng)?shù)叵陆Y(jié)構(gòu)頂板在需要早期布置大型施工裝備等特殊使用工況下，地下結(jié)構(gòu)頂板應(yīng)按照施工荷載要求采用適合的混凝土強(qiáng)度評定等級。、4.1.3設(shè)置沉降后澆帶的目的是為控制相鄰高度不等建筑、主樓與裙房或地下車庫的基礎(chǔ)之間的差異沉降而可能產(chǎn)生結(jié)構(gòu)構(gòu)件附加內(nèi)力和裂縫。從上世紀(jì)八十年代初開始許多高層主樓及裙房之間設(shè)置沉降后JGJ3-91第6.1.3條規(guī)定：“為減小高層部分與裙房之間的差異沉降量，在施工時采可根據(jù)沉降情況，在高層部分主體未全部完成時連成整體”。由于地基土連續(xù)剪切傳遞不可能發(fā)生突變，沉降觀測表明在沉降后澆帶兩側(cè)沒有突變性沉降差，地基反壓力仍然平緩均勻分布，沉降后澆帶成了虛設(shè)，只起安慰作用，反而給施工造成許多困難，3-2002、JGJ3-2010中都取消了設(shè)置沉降后澆帶的規(guī)定，而在設(shè)計時必須采取有效措施，把主樓與裙房或地下車庫的基礎(chǔ)之間的差異沉降控制在規(guī)定允許范圍內(nèi)，采取的措施為：減少高層建筑沉降的措施有：4m，并且無軟弱下臥層。適當(dāng)擴(kuò)大高層部分基礎(chǔ)底面面積，以減少基礎(chǔ)底面的基底反力。當(dāng)建筑荷載較大或基礎(chǔ)持力層以及地基受壓層深度范圍內(nèi)為壓縮性相對較大土層時?？梢圆捎脧?fù)合地基等處理方法或樁基礎(chǔ)。使裙房沉降量不致過小的措施有：d均可按下式d=（d1+d2）/2式中：d1——自地下結(jié)構(gòu)室內(nèi)地面起算的基礎(chǔ)埋置深度，d1不小于1.0m；d2——自室外設(shè)計地面起算的基礎(chǔ)埋置深度。房地基持力層的壓縮性大于高層地基持力層的壓縮性（如高層地基持力層為較好的砂土，裙房地基持力層為一般黏性土）。參考案例一、設(shè)有沉降后澆帶的天然地基、復(fù)合地基和樁基礎(chǔ)工程，沉降觀測表明在沉降后澆帶柱間或沉降后澆帶兩側(cè)差異沉降值都很小，許多工程的沉降后澆帶提前進(jìn)行了澆灌。下列為工程實例：（一）天然地基工程北京某項目：位于北京動物園南側(cè)，是全國首例高層主樓與裙房低層之間不設(shè)永久性沉降縫、采用沉降后澆帶的工程。高層客A323693.51m；裙房大B2C12層。A段地基為砂卵石，箱形基礎(chǔ)；BC段地基為粉細(xì)砂交叉梁形基礎(chǔ)。AB段、C段之間設(shè)置有沉降后澆帶，在基礎(chǔ)完成時共167A段計50.33532.1；B10mm18層地3112～3層組成。高層主樓為埋置在粉質(zhì)粘土、粘質(zhì)粉土上的箱形基礎(chǔ)，南北裙房為在粉質(zhì)粘土、粘質(zhì)粉土上的片筏基礎(chǔ)，高層主樓與裙房之間設(shè)置了沉降后澆帶?；A(chǔ)底板完成設(shè)置沉降觀測點，至主樓結(jié)構(gòu)完成到進(jìn)行部分裝修，在主樓與裙房設(shè)置的沉降觀測點，經(jīng)觀測主樓與裙房1.39mm～2.31mm1222層的車庫連180kPa，住宅為滿堂筏基，地下車庫采用獨立柱基防水板，均為天然地基，施工期間主樓與地下車庫之間設(shè)置了沉降后澆帶，完成基礎(chǔ)底板設(shè)置了沉降觀測點，并在沉降后澆帶兩側(cè)也設(shè)了觀測點。直至主樓結(jié)15.4mm，沉降后澆帶兩側(cè)0.7mm。（二）復(fù)合地基工程2653層，與地下車庫部分連成整體。地基土CFG樁復(fù)合地基，裙房和地下車庫部分為天然基礎(chǔ)，均采用滿堂筏基。該工程塔樓與裙房、地下車庫20016月基礎(chǔ)底板完成后設(shè)置了沉降2003423次。觀測表明：兩塔樓核心筒最大沉降值分別為39.7mm和35.7mm，裙房最小為18.7mm，塔樓與裙房和地下車庫之間沉降值沒有突變現(xiàn)象。3422地下車庫地基礎(chǔ)連成整體。在施工期間設(shè)置沉降后澆帶，從基礎(chǔ)底6降后澆帶兩側(cè)幾乎沒有差異沉降，提前澆筑了后澆帶的混凝土。主39.8mm。（三）樁基礎(chǔ)工程1.北京某項目，位于北京朝陽區(qū)三元橋東南角，主樓寫字樓地312220kPa，主樓采用φ400預(yù)應(yīng)力管樁，樁端持力層為細(xì)、粉砂，滿堂布樁，純地下結(jié)構(gòu)部分為天然地基，主樓與純地下結(jié)構(gòu)之間基礎(chǔ)不設(shè)置沉降后澆帶。主樓計算最大沉降為90mm45.5mm。二、設(shè)計單位采取變剛度調(diào)平設(shè)計方法及有效措施，把主樓與裙房或地下車庫基礎(chǔ)之間的差異沉降控制在規(guī)范允許范圍內(nèi)，已有百余個工程主樓與裙房或地下車庫之間基礎(chǔ)在施工期間不設(shè)置沉降后澆帶。512630m360kPa，基底附加壓力遠(yuǎn)小于經(jīng)深度修正后的地基承載力，地基最終沉降量2013925日經(jīng)專家論證會討150m、1120m主塔樓，裙5423m主樓帶裙房的大底盤結(jié)構(gòu)，采用上部結(jié)構(gòu)、地下結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)、地基土整體模型，對地基基礎(chǔ)進(jìn)行協(xié)同分析，確保主樓與裙房之間的沉降差值滿足規(guī)范要求，施工期間主樓與裙房之間均未設(shè)置沉降后澆20162017年底投入使用。CBDCBD核心區(qū)，主塔樓地108528m737m用變剛度調(diào)平方法，主塔樓兩側(cè)純地下結(jié)構(gòu)部分采用天然地基，持:主塔樓核心筒和巨型柱區(qū)域1200mm44.6m1000mm、樁長40.lm1000mm26.1m，所有樁均采用樁側(cè)柱端后壓漿。該工程施工期間主塔樓與純地下結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)之間沒有設(shè)沉降后澆帶。A座地上195層，165層，框架—核心筒結(jié)構(gòu)，CFG樁梁板式筏基;C12層，框架—核心筒結(jié)構(gòu)，天然地基梁板式筏基。A、B、C座地下結(jié)構(gòu)及純地下結(jié)構(gòu)均為50高程為27，桿。地基基礎(chǔ)采用變剛度調(diào)平設(shè)計，A39.5mm，B35.7mm，C41mm，主樓與純地下0.1%帶。北京市某安置房項目：施工分為一、二、三、四標(biāo)段。一、9棟高層住宅樓、13321428層，92772CFG樁筏板基礎(chǔ)，車庫采用天然地基筏板基礎(chǔ)，按設(shè)計計算高層住宅最終20171024日專家論證會討論決定不設(shè)沉降后澆帶。三、四標(biāo)73層，總建筑25.381452778.75m，2號、32881.65m，61852.65m，71955.55m3CFG樁筏板基礎(chǔ)，地下車庫采用天然地基筏板基礎(chǔ)，按設(shè)計高層住宅最50mm2017113日專家論證會討論后決定不設(shè)置沉降后澆帶?；A(chǔ)底板基礎(chǔ)底板型式有梁板式筏基、平板式筏基。以前國內(nèi)設(shè)計習(xí)慣采用梁板式筏基，一般認(rèn)為它的整體剛度大、結(jié)構(gòu)用的材料比平板式筏基省，尤其是現(xiàn)場施工操作人員的工資水平較低的情況下更可取。經(jīng)過多項工程對基坑護(hù)坡、基礎(chǔ)工程土方、基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)用工及工期、梁板式筏基與平板式筏基單方造價、地下結(jié)構(gòu)建筑地面回填材料等綜合比較結(jié)果，采用平板式筏基綜合造價比梁板式筏基低，如果考慮基礎(chǔ)工期縮短減少銀行貸款的利息，那將更有意義。上部結(jié)構(gòu)雖然有不同的類型，基礎(chǔ)底板不論是平板式筏基還是梁板式筏基由于地下結(jié)構(gòu)周邊外墻和若干內(nèi)墻都將構(gòu)成整體剛度較大的結(jié)構(gòu)，當(dāng)具有多層地下結(jié)構(gòu)時更是這樣。為加大裙房或地下車庫的基礎(chǔ)沉降，減小與主樓的差異沉降，裙房或地下車庫可采用獨立柱基、墻下條基加防水板基礎(chǔ)。由于目前基礎(chǔ)筏板按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《大體積混凝土標(biāo)準(zhǔn)》GB504961m因此沒有必要按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011第8.4.10條要求在筏板厚度大于2m的中間再設(shè)置水平構(gòu)造防裂鋼筋。平板式筏形基礎(chǔ)應(yīng)進(jìn)行沖切承載力驗算是現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-20118.4.6條規(guī)定。軸力大的柱下為滿足沖切承載力需要筏板設(shè)置柱帽時，因地下車庫考慮衛(wèi)生環(huán)境不再設(shè)置排水溝，宜優(yōu)先采用下反柱帽，這樣有利減少基礎(chǔ)埋置深度，節(jié)省造價。當(dāng)需要抗浮填壓重材料時，柱帽可采用上反。樁頂錨入筏板或承臺時為防水釆取有效措施是必要的，不僅設(shè)計要有明確要求，更重要的是施工時要保證質(zhì)量。基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)構(gòu)件（包括筏形基礎(chǔ)的梁與板、厚板基礎(chǔ)的板、條形基礎(chǔ)的梁等），地震發(fā)生時不