塔吊基礎設計講解

塔吊基礎設計講解一、概述1.1編制依據(jù)地基基礎設計規(guī)GB50007—2002塔吊起重機設計規(guī)GB/T13752—92砼設計規(guī)樁基技術規(guī)JGJ94—94塔吊說明書1.2塔吊基礎設計要點1.2.1塔吊基礎所承受的外力根據(jù)塔式起重機設計規(guī)(GB/T13752-92),塔機設計荷載包括基本荷載----自重荷載，起升荷載，包括或不包括起升機構傳動機構加速荷載，坡度荷載附加荷載----工作狀態(tài)的風荷載特殊荷載----非勻速提升重物荷載，非工作狀態(tài)風載，動或靜態(tài)試驗荷載，碰撞荷載，突然停機荷載。上述各項荷載和荷載組合往往以塔吊作用于基礎頂面的，分為非工作狀態(tài)和工作狀態(tài)的豎向力，水平力和彎矩表示。但僅限于塔吊自由高度時的外力，附墻后外力如何變化說明書中未作說明，依據(jù)力學分析可知附墻后再增加塔吊高度時垂直荷載有所增加但彎矩和水平力大為減少有利于塔吊的安全。1.2.2依據(jù)說明書選擇塔吊基礎存在的問題當前塔吊基礎的選型或基礎外力僅與塔吊吊鉤的高度有關，其中存在如下問題：未反映不同地域風載的不同：基本風壓在陸約0.3~0.4KN/m2，在沿海約0.9KN/m2二者相差三倍左右。影響風載的高度變化系數(shù)，距地面40m為1.56距地面100m為2.09,二者相差約30%。而風載值在很大程度上決定塔吊的水平力與部分彎矩。2） 若干塔吊說明書提供的塔吊對基礎的作用力僅示有壓力和拉力，未說明是何種情況下的外力；也未說明作用在單肢上抑或雙肢上；也未提供計算必不可少的水平作用力；以此為據(jù)設計基礎條件不足。3） 說明書中的基礎構造不合理：說明書提供的基礎塊配筋既不合理又偏大，以H3/36B為例選M169N，基礎尺寸為6.45X6.45X1.7m,雙層雙向配55^25鋼筋Ag=4X55X490=107800mm2而按砼規(guī)計算Ag=2X6416=12832mm2二者相差甚遠。1.2.3塔吊基礎設計容：塔吊對基礎的基本要:塔吊通過基礎或承臺傳遞的作用力不大于天然（人工）地基承載力特征值或樁的承載力，以及塔吊在各種工況下均能保持其穩(wěn)定性。1） 確定基礎外力：根據(jù)施工項目特點選擇塔吊型號，臂長，初始立塔高度，極限高度，附墻道數(shù)，標高和具體立塔位置。塔吊供應廠家根據(jù)上述條件提供初始立塔高度及頂升附墻后的，非工作狀態(tài)及工作狀態(tài)時，作用在基礎頂面的豎向力N,水平力H和彎矩M。廠家尚應提供附墻裝置類型、塔吊中心與附墻點的距離和作用力；提出予埋節(jié)（件）的位置和埋深等資料。2） 確定基礎型式：塔吊基礎應在基坑方案確定以后進行選型和計算。塔吊基礎型式與基坑邊坡有關：當塔吊座落于基坑，可在天然地基或人工地基上作獨立的塔吊基礎；若塔吊在基礎底板完成后安裝，且有安裝條件時也可利用或部分利用建物底板作塔吊基礎。當塔吊位于基坑側壁以上：灌注樁護坡時，可部分利用護坡樁支承塔吊，被利用的護坡樁應具有支護和支承雙重功能。邊坡為自然放坡時，可采用獨立式塔吊基礎，地基應有足夠的承載力和穩(wěn)定性。采用土釘墻護坡除地基應有足夠的承載力外，土釘應保證塔基的穩(wěn)定性。

3） 計算基礎對地基的壓力：理論上應計算塔吊最大自由高度及附墻后最大高度時非工作與工作狀態(tài)，四種情況下對地基的壓力，取其中最大值。塔吊基礎設計，可以只計算非工作狀態(tài)下最大自由高度時，作用力沿塔吊基礎對角線時的基礎對地基的作用力，滿足此種要求則同時滿足了其它要求。4） 核算地基承載力：采用天然地基時可依據(jù)地基的物理，力學指標確定地基的容許承載力，或用其他方法確定地基容許承載力并進行修正后以核算是否滿足基礎的要求。當使用樁基則需進行樁基設計5） 基礎或承臺強度計算：各種基礎均需核算沖切受剪是否滿足要求，并計算配筋。對于承受拉力的樁尚應核算樁的承拉力以及承臺在反向作用力時的強度與配筋。6） 基礎穩(wěn)定性核算：基礎穩(wěn)定性計算包括滑移和傾覆均需具有足夠的安全度。1.3塔吊對基礎的作用力1型式I（圖1-1）Hi-i提供條件為豎向力N（KN）水平力H（KN）彎矩M’（KN.m）Hi-i作用于基底的豎向力：N+G=N+25A2h（叩）式中G為基礎重：25 砼單位重量（KN/m3）A 方形基礎之邊長（m）h——基礎或承臺高（m）彎矩：M=M’+Hh（KN.m）

z z 并 A圖】22型式II(圖1-2)提供條件為豎向力F1F2水平力HF1F2為塔吊起重臂與塔吊之對稱軸呈45。方向時單肢的作用力，若需反算彎矩和垂直力，可近似取N=(F1-F2)2M=(F1+F2)0.707A’式中F1F2均取絕對值

1.3.3常用塔吊的計算參數(shù)FO/23B （塔身2mX2m）工作狀態(tài)非5工作狀態(tài)吊鉤高重量N彎矩M’水平力H支座反力重量N彎矩M’水平力H支座反力拉力壓力拉力壓力mkgmkgkgkgkgkgmkgkgkgkg8.854130993761831237255079044130727604628162463831111.8557101038501989250085286345710727605133158513870614.8572901087992147264685511347290727605638154563910117.8587701140712295280755746048770727606862150863947120.8602501197862443298485997350250727607335147163984123.8617301259462591317876265251730727607809143464021126.8632101325502739338936549853210727608460139764058129.8646901395972887361656851054690980369111230835042832.86617014708830343860471089561701259139762331656125035.867650155023318241209750345765015574210413439797280438.869130163402333043981785465913018752511063555258509041.870610172225347846918922236061022126111714678039810844.8720701814913626500238606862090256949123658081411185047.8735701912013774532939007863570294591130169455612634150.87505020135639225673094255650503341851366710903114155653.87653021195440706033498599665303757321431812423815750356.878010222996421864104103109680104192331496914017817418359.8794902344814366680401077856949046468515520156849191594FO/23C （塔身1.6mX1.6m）工作狀態(tài)非5工作狀態(tài)吊鉤高重量N彎矩M’水平力H支座反力重量N彎矩M’水平力H支座反力拉力壓力拉力壓力mkgmkgkgkgkgkgmkgkgkgkg8.851200985961631337405934041200727603988240454464511.8523501028421764354576163242350727604413237574493214.8535001074861897373626411243500727604838234704522017.8546501125292030394556678044650727606013231824550720.8558001179702162417366963645800727606438228954579523.8567701235712284441377252246770727606827226524603726.8577401295372406467117558147740727607362224104628029.85871013586825274945778812487108447878972769952054

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35.86065014962327705546485789506501348328967509827630738.86162015704728925872789537516201624159502637608957041.8625901648373013621619345652590191603100367729510359044.86356017299031356576797547535602223951057191588118363ST60/14 (2mX2m)工作狀態(tài)非工作狀態(tài)吊鉤高N自重M，彎矩H剪力支座反力N自重M，彎矩H剪力支座反力拉力壓力拉力壓力mkgmkgkgkgkgkgmkgkgkgkg8.854130993761831237255079044130727604628162463831111.8557101038501989250085286345710727605133158513870614.8572901087992147264685511347290727605638154563910117.8587701140712295280755746048770727606862150863947120.8602501197862443298485997350250727607335147163984123.8617301259462591317876265251730727607809143464021126.8632101325502759338936549853210727608460139764058129.8646901395972887361656851054690980369111230835042832.86617014708830343860471689561701259139762331656125035.867650155023318241209750345765015574210413439797280438.869130163402333043981785465913019752511063555258509041.870610172225347846918822236061022126111714678039810844.8720901814913626500238606862090256949123658081411185947.8735701912013774532939007863570294591130169455612634150.87505020135639225673094255650503341851366710903114155653.87653021195440706033498599665303757321431812423815750356.878010222996421864104103109680104192331496914017817418359.8794902344814366680401077856949046468515620156849191594P16A (1.6mX1.6m)工作狀態(tài)非5工作狀態(tài)吊鉤下高度N自重M，力矩H剪切力支座反力N自重M，力矩H剪切力支座反力拉力壓力拉力壓力mkgmkgkgkgkgkgmkgkgkgkg8.0053559677501748191994597947559559704848150333881211.0054154699081805200894716648154559705033148843896114.0055344745141921220074967949344559705402145863925817.0055939776531979233685133749939559705587144383940720.0057129856582094269215548651129559706599141403970523.0058319944682210308626002152319610937273163074246726.00595091039992325351496490353509838757781269685372329.0060699114185244139751701005469910835482903844665795

32.006129411950624984216272809552941212308544444917213835.006248413057926144719078432564841482569052571938543538.006367414219627295248184318576741769789560707129954941.00648641543282845580209045258864207398100688504711447944.00654591605812903608789360859459223244103229252112225147.00666491734473018667701000946064925621010830108081138406256HC (2mX2m)節(jié)身吊鉤高度(m)工作狀態(tài)非工作狀態(tài)M’(kN.m)H(KN)N(KN)M’(kN.m)H(KN)N(KN)臂長60m12.419701863717333359616.620481965919694261920.721322168222855164124.822232270525505666429.023212472828926468733.124242575132187071037.325352777335667573341.426593279639378175545.528415481943318677849.7295556842440387801臂長65m12.419331767216743363716.620101969519104266020.720932171822265168324.821832274124915670529.022792476428336472833.123822578631597075137.324935180935077577441.426555283238788179745.528395585542728681949.7295757873434487842臂長70m12.418291770716273367716.619041973018634270020.719862075321795172324.820752277624445674629.021702379827876476833.122895082131127079137.324475284434607581441.426335586738318183745.528295689042258686049.7295458913429787883

1.4常用塔吊說明書推薦基礎尺寸與對地基承載力的要求:基礎的型號與構造示于圖1-3與相應表型號邊長A(mm)高度h(mm)①②體積（m3直徑根數(shù)直徑根數(shù)M52N40001350少20240108X821.6M64N44501350少20240108X826.73M74N48001350少20280148X831.1M81N50001350少203001410X1033.8M101N56001350少253301611X1142.3M126N62501350少255201614X1452.8M142N59401700少253801612X1259.2M169N645017000255502013X1370.7型號中數(shù)字表示基礎重（T）地基承載力kg/cm2(105N/m2)Fo/23C 1.6mX1.6mFo/23B2mX2m吊鉤高m基礎型號吊鉤高m基礎型號M64NM74NM81NM101NM81NM101NM142NM126NM169N8.81.611.341.220.978.81.240.991.070.900.8611.81.681.381.261.0011.81.281.021.080.860.8814.81.751.431.301.0214.81.331.041.040.860.9017.81.831.491.351.0517.81.371.071.070.880.9220.81.921.541.401.0920.81.431.111.090.900.9423.82.021.611.451.1223.81.491.151.120.931.0226.82.121.691.511.1526.81.551.191.160.961.0729.82.241.761.571.1929.81.621.231.190.991.0232.82.371.851.641.2332.81.701.281.231.021.0535.82.521.951.721.2835.81.911.371.301.061.0938.82.352.001.4038.82.391.611.461.201.2041.82.501.6441.81.921.651.311.3344.81.9544.82.341.901.671.4847.82.892.201.831.6650.82.592.161.87

53.82.1356.82.4659.82.85地基承載力kg/m2(105N/m2)M3/36B 2mX2m吊鉤高mM101NM142NM126NM169N9.71.491.371.141.1512.71.491.371.151.1615.71.491.381.151.1618.71.491.381.151.1621.71.501.401.161.1824.71.551.431.191.2027.71.601.471.231.2330.71.661.521.271.2633.71.731.571.311.3036.71.801.621.351.3339.71.881.671.401.3742.71.961.731.451.4145.72.061.791.501.4548.72.161.861.551.5054.72.562.131.761.66ST60/14的基底壓力 kg/cm2(105N/m2)1.6mX1.6m2mX2m吊鉤高mM64NM74NM81NM101N吊鉤高mM81NM101NM142NM126NM169N8.81.611.341.220.978.81.240.991.070.900.8611.81.681.381.261.0011.81.281.021.080.860.8814.81.751.431.301.0214.81.331.041.040.860.9017.81.831.491.351.0517.81.371.071.070.880.9220.81.921.541.401.0920.81.431.111.090.900.9423.82.021.611.451.1223.81.491.151.120.931.0226.82.121.691.511.1526.81.551.191.160.961.0729.82.241.761.571.1929.81.621.231.199.991.0232.82.371.851.641.2332.81.701.281.231.021.0535.82.521.951.721.2835.81.911.371.301.061.0938.82.352.001.4038.82.391.611.461.201.2041.82.501.6441.81.921.851.371.3544.81.9544.82.341.901.671.4847.82.892.201.831.6650.82.592.161.87

53.82.1356.82.4659.82.85P16A的基底壓力 kg/cm2(105N/m2)吊鉤下高度M52NM64NM74NM81NM101NM126N8.001.611.271.091.010.830.7011.001.651.301.111.030.840.7114.001.731.351.151.070.930.7317.001.781.381.171.090.970.7420.001.891.451.231.130.920.7723.002.071.551.301.200.960.8026.002.281.681.391.271.020.9229.002.721.901.531.381.080.9032.00****2.131.681.501.140.9335.00****2.732.061.801.311.0338.00********2.582.201.521.1441.00************2.741.771.2844.00****************1.931.3747.00****************2.321.56256冷塔基邊長（m）安裝高度（m）地基承載力（KN/m2）臂長10013016019022025012.46.25.55.24.94.84.7sudar0./0.516.66.35.65.35.04.94.920.76.65.95.55.35.15.124.86.86.15.65.55.35.329.07.16.36.05.75.65.633.17.36.66.25.95.85.837.37.56.86.46.16.06.041.47.87.06.66.36.26.245.58.07.26.86.56.56.549.78.07.26.86.56.56.512.46.25.55.14.84.64.5sudar0./0.616.66.35.65.24.94.74.620.76.55.85.45.15.04.824.86.76.05.65.35.15.129.07.06.25.85.65.55.533.17.26.56.05.85.65.637.37.56.76.26.05.85.841.47.76.96.56.26.06.0

45.58.07.16.76.46.36.349.78.07.16.76.46.36.312.46.35.65.25.04.84.8sua3377316.66.55.85.45.25.05.020.76.76.05.75.45.35.324.86.96.25.95.65.55.529.07.26.56.15.95.85.833.17.46.76.36.16.06.037.37.66.96.56.36.26.241.47.97.16.76.56.46.445.58.17.36.96.66.66.649.78.27.36.96.76.66.6注：基礎高度1.4m二、天然地基獨立基礎計算2.1基底壓力計算：按承載力計算地基應符合下式要求PWf （2-1）式中P----基底平均壓力（104N/m2）fa——修正后地基承載力特征值（104N/m2）見2.2受偏心荷載作用時除需符合式2-1外尚應滿足PW1.2f （2-2）式中Pmax----基底最大邊緣壓力2.1.1軸心或單向偏心荷載的基底壓力計算式示于表2-1軸心、單向偏心受壓基礎底面地基壓力計算公式及適用圍（表2-1）

偏心距e=0e<A/6(Pmin>0)e=A/6(Pmin=0)e>A/6(Pmin<0)A/6<e<A/4注：A--為基礎底邊的長度（m）；N--為設計標高以上結構的豎向荷載（104N）；G為基礎自重及土重（104N）；K--為豎向荷重偏心作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離（m）；P、Pmzx、七「-分別為基礎底面的平均壓力、最大邊緣壓力和最小邊緣壓力（104N/m2）。e--豎向力的偏心距e=M/（N+G）,該值不宜＞A/4,否則基礎轉動過大（考慮樁承受拉力時不受此限）。2.1.2雙向偏心受壓基礎的地基壓力計算:雙向偏心即荷載作用點不在基礎對稱軸上，對塔吊基礎來說，集中力可以O為圓心，以偏心距為半徑沿元周移動。當作用力與對稱呈45。角時近力作用點的基礎頂角壓力最大，反之最小。1.基底壓力計算式:1.基底壓力計算式:I.當（ex+ey）WA/6時（圖2-1）,地基不承受拉力時通用計算式為Pmax.二【(N+G)/F】土MX/WX土My/Wy塔吊采用形基礎，作用力在對角線上當：2exWA/6時上式改寫為Pmax,二【(N+G)/A2】±2(Mx/Wx)=[(N+G)/A2]±[2X6(N+G)e]/A3=[(N+G)/A2](1±12e/A) (2-6)x式中：e---作用力對主軸交點的偏心矩 e=M/（N+G）ex、e「一作用力對X、Y軸的偏心矩，方形基礎作用力與主軸45ex、e二e二Cos45oe=0.707eWX.y基礎底面的斷面系數(shù)方形基礎WWX.y基礎底面的斷面系數(shù)方形基礎Wx=Wy(1/6)AA2=A3/6其他見前注。當復合地基可承受拉力時仍用式2-6計算，偏心距不受限制。II.當2e>A/6時（圖2.2）不考慮地基承受拉力x（2-7）Pmax=Co(N+G)/KxKy（2-7）式中：Co 系數(shù)取0.35Kx、Ky----分別為MxMy對應的豎向荷載作用點至基礎邊的距離，對方形基礎，外力作用點在對角線上則Kx=Ky=(A/2)-e其它見前注r2.基底受壓面積核算:A-'脖其它見前注r2.基底受壓面積核算:A-'脖1!I.!T當e不同時有兩種不同的應力狀態(tài)（圖2-2,2-3）圖2-3表示局部受壓面積小于基礎的一半，這種情況規(guī)所不允許，應力計算若呈這種形態(tài)則需調(diào)整底面積或荷載使其達到（圖2-2）應力狀態(tài)。應力狀態(tài)介定方法為:■/N+G=b2Pmax/6(2-8).Lb=[6(N+G)/Pmax]i/2(2-8)若b>A屬圖2-2情況b<A屬圖2-3情況，表示地基受壓面積不足基底面積一半，若地基不承受拉力則應予調(diào)整。2.2地基承載力特征值與下臥層驗算2.2.1地基承載力特征值：（與）根據(jù)新規(guī)，地基承載力特征值可由載荷試驗或其它原位測試，公式計算并結合工程實踐經(jīng)驗等方法綜合確定。參照舊規(guī)提供以下方法確定地基的承載力fak，即表中［R］值。I.按土的物理指標確定承載力（表2-2~2-8）碎石土容許承載力［R］（104N/m2） 表2-2

土的名稱密實度稍密中密密實卵石30~4050~8080~100碎石20~3040~7070~90圓礫20~3030~5050~70角礫15~2020~4040~60注:①表中數(shù)值僅適用于骨架顆粒空隙全部由中砂;粗砂;硬塑;豎硬狀態(tài)的粘性土所充填者。②當粗顆粒為中等風化或強風化時，可按其風化程度適當降低其容許承載力，當顆粒間呈半膠結狀時，可適當提高其容許承載力。TOC\o"1-5"\h\z砂土容許承載力[R](104N/m2) 表2-3土的名稱密實度稍密中密密實礫砂'粗砂'中砂(與飽和度無關)16~2224~3440細砂、粉砂稍濕很濕12~1616~2212~163020TOC\o"1-5"\h\z老粘性土容許承載力[R] 表2-4含水比^0.40.50.60.70.8容許承載[R](104N/m3)7058504338TOC\o"1-5"\h\z注：①含水比N為天然含水量w與液限WL的比值。②本表僅適用于壓縮模量Es大于150X10N/cm2的老粘性土。沿海地區(qū)淤泥和淤泥質(zhì)土容許承載力[R] 表2-5天然含水量w(%)36404550556575容許承載力[R](104N/m2)10987654TOC\o"1-5"\h\z注：①對于陸淤泥和淤泥質(zhì)土，也可參照上表使用。②W為原狀土的天然含水量。一般粘性土容許承載力[R](104N/m2) 表2-6孔隙比e塑性指數(shù)IpW10>10液性指數(shù)I,00.51.000.250.500.751.001.20.50.6353031262823453841343731(34)28(25)

0.72521193128252320160.82017152623211916130.91614122220181613101.0121019171513111.115131110注：有括號者僅供插用。紅粘土容許承載力[R] 表2-7含水比^0.500.550.600.650.700.750.800.850.900.951.09容許承載力[R](104N/m2)3530262321191715131211注：本表適用于廣西、、地區(qū)的紅粘土，對于母巖、成因類型、物理力學性質(zhì)相似的其他地區(qū)的紅粘土，僅供參照。粘性素填土容許承載力[R] 表2-8壓縮模量Es(10N/cm2)7050493020容許承載力[R](104N/m2)15131186注：①本表只適用于堆填時間超過十年的粘土和亞粘土，以及超過五年的輕亞粘土。②壓實填土的容許承載力，可按填土地基的密實度，含水量和邊坡坡度，由試驗確定。II.根據(jù)觸探試驗確定地基容許承載力(1)按鉆探資料提供的標準貫入試驗錘擊數(shù)N壓,可按表2-9或表2-10確定63.5地基容許承載力。砂土容許承載力[R] 表2-9標準貫入試驗錘擊數(shù)N63.510~1515~3030~50容許承載力[R](104N/m3)14~1818~3434~50老粘性土和一般粘性土容許承載力[R] 表2-10標準貫入試驗錘擊數(shù)N35357911131517192123容許承載力[R](104N/m2)1216202428323642505866⑵根據(jù)輕便觸探試驗錘擊數(shù)Nio，可按表2T或表2-12確定地基容許承載力。TOC\o"1-5"\h\z一般粘性土容許承載力[R] 表2-11輕便觸探試驗錘擊數(shù)N1015202530容許承載力[R]（104N/m2）10141822粘性素填土容許承載力[R] 表2-12輕便觸探試驗錘擊數(shù)N1010203040容許承載力[R]（104N/m2）8111315TOC\o"1-5"\h\z2.2.2地基承載力的修正當基礎寬度大于3m，深度大于0.5m時可按下式修正地基的承載力；f=f+ny（d-0.5）+nY（A-3） （2-9）aakdm b式中：fa----修正后的地基承載力特征值（T/m2）fak----原地基承載力特征值（T/m2）nbnd----寬度與深度修正系數(shù)（表2-13）Ym-—-基底以上基礎與覆土的加權平均容重（T/m3）處于地下水位以下部分考慮水的浮力作用。Y--—基底以下土的平均容量（T/m3）亦需考慮浮重；A----基礎底面寬度（m）d----基礎埋置深度（m）,-般自室外地面標高算起。在填方整平地區(qū)，可自填土地面標高算起，但填土在上部結構施工后完成時，應從天然地面標高算起。承載力修正系數(shù) 表2-13土的類別nn淤泥和淤泥質(zhì)土01.0人工填土e或1,大于等于0.85的粘性土01.0大面積壓實填土壓實系數(shù)大于0.95、粘粒含量PcN10%的粉土最大干密度大于2.1t/m3的級配砂石001.52.0粉土粘粒含量P°N10%的粉土粘粒含量P<10%的粉土0.30.51.52.0^c

e及Il均小于0.85的粘性土0.31.6粉砂、細砂（不包括很濕與飽和時的稍密狀態(tài)）2.03.0中砂'粗砂'礫砂和碎石土3.04.4注：壓實系數(shù)二控制干密度/最大干密度2.2.3軟弱下臥層驗算：（圖2-4）當?shù)鼗芰訃熊浫跸屡P層時應按下式驗算Pz+PczWfz （2-10）式中：Pz 軟弱下臥層頂面的附加壓力值T/m2（式2-11）Pcz----軟弱下臥層頂面土的自重壓力T/m2faz----軟弱層頂面經(jīng)修正后的地基承載力即式（2-9）中匚T/m2Pz二LA（P-PC）/（A+2ztg9）（L+2ztg9）式中A.L為矩形基礎的短、長邊的長度m；P----基底平均壓力T/m2PC----基底處土的自重壓力T/m2z----基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離m對形基礎，上式可轉換為9----壓力擴散角（見表2-14）對形基礎，上式可轉換為Pz=A2(P-PC)/(A+2ztg9)式中A——基礎邊長壓力擴散角9 表2-14ES1/ES2z/A0.250.50360230510。2501020。300

注：1.%,Es2為上、下層土的壓縮模量；Z/A<0.25時6=00,Z/A>0.5時6不變；當缺少E值資料時可近似取粗、中砂、碎石：6=30。其他較細材料6=220(tg220=0.404)在換土時采用灰土時，6取300(tg300=0.577)地基計算參數(shù)若地勘資料不完全，可參照表2-15選用。土的平均物理、力學性質(zhì)指標 表2-15土類孔隙比天然含水量w(%)塑限wp(%)密度？(g/cm2)粘聚力C(KP)a摩擦角0(度)變形模量e0(MP)a標準的計算的砂土粗砂0.4~0.50.5~0.60.6~0.715~1819~2223~252.051.951.90210000424038464033中砂0.4~0.50.5~0.60.6~0.715~1819~2223~252.051.951.90321000403835464033細砂0.4~0.50.5~0.60.6~0.715~1819~2223~252.051.951.90642000383632372824粉砂0.5~0.60.6~0.70.7~0.815~1819~2223~252.051.951.90864532363428141210粉土粉質(zhì)粘土粉土0.4~0.50.5~0.60.6~0.715~1819~2223~25<9.42.102.001.9510756523028271814110.4~0.50.5~0.60.6~0.715~1819~2223~259.5~12.42.102.001.951286753252423231613粘性土粘土0.4~0.50.5~0.60.6~0.70.7~0.815~1819~2223~2526~2912.5~15.42.102.001.951.9042211472515100524232221452115120.5~0.60.6~0.70.7~0.80.8~0.90.9~1.019~2223~2526~2930~3435~4015.5~18.42.001.951.901.851.80502519110835151008052221201918391815138

0.6~0.723~251.95684020330.7~0.80.8~0.926~2930~3418.5~22.41.901.8534282520191819130.9~1.035~401.8019101790.7~0.826~291.90826018280.8~0.930~3422.5~26.41.8541301716粘0.9~1.135~401.7536251611土0.8~0.930~3426.5~30.41.85946516240.9~1.135~401.7547351514注：1.平均比重?。荷耙?.65,粉土一2.70,粉質(zhì)粘土一2.71,粘土一2.74。粗砂與中砂的E。值適用于不均勻系數(shù)q=3時，當Cu>5時應按表中所列值減少2/3,Cu為中間值時E。值按插法確定。對于地基穩(wěn)定計算，采用摩擦角。的計算值低于標準值2。。2.3局部換土地基的計算當天然地基較弱，不能滿足設計要求或基礎過大，可以在基礎以下作部分人工地基以提高其承載力。（圖2-5） “|“ztge1.2地基常采用換填砂、砂礫或灰土方法處理,ztgQ圖撲ztge1.2地基常采用換填砂、砂礫或灰土方法處理,ztgQ圖撲常稱原砂墊層或灰土墊層。計算式同式2-10，但原軟弱下臥層以墊層底天然地基取代Pz+PczWfz式中：Pz----原天然地基在墊層底面處的附加壓力設計值T/m2（式2-11）Pcz----墊層底面土的自重壓力T/m2faz----天然土層在墊層底面處經(jīng)修正后的地基承載力特征值T/m（式2-9）中fa采用換土地基（墊層）時，基礎底面積可根據(jù)墊層的承載力確定，不作修正。墊層承載力特征值示于表2-16墊層承載力 表2-16墊層材料壓實系數(shù)承載力T/m2

碎石、卵石0.94—0.9720—30砂礫（礫占30~50%）0.94—0.9720—25土礫（礫占30~50%）0.94—0.9715—20中、粗、礫砂0.94—0.9715—20粘土'粉土0.94—0.9713—18灰土0.93—0.9520—25壓實系數(shù)=控制干密度/最大干密度；JJ，｝,，,圖2~6(2-12)(2-13)2.4基礎的強度驗算（圖；JJ，｝,，,圖2~6(2-12)(2-13)計算式為：QW[Q]式中：Q----由于地基凈反力七產(chǎn)生的沖切力Q二PAj1A1----沖切面以外，基底沖切力作用面積Pj----地基凈反力，偏心受壓可取Pmax計算凈反力[Q] 容許沖切力[Q]=0.7fLA2 （2-14）A2 抗沖切面積fL----基礎砼抗拉設計強度（表2-17）砼的抗壓抗拉設計值（N/mm2） 表2-17名稱代號C0.25CCC3035軸心抗壓fC9.611.914.316.719.1軸心抗拉f L 0.11.271.431.571.71基礎強度計算主要取決于砼抗沖切，由于砼體量很大（主要出于需要基礎的重量），抗沖切不會不足，因此選用高標抗砼并非必要。2.5底板配筋計算

⑴帔受壓⑴帔受壓軸心受壓(圖2-7a)予埋腳邊兩個方向彎矩均為MjMjl/24(A-a)2(2A+a)P. (2-15)單向偏心受壓(圖2-7b)予埋腳邊彎矩為：對I--IM=(p/48)(A-a)2(2A+a)(P.+P.) (2-16)對II--HMx=(P/48)(A-a)2(2A+a)(P.ma+P.”) (2-17)雙向偏心受壓(圖2-7c)作用力在與對稱軸成45。線上時予埋腳邊兩個方向彎矩均為Mx=(8/48)(A-a)2(2A+a)(P.+P.「 (2-18)簡化計算取Pjmax代入上式偏于安全的兩個方向的彎矩，為Mx=My=(1/24)P. (A-a)2(2A+a) (2-19)式中P. 地基平均凈反力T/m2P----彎矩增大系數(shù)，表2-18P.ma、P,m.n 地基最大最小凈反力T/m2七、P.川----對應于載面1、川處的地基凈壓力T/m2其它示于圖2-7增大系數(shù)B 表2-18a/AP,,/P0.30.40.50.60.70.80.980.10.20.30.41.2561.2431.2341.2241.2041.1.1.1791.1591.1521.1451.1.1191.1141.1091.1041.0841.0801.1.1.1.1.1.1.0251.1.1.0.51.2151.1721.1.1001.1.0441.0.61.2071.1651.1281.0961.0681.0431.0200.81.1921.1531.1191.1.1.0401.019注：表中中間值可用插入法求得。2.5.2底板配筋面積計算：A=M/0.9hf A=M/0.9（h-d）f （2-20）gxX 0g gyY 0g式中：Agx.七為X與Y方向配筋面積（mm2）MX,M為繞X與Y軸的彎矩（mm.N）fg---鋼筋抗拉設計強度I級fg=210N/mm2 II級fg=300N/mm2ho----基礎有效高度（mm）h二h-a式中a——有墊層時a=35+d無墊層時a=70+dd 鋼筋直徑（mm）由式2-20可見基礎配筋量與砼強度無關砼結構規(guī)規(guī)定受彎構件最小配筋率0.2%或45f/fcY（fc----砼抗壓設計強度，fY----鋼筋抗拉設計強度）最小配筋率：中國規(guī)由0.1%提高到0.2%前蘇聯(lián)規(guī)為0.05%其他國家大小不一。最小配筋率的物理意義是少筋與適筋分界配筋量；為防止一旦發(fā)生裂縫即可能產(chǎn)生構件脆斷的保證。在基礎設計中，基礎高度越大則需受拉鋼筋越小，而按最小配筋率到需增加鋼筋顯然不合理。一般，大體量砼基礎不太可能發(fā)生脆斷現(xiàn)象，因而無需考慮最小配筋率的限制。2.6基礎的穩(wěn)定驗算：塔吊基礎承受較大的水平力和較小的豎向力，有可能產(chǎn)生基礎的滑動，傾覆或基礎與承重土層整體失穩(wěn)，特別是當塔吊設于基坑附近時。由于塔吊對基礎作用力方向的不確定，應選取最不利于基礎穩(wěn)定性的外力進行計算。2.6.1基礎滑移計算(圖2-8)作用于基礎上的抗滑阻力應大于作用在基礎上的水平力。匕=[(N+G)tg8+EA]/HN1.3 (2-21)式中：K^ 抗滑安全系數(shù)；N——作用于基礎上的豎向荷載，KN；G——基礎及其上覆土的自重，KN；H——作用于基礎頂面的水平荷載，KN；Ep——基礎側面的被動土壓力，KN/m(式2-22)tgS——基礎與地基間的摩擦系數(shù)，對粘土取0.25~0.4，砂土取0.4A 基底的邊長，m。被動土壓力按下式計算：E=(1/2)yh2Kp+2ch(Kp)1/2 KN/m (2-22)p式中Kp—朗金被動土壓系數(shù)Kp=tg2(45o+中/2) (2-23)Y 土的容重KN/m3中 土的摩擦角由式2-22可見被動土壓力由兩部分構成(圖2-9)

當h=0時，?！蓝?c(Kp)i/2(2-24)h=h時，。下二2c(Kp)i/2+YhkpEp作用在應力圖重心上，y=(o下+2o上)h/3(o下+o上)2.6.2基礎傾覆計算(圖2-10)(2-24)@2-10@2-10田Hl地翻鮮疆田Hl地翻鮮疆(2-26)對基礎邊端0點取矩，傾覆力矩含水平力，彎矩；平衡力矩含結構及基礎重和基側土的被動土壓力，計算式為:Kj{[(N+G)A/2]+EpAY}/(Hh+M)N1.4(非工作狀態(tài))(2-25)N1.15(工作狀態(tài))(2-25)式中%—抗傾覆安全系數(shù)其它見前注也可用偏心矩核算當eWA/3時則不會傾覆，勿需計算。2.6.3基礎與地基整體滑動失穩(wěn)(圖2-11)計算式為：K二Mr/MsN1.2~1.3式中K----地基整體滑動的安全系數(shù);Mr 抗滑力矩，KN?m；M=R(ZNtg^+ZCL)

R i iiM——滑動力矩，KN-m。M=[(N+G)/A-yhA]x+HZ-MS式中N. 土條的法向分力，KN；tge----第I條土的摩擦系數(shù)，KPaC 第I條土的粘聚力，Kpa；L 第I條土的弧長，m；R----滑動園弧半徑，m；其它符號意義同前。該種失隱常發(fā)生在地基含有軟弱土層或軟弱夾層時，它同時反映了土的承載力很難滿足要求，必須采取其它措施解決。當?shù)鼗休d力足以承擔基礎荷載則不大可能整體滑動失穩(wěn)。2.6.4基坑邊附近塔吊基礎的穩(wěn)定計算：(圖2-12),圖2T2地基的整體滑動槌」如圖2-12(a)所示，將滑動土體ABCD分成若干土條，取其中第i條土條分析其受力情況。如圖2-12(b)，土條上作用力有土條的自重Wi，方向垂直向下(忽略土條側向力)。W二ybihi式中丫——土條重度bihi----分別為土條的寬度與平均高度。出［在土條滑動面上法向力為^，切向力為^則N二WcoseiT=W.sinB.e‘表示該土條底面中點的法線與豎直線的交角。在滑動面上作用有抗滑力與滑動力，其穩(wěn)定應具有一定安全度；K=M/MiN1.2~1.3 (2-27)R式中K----基坑邊坡滑移穩(wěn)定系數(shù)mr----土條抗剪強度所產(chǎn)生的抗滑力矩M=￡tLR=￡(Ntg申+cL)RR fii i i二￡(Wicos9tg申+cL.)Rtg申----土條的摩擦系數(shù)c 土條的粘聚力Mi----滑動力矩由土條自重和基礎外力構成Mi=￡TR+[(N+G)x+ZH-M]/A二￡(Wsin9.)R+[(N+G)x+ZH-M]/A式2-26,2-27引用的園弧條方法：需反復計算才能確定滑移面，計算量很大，建議應用微機計算。當基坑較深，限于場地條件往往需護坡，此時可將塔吊條件提供給護坡設計單位，設計時邊坡與塔吊的穩(wěn)定一并考慮。例：Fo/23B,塔身2X2m，安裝高度59.7m塔吊對基礎頂面作用力N(KN)M(KN.m)H(KN)工作狀態(tài)795234543.7非工作狀態(tài)6954647156.21.根據(jù)塔吊說明書選擇基礎為M169N尺寸為6.45mX6.45mX1.7m配筋基頂基底各配雙向筋，每層筋4)25-55根，要求地基承載力28.5X104N/m2非工作狀態(tài)對比計算條件：采用原設定基6.45X6.45X1.7mG=6.45X6.45X1.7X2.5=176.8T=1768KN或取1690KNN+G=695+1768=2463KNM=4647+156.2X1.7=4913KN.m基底壓力：偏心距

e=M/(N+G)=4913/2463=2m>A/6=6.45/6=1.08<A/3=6.45/4=2.15不會傾覆作用力沿對稱軸(式2-5)P=2(N+G)/3KA=2X2463/3[(6.45/2)-2]6.45=208KN/m2作用力沿對角線e=0.707e=1.414m2e=2.828>A/6=1.08Kx=Ky=(A/2)-e=(6.45/2)-1.414=1.81mX(式2-7)P=Co(N+G)/KxKy=0.35X2463/1.812=263.13KN/m2比較2-5及2-7計算結果可見只計算沿對角線Pmax即可。受力面積核算根據(jù)(式2-8)b=[6(N+G)/P]1/2=(6X2463/263.13)1/2=7.5m>6.46m表明基礎受壓面積大于基底面積一半，勿需調(diào)整。對地基承載力的要求(式2-2)■/PW1.2f.?.f=Pmax/1.2=263.13/1.2=219KN/m2=21.9T/m2a該值小于說明書推薦基礎對地基承載力的要求計算fa（修正后的地基承載力）與說明書要求28.5T/m2相差②配筋計算:雙向偏心受壓彎矩（式2-19）(28.5-21.9)/21.9=0.3=30%②配筋計算:雙向偏心受壓彎矩（式2-19）Pjmax=263.13KN-25KNX1.7=221KN/m2Mx=My=(1/24)Pjmax(A-a)2(2A+a)=(1/24)221(6.45-2)2(2X6.45+2)=2717KN?m底部鋼筋（2-20）Ag=M/0.9(ho-d)fg=2717X106/0.9X1570X300=6416mm2采用①20筋n=(6416/314)+1=21根計算總用筋量；基頂因基礎無負彎矩勿需配筋,下層2X21=42根說明書要求：4X55根=220根比值220/42=5.24倍工作狀態(tài)對比計算N+G=795+1768=2563KNM=2345+43.7X1.7=2419KN.me=M/(N+G)=2419/2563=0.94M<6.45/6=1.08沿對稱軸(式2-4)Pmax=[(N+G)/F](1±6e/A)=(2563/6.452)(1±6X0.94/6.46)min二61.6(1±0.87)=115.2KN/m28KN/m2沿對角線ex=e=0.707X0.94=0.66m2e=0.66X2=1.32m>1.08mx式2-7P=Co(N+G)/KxKy=0.35X2563/[(645/2)-0.66]2=136.3KN/m2工作狀態(tài)基底壓力136.3KN/m2遠小于非工作狀態(tài)，263.13KN/m2，所以只計算非工作狀態(tài)即可。根據(jù)外力條件與地基承載力設計基礎只計算非工作狀態(tài)N=695KN M=4647KN.m H=156.2KN地基承載力，修正后fa=28.5X104N/m2,砼C20鋼筋II級①初步計算估計底面積A2=695X1.4/28.5=34m2,A=5.8m基礎高取1.3m設定基礎6mX6mX1.3m荷載計算N+G=695+6X6X1.3X25=1865KNM=4647+156.2X1.3=4850KN基底壓力：雙向偏心e=M/(N+G)=4850/1865=2.6m>A/6=6/6=1ex=0.707e=1.84 2X1.84=3.68>A/6Kx=Ky=(A/2)-e=(6/2)-1.84=1.16代入式2-7xPmax=Co(N+G)/Kx2=0.35X1865/1.162=485KN/m2>1.2fa=342KN/m2說明基礎尺寸不夠需再設定重算重新選定基礎計算地基壓力：設基礎6.2X6.2X1.5m3N+G=695+6.2X6.2X1.5X25=2137KNM=4647+156.2X1.5=4881e=M/(N+G)=4881/2137=2.28m,e=0.707e=1.62m2e=2X1.62=3.24m>A/6=6.2/6=1.03mxKx=(A/2)-e=(6.2/2)-1.62=1.48mx代入式(2-7)P=0.35(N+G)/Kx2=0.35X2137/1.482=341.5<1.2X28.5=342核算基底受壓面積式2-8b=[6(N+G)/Pmax]1/2=(2137X6/341.5)1/2=6.13N<6.2m說明基底受壓面積不到全面積的一半，不符合要求。再次設定基礎重算■地基壓力計算基礎6.3X6.3X1.5mN+G=695+6.3X6.3X1.5X25=2183KNM=4647+156.2X1.5=4881KN.me=0.707(M/N+G)=0.707(4881/2183)=1.58mKx=(A/2)-e=(6.3/2)-1.58=1.57mx代入式2-7P=0.35(N+G)/k2x=0.35X2183/1.572=310KN/m2<342KN/m2核算受壓面積(式2-8)b=[6(N+G)/P]/=[6X2183/310]1/2=6.5m>6.3m說明基礎受壓面積超過底面積的一半?！龌A強度核算：地基凈壓力Pj=P-Yd=310-25X1.5=273KN/m2沖切力(式2-13)Q=PA=273X(6.3+6.3-2X0.78)0.78/2=1175KNj1容許沖切力(式2-14)[Q]=0.7fcA=0.7X1.1X(2+2+2X1.37)1.37/2X100022=3555000N=3555KN符合式2-12要求Q=1175<[Q]=3555■底板配筋計算(式2-19)Mx=My=(1/24)Pjmax(A-a)2(2A+a)=(1/24)273(6.3-2)2(2X6.3+2)=3071kN.m配筋(式2-20)Ag=Ag=Mx/0.9hf=3071X10002/0.9X1370X300=8302mm2選①20總根數(shù)n=8302/314+1=28根即①20230■基礎滑移計算(式2-21)基底滑移阻力二(N+G)tg5=2183KNX0.3=655>156.2即在不考慮背動土壓力時已足夠安全■抗傾覆驗算(式2-25)K=[(N+G)A/2+EpAy]/M=2183X3.15/4881+EpAy/4881=1.4+EpAy/4881t即未計入被動土壓力時安全系數(shù)已滿足要求，Ep則勿需再算?！隼L基礎圖X/S管.?一..~~一.?J ―二：..濟 二?.. -**'.%

結果對比—— 計算4.按說明書計算2.說明書1.外力相同相同相同地基承載力相同相同相同基礎面積/m26.3X6.36.45X6.456.45X6.45基礎高M1.51.71.7砼體積M259.570.770.7受力筋根-直徑28-02021-02055-025鋼筋總量T0.82（下兩層）0.659（下二層）4.65（上下共四層）三、樁基及承臺計算3.1概述當天然地基承載力不足或其它條件限制可采用樁基承重，一般樁基承臺平面尺寸及體量，小于天然地基上的塔吊基礎。承臺平面尺寸取決于樁的布置和塔吊予埋節(jié)的平面尺寸，常用塔吊標準節(jié)平面尺寸大多為2X2m，樁的中心距不宜小于2X2m同時尚需滿足樁經(jīng)3~4倍的要求。承臺外緣與樁的中心距不宜小于1倍樁經(jīng)。當采用打入樁或灌注樁時，通常的布置方式如圖3-1所示。3-4d>2mA圖3-1塔吊樁基的設計程序為請塔吊供應公司提供塔吊基礎設計參數(shù)——塔吊無附墻最大自由高度的豎向力，彎矩和基礎上表面的水平力。了解工程樁或護坡樁的形式、最小直徑及施工方法。布置樁，設定承臺尺寸，計算單樁的作用力。計算樁的承載力，該值應大于樁頂作用力。計算承臺強度與配筋。樁基穩(wěn)定性核算3.2樁的承載力計算3.2.1樁身應具有足夠的強度：R二中(fA+fy’As，)NRa (3-1)1 cp式中R1----由樁身強度確定的單樁承載力設計值；中 樁的縱向彎曲系數(shù)取1。fc----砼軸心受壓強度設計值表2-17(干作業(yè)灌注樁乘以0.9；濕作業(yè)灌注樁乘以0.8)Ap 樁的橫載面積。fy,——縱向鋼筋抗壓強度設計值，1級鋼210N/mm2；II級鋼300N/mm2As， 縱向鋼筋橫截面積3.2.2樁的承載力取決于樁外形尺寸和地質(zhì)條件Ra=qA+UZqL (3-2)pkP siki式中Ra 單樁豎向承載力qp----樁端土承載力設計值(表3-1標準值換算)u----樁身周邊長度q----按土層劃分的樁周摩擦力設計值(表3-2標準值換算)sikLi----按土層劃分的各層土的厚度。樁的極限端阻力標準值qpK'(KN/m2) 表3-1土名稱f禍型一一-、.預制樁入土深度(m)水下鉆(沖)孔樁入土深度(m)

土的狀態(tài)一hW99<hW1616<hW30h>3051015h>30粘性土0.75<IlWI210~840630~130O1100~170O1300~190O100~15O150~250250~30O300~45O0.50<IlW0.75840~17001500~210O1900~250O2300~320O200~30O350~450450~550550~7500.25<IlW0.501500~23002300~300O2700~360O3600~440O400~50O700~80O800~90O900~100O0<IlW0.252500~380O3800~510O5100~590O5900~680O750~8501000~120O1200~140O1400~160O粉土0.70<eW0.9840~170O1300~210O1900~270O2500~340O250~350300~50O450~650650~850eW0.751500~230O2100~300O2700~360O3600~440O550~80O650~90O750~100O850~100O粉砂稍密800~160O1500~210O1900~250O2100~300O200~40O350~50O450~60O600~70O中密'密實1400~220O2100~300O3000~380O3800~460O400~50O700~80O800~90O900~110O細砂中密'密實2500~380O3600~480O4400~570O5300~650O550~650900~100O1000~120O1200~150O中砂3600~510O5100~630O6300~720O7000~800O850~9501300~140O1600~170O1700~190O粗砂5700~740O7400~840O8400~950O9500~1030O1400~150O2000~220O2300~240O2300~250O礫砂中密、密實6300~1050O1500~250O角礫、圓礫7400~1160O1800~280O碎石、卵石8400~1270O2000~300O續(xù)表3-1土名稱\樁型土的狀態(tài)、沉管灌注樁入土深度（m）干作業(yè)鉆孔樁入土深度（m）51015>1551015粘性土0.75<1聲1400~60O600~75O750~100O1000~140O200~40O400~70O700~95O0.50<IlW0.75670~110O1200~150O1500~180O1800~200O420~630740~950950~120O0.25<1聲0.501300~220O2300~270O2700~300O3000~350O850~110O1500~170O1700~190O0<IlW0.252500~290O3500~390O4000~450O4200~500O1600~180O2200~240O2600~280O粉土0.70<eW0.91200~160O1600~180O1800~210O2100~260O600~100O1000~140O1400~160O

eW0.751800~22002000~25002500~30003000~35001200~17001400~19001600~2100粉砂稍密800~13001300~18001800~20002000~2400500~9001000~14001500~1700中密'密實1300~17001800~24002400~28002800~3600850~10001500~17001700~1900細砂中密'密實1800~22003000~34003500~39004000~49001200~14001900~21002000~2400中砂2800~32004400~50005200~55005500~70001800~20002800~30003300~3500粗砂4500~50006700~72007700~82008400~90002900~32004200~46004900~5200礫砂中密、密實5000~84003200~5300角礫、圓礫5900~9200碎石、卵石6700~10000注：①砂土和碎石類土中樁的極限端阻力取值，要綜合考慮土的密實度，樁端進入持力層的深度比?/d，土愈密實，hb/d愈大，取值愈高。表中沉管灌注樁系指帶預制樁尖沉管灌注樁。計算值根據(jù)標準值按規(guī)換算。樁的極限側阻力標準值qsik*(KN/m2) 表3-2土的名稱土的狀態(tài)混凝土預制樁水下鉆(沖)孔樁沉管灌注樁干作業(yè)鉆孔樁填土20~2818~2615~2218~26淤泥11~1710~169~1310~16淤泥質(zhì)土20~2818~2615~2218~26Il>121~3620~3416~2820~340.75<IlWI36~5034~4828~4034~480.50<lW0.7550~6648~6440~5248~62粘性土L0.25<IlW0.5066~8264~7852~6362~760<IlW0.2582~9178~8863~7276~86IlW091~10188~9872~8086~960.7<aWl13~3212~3010~2512~30紅粘土W0.5<awW0.732~7430~7025~6830~70e>0.922~4422~4016~3220~40粉土0.75WeW0.9I42~6440~6032~5040~60e<0.7564~8560~8050~6760~80稍密22~4222~4016~3220~40粉細砂中密42~6340~6032~5040~60密實63~8560~8050~6760~80中砂中密54~7450~7242~5850~70密實74~9572~9058~7570~90粗砂中密74~9574~9558~7570~90密實95~11695~11675~9290~110礫砂中密'密實116~116~92~110110~130注：①對于尚未完成自重固結的填土和以生活垃圾為主的雜填土，不計算其側阻力;aW為含水比，aW=W/Wj對于預制樁，根據(jù)土層埋深h，將qPK乘以下表修正系數(shù)。土層埋深h(m)W51020N30修正系數(shù)0.81.01.11.2注：計算值根據(jù)標準值按規(guī)換算。3.2.3抗拔樁的計算，單樁抗拔力為Rb=YApL+UZqs|KL (3-3)式中Y 砼自重取2.5T/m3L 樁長其他同式3-2需要配筋AjR/fy (3-4)式中As 樁抗拉筋截面積fy——抗拉鋼筋設計值I級鋼210N/mm2II級鋼300N/mm2鋼筋錨固于承臺不小于I級鋼30dII、III級鋼40d3.3.4樁的水平承載力群樁的水平承載力為各單樁水平承載力與承臺側被動土壓力